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    塑封倒裝焊焊點(diǎn)開裂分析及改善研究

    2023-03-22 07:23:08朱國靈季振凱紀(jì)萍徐小明
    電子與封裝 2023年2期
    關(guān)鍵詞:回流焊凸點(diǎn)制程

    朱國靈,季振凱,紀(jì)萍,徐小明

    (無錫中微億芯有限公司,江蘇無錫 214072)

    1 引言

    隨著科技的發(fā)展,手機(jī)、平板電腦等電子設(shè)備朝著輕量化、扁薄化的趨勢發(fā)展,塑封倒裝焊成為了最高效的封裝技術(shù)之一,并廣泛應(yīng)用于消費(fèi)電子領(lǐng)域。然而塑封基板自身的易形變性以及封裝體間各種材料熱膨脹系數(shù)的不匹配,導(dǎo)致塑封體凸點(diǎn)易受熱應(yīng)力蠕變造成焊點(diǎn)開裂現(xiàn)象,存在較嚴(yán)重的封裝可靠性風(fēng)險(xiǎn)。且倒裝焊的產(chǎn)品包含多個(gè)凸點(diǎn),其中一個(gè)凸點(diǎn)失效就會導(dǎo)致整個(gè)產(chǎn)品失效,因此凸點(diǎn)的可靠性成為決定產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)鍵因素。確定在封裝制程中最易形成凸點(diǎn)失效的工序及失效模式對提高封裝的可靠性具有非常重要的意義。本文通過ANSYS 軟件進(jìn)行1∶1 實(shí)物建模,從封裝制程的角度對易造成凸點(diǎn)失效的工序進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變分布的模擬,分析焊點(diǎn)開裂失效的原因并提出改善方案。

    2 試驗(yàn)方法

    倒裝焊的塑封體結(jié)構(gòu)主要包括裸芯、凸點(diǎn)、基板、塑封料,其主要結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1 所示。

    表1 倒裝焊塑封體結(jié)構(gòu)參數(shù)

    在實(shí)際的封裝制程中最易形成焊點(diǎn)開裂的工序是裝片后的回流焊工序,其高低溫的變化較易導(dǎo)致凸點(diǎn)內(nèi)應(yīng)力的加劇和蠕變,從而形成凸點(diǎn)失效。本文采用ANSYS 軟件建模,獲取塑封體和凸點(diǎn)在回流焊時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變及分布情況,分析實(shí)物的封裝結(jié)構(gòu)在回流焊過程中凸點(diǎn)失效的機(jī)理,塑封前的ANSYS 模型如圖1 所示。

    圖1 塑封前的ANSYS 模型

    3 仿真結(jié)果與討論

    在裝片后的回流焊升溫階段,基板z 軸的形變和凸點(diǎn)應(yīng)力分布如圖2 所示,塑封體的中心區(qū)域整體呈綠色,局部呈黃色,其形變量趨近于0。邊緣的中間區(qū)域以黃色和橘色為主,四角及部分邊緣區(qū)域?yàn)榧t色,由中心向四周的形變量逐漸增大,最大形變量達(dá)到2.70 μm。這表明在回流焊升溫階段,基板受熱膨脹,從中心向四周的形變量逐漸增大,整體表現(xiàn)為“笑臉”翹曲(邊緣向上翹曲)。其形變越大,產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)變也隨之增大,即邊緣的凸點(diǎn)傾斜較大且所受應(yīng)力最大,相較于中心區(qū)域的凸點(diǎn)更易產(chǎn)生裂紋,從而形成失效,故邊緣區(qū)域?yàn)樽钜资^(qū)域。同時(shí),在回流焊升溫階段,因?yàn)榛宓摹靶δ槨甭N曲,凸點(diǎn)向內(nèi)傾斜,且邊緣的凸點(diǎn)傾斜較大,故凸點(diǎn)的最大受力點(diǎn)在芯片左下角,最大應(yīng)力為171.59 MPa,即左下角的凸點(diǎn)最易失效。

    圖2 在回流焊升溫階段基板z 軸的形變及凸點(diǎn)應(yīng)力分布

    在裝片后的回流焊降溫階段, 基板z 軸的形變和凸點(diǎn)應(yīng)力分布如圖3 所示,塑封體的中心區(qū)域?yàn)辄S色,邊緣的中間區(qū)域以綠色和湖藍(lán)色為主,四角區(qū)域?yàn)樯钏{(lán)色,整體表現(xiàn)為“哭臉”翹曲(邊緣向下翹曲),形變趨勢與升溫階段相似,均為邊緣的形變大于中心區(qū)域的形變。這表明在回流焊的降溫階段,基板降溫收縮,從中心向四周的形變量逐漸增大,最大形變量為4.94 μm,產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)變也隨之增大,即邊緣的凸點(diǎn)相較于中心區(qū)域的凸點(diǎn)更易產(chǎn)生裂紋而形成失效。由應(yīng)力分布圖可以看出,在回流焊降溫階段,因?yàn)榛宓摹翱弈槨甭N曲,凸點(diǎn)向外傾斜,且邊緣的凸點(diǎn)傾斜較大,故凸點(diǎn)的最大受力點(diǎn)在芯片右下角,最大應(yīng)力為247.53 MPa,即右下角的凸點(diǎn)最易失效。

    圖3 在回流焊降溫階段基板z 軸的形變及凸點(diǎn)應(yīng)力分布

    對比在回流焊過程中升溫階段和降溫階段基板z軸的形變和凸點(diǎn)應(yīng)力分布可以看出,降溫階段基板的形變和凸點(diǎn)所受應(yīng)力均大于升溫階段,且升溫階段凸點(diǎn)的形態(tài)由固態(tài)變?yōu)橐簯B(tài),降溫階段凸點(diǎn)的形態(tài)由液態(tài)變?yōu)楣虘B(tài),因液態(tài)耐受應(yīng)力優(yōu)于固態(tài),故在降溫階段凸點(diǎn)更易失效。

    為進(jìn)一步分析回流焊過程中的焊點(diǎn)開裂失效模式,選擇圖3(b)右下角所受應(yīng)力最大的凸點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力分布分析,該關(guān)鍵凸點(diǎn)的應(yīng)力分布及剖面SEM圖如圖4 所示,應(yīng)力集中區(qū)位于凸點(diǎn)的基板端,且應(yīng)力最大處位于凸點(diǎn)最外側(cè),并沿著界面由外向內(nèi)遞減。凸點(diǎn)的裂紋始于芯片側(cè)的凸點(diǎn)與SnAg 接觸的外圍,并沿著裂紋由外向內(nèi)不斷延伸,與仿真結(jié)果吻合,進(jìn)一步驗(yàn)證了在回流焊時(shí)焊點(diǎn)開裂的失效模式。

    圖4 關(guān)鍵凸點(diǎn)應(yīng)力分布及剖面SEM 圖

    4 改善方案

    由第3 節(jié)分析可知,形成焊點(diǎn)開裂失效的主要因素是在封裝制程中進(jìn)行回流焊時(shí)的高低溫變化,其導(dǎo)致基板形變引起凸點(diǎn)所受應(yīng)力增大,且失效位置多集中于芯片邊緣,凸點(diǎn)裂紋呈由外向內(nèi)不斷延伸的趨勢,所以通過減少回流焊時(shí)凸點(diǎn)的形變量,可有效降低焊點(diǎn)開裂風(fēng)險(xiǎn),在實(shí)際生產(chǎn)中可通過在回流焊時(shí)加載具的作業(yè)方式,降低焊點(diǎn)開裂風(fēng)險(xiǎn)。

    載具實(shí)物如圖5 所示,載具是一種條形整平套件,整體為鋼制框架結(jié)構(gòu),由上模和下模2 部分組成,將基板置于上模和下模間的凹槽內(nèi)并固定,該裝置可有效降低裝片后回流焊時(shí)的基板形變量,達(dá)到降低焊點(diǎn)開裂風(fēng)險(xiǎn)的目的。經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證,加裝載具后,焊點(diǎn)開裂失效由0.5%降為0.01%。

    圖5 載具實(shí)物

    載具不僅可以有效降低因回流焊時(shí)基板形變導(dǎo)致的焊點(diǎn)開裂失效風(fēng)險(xiǎn),還能有效減少裝片時(shí)因基板翹曲產(chǎn)生的焊點(diǎn)焊接不良等異常,其原理如圖6 所示。

    圖6 焊點(diǎn)焊接不良

    當(dāng)基板向下翹曲時(shí),因機(jī)臺z 軸方向行程固定,故在裝片時(shí)易發(fā)生凸點(diǎn)與基板未接觸的現(xiàn)象,在回流焊后凸點(diǎn)與基板間形成開路,最終導(dǎo)致產(chǎn)品失效。當(dāng)基板向上翹曲時(shí),該風(fēng)險(xiǎn)亦存在,且形成機(jī)理相同。

    5 結(jié)論

    通過ANSYS 模擬封裝制程中在回流焊時(shí)封裝體z 軸形變及凸點(diǎn)所受應(yīng)力分布情況,結(jié)果表明:(1)塑封體四周形變較大,芯片邊角凸點(diǎn)承受的應(yīng)力及應(yīng)變最大,確定塑封倒裝焊產(chǎn)品邊角的凸點(diǎn)為最易失效區(qū)域,且凸點(diǎn)裂紋始于芯片側(cè)凸點(diǎn)與SnAg 的接觸外圍,并呈由外向內(nèi)不斷延伸的趨勢;(2)加載具作業(yè)可降低回流焊時(shí)焊點(diǎn)開裂失效的風(fēng)險(xiǎn),并能有效控制裝片時(shí)因基板翹曲產(chǎn)生的焊點(diǎn)焊接不良等風(fēng)險(xiǎn)。

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