堿激發(fā)-碳養(yǎng)護(hù)對(duì)銅尾礦固化磚的作用機(jī)理研究

徐 偉，魯 亞，劉松柏，肖 民，2，陳忠發(fā)，魏 琦，嚴(yán) 峻

(1.江西省建材科研設(shè)計(jì)院有限公司，江西省固廢建材安全性工程技術(shù)研究中心，江西省節(jié)能建材與建筑結(jié)構(gòu)工程研究中心，南昌 330001；2.華南理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，廣州 510641)

0 引 言

銅尾礦又稱為銅尾砂，是由自然銅礦石經(jīng)破碎、粉磨和精選等工藝處理后排出的低附加值固體廢棄物，主要分布于安徽、河南、江西等省份[1]。2011—2018年，我國(guó)尾礦總產(chǎn)生量曲線呈倒“U”形，自2014年達(dá)到峰值后逐年下降。2018年，我國(guó)尾礦總產(chǎn)生量約為12.11億噸，其中銅尾礦產(chǎn)生量約為3.02億噸，占24.94%[2]。我國(guó)銅尾礦的年綜合利用率僅為8.2%，遠(yuǎn)低于國(guó)外水平，大量的銅尾礦因無(wú)法有效利用而只能選擇尾礦庫(kù)壩堆存的方式處理。銅尾礦的堆存不僅會(huì)侵占土地資源，激化人地矛盾，嚴(yán)重破壞生態(tài)環(huán)境，同時(shí)尾礦庫(kù)壩還存在潰壩的風(fēng)險(xiǎn)，容易引起地質(zhì)災(zāi)害，限制當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)發(fā)展，嚴(yán)重危害當(dāng)?shù)厝嗣袢罕姷纳?cái)產(chǎn)安全。因此，拓展銅尾礦的資源化綜合利用途徑，提高其綜合利用率，對(duì)于中國(guó)銅礦行業(yè)的綠色化發(fā)展具有重要的意義[3-5]。

銅尾礦在化學(xué)成分上與粘土類物質(zhì)相似，SiO2和Al2O3含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))較高，因此國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對(duì)銅尾礦作為摻合料或混合材制備混凝土，提高尾礦的綜合化利用率展開諸多研究。Eren等[6]研究發(fā)現(xiàn)，銅尾礦作為混凝土摻合料可以提高混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和抗氯離子滲透能力。魯亞等[7]研究不同粒徑銅尾礦摻合料對(duì)混凝土力學(xué)強(qiáng)度的影響，結(jié)果表明粗粒徑銅尾礦作為摻合料對(duì)混凝土力學(xué)強(qiáng)度的提升更有利。Zhang等[8]利用銅尾礦作為微粉砂制備高性能混凝土，發(fā)現(xiàn)以銅尾礦替代20%的機(jī)制砂可以優(yōu)化機(jī)制砂的整體級(jí)配，提高混凝土的彈性模量和抗氯離子滲透能力，顯著降低銅尾礦的重金屬浸出，消除銅尾礦對(duì)環(huán)境的影響。雖然已經(jīng)有銅尾礦作為摻合料或混合材少量應(yīng)用于混凝土的工程實(shí)例出現(xiàn)，但由于銅尾礦本身含有過(guò)多的堿和硫，其作為摻合料的市場(chǎng)應(yīng)用推廣始終受到限制[9]。

隨著國(guó)家“限粘”政策的深入推進(jìn)和“雙碳”戰(zhàn)略目標(biāo)的提出，粘土燒結(jié)磚逐漸退出市場(chǎng)，而傳統(tǒng)的蒸壓灰砂磚生產(chǎn)工藝在成本和供應(yīng)量上都難以滿足市場(chǎng)要求，因此以銅尾礦作為主要原材料制備免燒免蒸固化磚已經(jīng)成為銅尾礦資源化利用的研究熱點(diǎn)?，F(xiàn)有研究表明，在水玻璃和氫氧化鈉的作用下，銅尾礦可發(fā)生堿激發(fā)反應(yīng)生成水化硅酸鈣凝膠(N-S-H/C-S-H)或水滑石等礦物為銅尾礦基膠凝材料提供膠結(jié)能力。當(dāng)n(SiO2)/n(Na2O)(摩爾比)為1.0～1.26時(shí)效果最優(yōu)，銅尾礦固化磚抗壓強(qiáng)度最高，同時(shí)搭配合理的碳養(yǎng)護(hù)可以使其綜合性能進(jìn)一步提升，但由于銅尾礦具有活性不足和硫含量過(guò)高等特性，銅尾礦固化磚還存在力學(xué)強(qiáng)度不足和易泛霜等缺點(diǎn)[10]。因此，本文以銅尾礦為主要原材料，外摻水玻璃激發(fā)劑，搭配合理的碳養(yǎng)護(hù)制度制備出力學(xué)強(qiáng)度高且不泛霜的銅尾礦固化磚，探究堿激發(fā)-碳養(yǎng)護(hù)對(duì)銅尾礦固化磚性能提升的作用機(jī)理，為銅尾礦固化磚的推廣應(yīng)用和“雙碳”戰(zhàn)略目標(biāo)的達(dá)成提供理論參考。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)原材料

銅尾礦取自江西萬(wàn)銅環(huán)保材料有限公司生產(chǎn)的細(xì)粒級(jí)銅尾礦，400目以上(0.038 mm以下)顆粒含量占比大于80%，其主要化學(xué)成分為SiO2、Al2O3、K2O、CaO和硫化物等(見表1)，主要礦物組成為石英、斜長(zhǎng)石、白云石和石榴石(見圖1)。將銅尾礦烘干后置于行星球磨機(jī)中，以400 r/min的轉(zhuǎn)速粉磨2 min(主要目的為分散團(tuán)聚顆粒)，得到比表面積為(480±10) m2/kg的銅尾礦備用。

圖1 銅尾礦的XRD譜Fig.1 XRD pattern of copper tailings

激發(fā)劑選用模數(shù)為1.2的水玻璃(Na2O·1.2SiO2，AR)，拌合水為自來(lái)水，水泥和粉煤灰分別選用江西萬(wàn)年青水泥股份有限公司生產(chǎn)的P·O 42.5硅酸鹽水泥和九江電廠生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)粉煤灰，其化學(xué)組成如表1所示。

表1 原材料的化學(xué)成分Table 1 Chemical composition of material

1.2 樣品制備及試驗(yàn)方法

按照表2中銅尾礦固化磚的物料比稱取原料，先將干料預(yù)混均勻，再將水和激發(fā)劑混入干料中攪拌2 min，最后在成型壓力為100 kN并保載60 s的條件下得到固化磚(尺寸：40 mm×40 mm×40 mm)胚體。將固化磚胚體以表2中列出的養(yǎng)護(hù)方式分別養(yǎng)護(hù)，其中碳養(yǎng)護(hù)為置于碳養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)，條件為溫度(20±2) ℃、濕度為50%～70%、CO2體積分?jǐn)?shù)為20%，密封養(yǎng)護(hù)條件為密封袋完全密封固化磚胚體并置于室內(nèi)。養(yǎng)護(hù)結(jié)束后參照《砌墻磚實(shí)驗(yàn)方法》(GB/T 2542—2012)進(jìn)行強(qiáng)度性能測(cè)試，取小塊試樣置于無(wú)水乙醇中浸泡72 h終止水化，最后轉(zhuǎn)入50 ℃真空干燥箱內(nèi)烘干備用。

表2 銅尾礦固化磚的物料比及養(yǎng)護(hù)方式Table 2 Material ratio and curing method of copper tailings cured bricks

將完全終止水化后的樣品利用瑪瑙研缽手動(dòng)粉磨后過(guò)200目(75 μm)篩；采用TH-20型混凝土碳化試驗(yàn)箱進(jìn)行碳養(yǎng)護(hù)；采用德國(guó)Bruker D8-Advance型X射線衍射儀確定固相產(chǎn)物中的主要物相組成，主要測(cè)試參數(shù)為：Cu靶，管電壓40 kV，管電流40 mA，掃描范圍5°～90°，掃描速度5 (°)/min；采用德國(guó)NETZSCH STA 449 F1型同步熱分析儀對(duì)固化磚粉末樣品進(jìn)行TG-DTG-DSC分析，升溫速率為10 ℃/min，氮?dú)鈿夥眨徊捎玫聡?guó)ZEISS SIFMA 300型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM-EDS)對(duì)塊狀樣品進(jìn)行微觀形貌和元素分析；采用美國(guó)Miscromeritics Autopore 9500型壓汞儀(MIP)對(duì)塊狀樣品進(jìn)行孔隙率測(cè)試。

2 結(jié)果與討論

2.1 抗壓強(qiáng)度分析

銅尾礦固化磚的7 d抗壓強(qiáng)度如圖2所示。對(duì)比S0～S3試樣，銅尾礦幾乎無(wú)膠凝活性，水玻璃激發(fā)劑可以激發(fā)銅尾礦的部分膠凝活性。對(duì)比四種不同養(yǎng)護(hù)方式下S3～S6試樣的7 d抗壓強(qiáng)度，不同碳養(yǎng)護(hù)的時(shí)間選擇會(huì)對(duì)銅尾礦固化磚的力學(xué)強(qiáng)度產(chǎn)生影響。對(duì)比S3和S4試樣，與密封養(yǎng)護(hù)7 d的S3試樣相比，先密封養(yǎng)護(hù)84 h后再碳養(yǎng)護(hù)84 h的S4試樣抗壓強(qiáng)度提升了20.9%，表明碳養(yǎng)護(hù)能夠有效提高銅尾礦固化磚的力學(xué)強(qiáng)度；對(duì)比S3和S5試樣，與密封養(yǎng)護(hù)7 d的S3試樣相比，先碳養(yǎng)護(hù)84 h再密封養(yǎng)護(hù)84 h的S5試樣抗壓強(qiáng)度降低了17.2%，表明固化磚成型后立即碳養(yǎng)護(hù)不利于其強(qiáng)度增長(zhǎng)，根據(jù)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)可知碳化反應(yīng)的優(yōu)先級(jí)更高，由于CO2濃度高，早期碳養(yǎng)護(hù)時(shí)碳化反應(yīng)會(huì)與堿激發(fā)反應(yīng)競(jìng)爭(zhēng)OH-，碳化反應(yīng)在一定程度上抑制堿激發(fā)反應(yīng)進(jìn)行，同時(shí)水化產(chǎn)物(C-S-H凝膠)中Ca2+溶出轉(zhuǎn)化為CaCO3晶體，使銅尾礦固化磚的力學(xué)強(qiáng)度下降，表明碳養(yǎng)護(hù)選擇時(shí)機(jī)會(huì)對(duì)銅尾礦固化磚的力學(xué)性能產(chǎn)生影響，密封養(yǎng)護(hù)后再碳養(yǎng)護(hù)有助于銅尾礦固化磚力學(xué)性能的提升。

圖2 銅尾礦固化磚的7 d抗壓強(qiáng)度Fig.2 7 d compressive strength of copper tailings cured bricks

2.2 反應(yīng)產(chǎn)物分析

2.2.1 XRD分析

選取表2中五個(gè)樣品進(jìn)行XRD測(cè)試，得到銅尾礦固化磚的XRD譜,如圖3所示。分析圖3可知，銅尾礦固化磚的主要晶相為石英和微斜長(zhǎng)石。對(duì)比S2和S3試樣的XRD譜，S2試樣中33°和57°處未出現(xiàn)C-S-H衍射峰，而S3試樣雖然存在多個(gè)C-S-H衍射峰，但衍射峰都表現(xiàn)為半峰全寬較大且峰強(qiáng)較低的彌散峰，表明堿激發(fā)作用下膠凝材料的反應(yīng)產(chǎn)物主要為結(jié)晶程度不高的C-S-H凝膠，而S3～S6四個(gè)試樣的C-S-H衍射峰都無(wú)明顯區(qū)別。對(duì)比S4、S5與S6試樣，經(jīng)歷了碳養(yǎng)護(hù)過(guò)程后三個(gè)試樣的XRD譜中都出現(xiàn)了方解石特征峰，表明碳化反應(yīng)的主要產(chǎn)物為CaCO3，其中S6試樣中方解石特征峰最明顯，而S5試樣比S4試樣的方解石特征峰更明顯，表明碳養(yǎng)護(hù)時(shí)間的延長(zhǎng)能增加CaCO3產(chǎn)物的生成量，碳養(yǎng)護(hù)的選擇時(shí)機(jī)對(duì)CaCO3的生成量也有一定影響。

圖3 銅尾礦固化磚的XRD譜Fig.3 XRD patterns of copper tailings cured bricks

2.2.2 TG-DSC分析

查閱相關(guān)文獻(xiàn)[11]表明，對(duì)于礦渣類堿激發(fā)反應(yīng)水化產(chǎn)物，30～75 ℃時(shí)自由水會(huì)逸出；而30～300 ℃時(shí)C-S-H等水化產(chǎn)物會(huì)吸熱脫水，出現(xiàn)質(zhì)量損失；繼續(xù)升溫至300～400 ℃，水滑石類產(chǎn)物中的—OH將會(huì)脫除；當(dāng)碳化反應(yīng)產(chǎn)物為方解石時(shí)，TG曲線將在600～900 ℃出現(xiàn)質(zhì)量損失臺(tái)階，當(dāng)碳化產(chǎn)物為文石時(shí)，則質(zhì)量損失會(huì)出現(xiàn)在400～700 ℃；繼續(xù)升溫至900 ℃，期間水化產(chǎn)物中Ⅰ型C-S-H(低鈣硅比的纖維網(wǎng)狀C-S-H相)向β-CaSiO3相轉(zhuǎn)變，該晶相轉(zhuǎn)變?cè)赥G-DSG曲線中表現(xiàn)為放熱且無(wú)質(zhì)量變化。

為探究堿激發(fā)-碳養(yǎng)護(hù)作用下銅尾礦固化磚水化產(chǎn)物的組分差異，對(duì)四種不同養(yǎng)護(hù)方式的銅尾礦固化磚進(jìn)行熱重分析試驗(yàn)，得到圖4的熱分析曲線。分析圖4可知，四個(gè)銅尾礦固化磚的TG-DSC曲線波動(dòng)趨勢(shì)大致相同：TG曲線分別在30～400 ℃、400～730 ℃以及700～1 000 ℃有明顯的質(zhì)量損失臺(tái)階，DSC曲線在對(duì)應(yīng)的質(zhì)量損失溫度區(qū)間內(nèi)出現(xiàn)吸熱峰，同時(shí)在700～900 ℃還存在明顯的放熱峰。結(jié)合堿激發(fā)反應(yīng)產(chǎn)物特點(diǎn)和XRD圖譜分析結(jié)果綜合考慮，700～900 ℃出現(xiàn)的放熱峰為C-S-H發(fā)生晶型轉(zhuǎn)變，900～1 000 ℃出現(xiàn)的質(zhì)量損失為銅尾礦組分中的白云母吸熱分解，脫去—OH。對(duì)比四種樣品的質(zhì)量損失，當(dāng)測(cè)試溫度在30～400 ℃，S3試樣的質(zhì)量損失最大，達(dá)到3.01%，表明碳養(yǎng)護(hù)會(huì)減少銅尾礦堿激發(fā)反應(yīng)產(chǎn)物的生成量，其次S4、S5、S6試樣的質(zhì)量損失分別為2.50%、1.58%、1.50%，表明碳養(yǎng)護(hù)時(shí)機(jī)的選擇對(duì)堿激發(fā)反應(yīng)產(chǎn)物的生成量也具有一定影響，先密封養(yǎng)護(hù)再碳養(yǎng)護(hù)有助于減少碳化導(dǎo)致的堿激發(fā)反應(yīng)產(chǎn)物的損失。

圖4 銅尾礦固化磚的TG-DTG-DSC分析曲線Fig.4 TG-DTG-DSC analysis curves of copper tailings cured bricks

結(jié)合TG-DTG-DSC曲線分析，400～730 ℃對(duì)應(yīng)CaCO3分解特征峰，該溫度區(qū)間內(nèi)存在兩個(gè)吸熱峰，400～580 ℃時(shí)對(duì)應(yīng)文石型CaCO3分解，該溫度區(qū)間內(nèi)四個(gè)試樣S3、S4、S5與S6的質(zhì)量損失分別為1.42%、1.86%、1.81%、1.81%；600～730 ℃時(shí)方解石型CaCO3分解，該溫度區(qū)間內(nèi)四個(gè)試樣S3、S4、S5與S6的質(zhì)量損失分別為1.44%、1.89%、1.85%、2.08%，表明碳養(yǎng)護(hù)84 h后再繼續(xù)延長(zhǎng)碳養(yǎng)護(hù)時(shí)間，碳化產(chǎn)物中方解石型CaCO3生成量會(huì)增大，而文石型CaCO3的生成量基本不變。

2.3 孔結(jié)構(gòu)分析

為探究堿激發(fā)-碳養(yǎng)護(hù)對(duì)銅尾礦固化磚孔結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律，對(duì)S2、S3、S4和S5四個(gè)試樣進(jìn)行壓汞測(cè)試，結(jié)果如圖5所示，銅尾礦固化磚的孔結(jié)構(gòu)參數(shù)詳見表3。由表3和圖5(a)可知，不摻入激發(fā)劑的銅尾礦固化磚S2試樣的孔隙率為28.54%。堿激發(fā)作用下，S3與S4的孔隙率分別降低至26.45%與25.58%，而S5試樣的孔隙率卻升高至27.97%，表明堿激發(fā)反應(yīng)使得銅尾礦固化磚孔隙率降低，密封養(yǎng)護(hù)一段時(shí)間后再碳養(yǎng)護(hù)可以進(jìn)一步降低銅尾礦固化磚的孔隙率，而成型后直接碳養(yǎng)護(hù)則會(huì)增大固化磚內(nèi)部孔隙，這與圖2固化磚宏觀力學(xué)強(qiáng)度結(jié)果完全吻合。

表3 銅尾礦固化磚的孔結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 3 Pore structure parameters of copper tailings cured bricks

圖5 銅尾礦固化磚的MIP測(cè)試結(jié)果Fig.5 MIP results of copper tailings cured bricks

為進(jìn)一步探究碳化作用對(duì)銅尾礦固化磚孔隙體積分布的作用機(jī)理，按照吳中偉[12]院士對(duì)于孔隙的劃分依據(jù)，將孔隙分為無(wú)害孔(5～20 nm)、少害孔(20～50 nm)、有害孔(50～200 nm)、多害孔(>200 nm)，如圖5(c)所示。從圖中可知，S2試樣在缺少堿激發(fā)-碳化作用下，內(nèi)部結(jié)構(gòu)中的少害孔、有害孔和多害孔數(shù)量相對(duì)較多，因此其抗壓強(qiáng)度最低；S3試樣在堿激發(fā)作用下生成的水化產(chǎn)物填充內(nèi)部孔隙，四種孔數(shù)量都略微降低；S4試樣在堿激發(fā)-碳養(yǎng)護(hù)共同作用下，生成的水化產(chǎn)物和CaCO3填充內(nèi)部較大孔隙，有害孔和多害孔數(shù)量大幅降低，整體結(jié)構(gòu)更加密實(shí)，最終表現(xiàn)為抗壓強(qiáng)度的提高；S5試樣在成型后立即碳養(yǎng)護(hù)，碳化反應(yīng)與堿激發(fā)反應(yīng)共同競(jìng)爭(zhēng)OH-，碳化反應(yīng)在一定程度上抑制了堿激發(fā)反應(yīng)的進(jìn)行[13]，早期生成的CaCO3會(huì)造成結(jié)構(gòu)破壞，因此S5試樣孔結(jié)構(gòu)中有害孔和多害孔的數(shù)量并無(wú)明顯降低。對(duì)比圖6中S2～S6，S2與S3泛霜現(xiàn)象最嚴(yán)重，S5與S6次之，S4表面基本無(wú)泛霜現(xiàn)象，經(jīng)過(guò)CO2養(yǎng)護(hù)后可以有效減輕銅尾礦固化磚的泛霜現(xiàn)象，對(duì)比S3與S4可表明銅尾礦固化磚在堿激發(fā)-碳養(yǎng)護(hù)共同作用下孔隙率顯著降低，有效地緩解表面泛霜問(wèn)題。

圖6 不同養(yǎng)護(hù)方式下銅尾礦固化磚的表面泛霜情況Fig.6 Surface frosting of copper tailings cured bricks under different curing methods

2.4 微觀形貌分析

為探究堿激發(fā)反應(yīng)和碳化作用對(duì)銅尾礦固化磚微觀結(jié)構(gòu)形貌和產(chǎn)物組成的影響規(guī)律，對(duì)7 d齡期銅尾礦固化磚S2、S3、S4和S5試樣進(jìn)行SEM和能譜分析，其微觀形貌照片和能譜分析結(jié)果如圖7所示。分析可知：

(1)從圖7(a)和圖7(e)、圖7(g)可以看出，未摻入激發(fā)劑的S2試樣的微觀結(jié)構(gòu)為疊片狀，存在較多孔隙，棱柱狀石英分布于孔隙中，從圖7(g)的能譜結(jié)果表A中可以發(fā)現(xiàn)，銅尾礦原料中存在少量石榴石，這與XRD分析結(jié)果一致。

(2)對(duì)比圖7(a)、圖7(b)和圖7(h)，堿激發(fā)反應(yīng)使得銅尾礦固化磚整體結(jié)構(gòu)更加致密，絮凝狀和網(wǎng)狀C-S-H凝膠附著在層狀礦渣表面，棒狀A(yù)Ft晶體穿插于水化產(chǎn)物之間，由此說(shuō)明水玻璃的摻入能激發(fā)銅尾礦的部分膠凝活性，使其發(fā)生堿激發(fā)反應(yīng)改善固化磚的密實(shí)程度和整體骨架結(jié)構(gòu)，宏觀上表現(xiàn)為固化磚的抗壓強(qiáng)度有所提高。EDS分析表明，S3試樣中水化產(chǎn)物C-S-H凝膠的鈣硅比為2.08。

(3)對(duì)比圖7(c)和圖7(d)，S4試樣中尾礦表面附著較多絮凝狀C-S-H凝膠，整體結(jié)構(gòu)更致密，而S5試樣表面只有少量C-S-H顆粒，整體結(jié)構(gòu)仍呈現(xiàn)為層疊狀，孔隙較多。

圖7 銅尾礦固化磚的SEM照片和能譜分析Fig.7 SEM images and energy dispersive spectroscopy analysis of copper tailings cured bricks

(4)對(duì)比S4試樣的SEM照片，S4試樣局部產(chǎn)生針狀的文石(aragonite)和少量棱形的方解石(calcite)，該碳化產(chǎn)物的存在可以提高試樣結(jié)構(gòu)的密實(shí)程度，有助于固化磚抗壓強(qiáng)度的提升。分析EDS可知S4試樣中水化產(chǎn)物C-S-H凝膠的鈣硅比為0.99(質(zhì)量比)，表明碳化反應(yīng)會(huì)降低C-S-H凝膠的鈣硅比。

3 結(jié) 論

(1)水玻璃的摻入可以激發(fā)銅尾礦的部分膠凝活性，發(fā)生堿激發(fā)反應(yīng)生成絮凝狀C-S-H凝膠，改善固化磚的微觀孔結(jié)構(gòu)，提高銅尾礦固化磚的抗壓強(qiáng)度。

(2)銅尾礦固化磚碳養(yǎng)護(hù)后可生成CaCO3并以文石和方解石形式存在，與密封養(yǎng)護(hù)84 h后再碳養(yǎng)護(hù)84 h相比，密封養(yǎng)護(hù)7 d后文石型CaCO3的含量基本不變，方解石型CaCO3的含量逐漸增加，同時(shí)C-S-H凝膠的鈣硅比降低。

(3)不同齡期段碳養(yǎng)護(hù)會(huì)對(duì)銅尾礦固化磚的力學(xué)強(qiáng)度和微觀結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同的影響。銅尾礦固化磚成型后立刻碳養(yǎng)護(hù)，碳化反應(yīng)與堿激發(fā)反應(yīng)共同競(jìng)爭(zhēng)OH-，導(dǎo)致堿激發(fā)反應(yīng)被抑制，C-S-H凝膠的生成量減少，孔隙率增大，固化磚的抗壓強(qiáng)度降低。銅尾礦固化磚密封養(yǎng)護(hù)84 h后再碳養(yǎng)護(hù)84 h，可以將其7 d抗壓強(qiáng)度提高20.9%，促進(jìn)整體結(jié)構(gòu)致密化，孔隙率降低，有害孔和多害孔數(shù)量大幅減少，無(wú)害孔數(shù)量增加，同時(shí)解決銅尾礦固化磚表面泛霜的問(wèn)題。