層間強制冷卻對電弧熔絲增材制造鈦合金溫度場和應(yīng)力場的影響

張云舒， 邵丹丹， 丁東紅 ， 吳斌濤

1.寧夏大學(xué) 材料與新能源學(xué)院，寧夏 銀川 750021

2.中船黃埔文沖船舶有限公司 焊接技術(shù)室，廣東 廣州 510715

3.南京工業(yè)大學(xué) 機械與動力工程學(xué)院，江蘇 南京 211816

0 前言

增材制造（Additive Manufacturing，AM）是一種以高成形效率生產(chǎn)或修復(fù)金屬部件的新興制造技術(shù)，該技術(shù)通過一層一層的連續(xù)沉積金屬“薄片”制造三維部件，可以在一個加工工序內(nèi)制造出高自由度的復(fù)雜構(gòu)件［1］。電弧熔絲增材制造（Wire Arc Additive Manufacturing，WAAM）是金屬增材制造的一種，電弧在熔化金屬焊絲后，通過選擇性地沉積生產(chǎn)金屬構(gòu)件，相比于其他AM工藝，WAAM具有成本低、成形效率高、技術(shù)成熟等優(yōu)點，在制造大型零部件時更具優(yōu)勢［2］。

WAAM在工業(yè)制造方面具有廣泛的應(yīng)用前景，但在工程技術(shù)層面仍面臨巨大挑戰(zhàn)，主要問題是增材物理特性帶來的持續(xù)高熱量輸入引起的熱積累效應(yīng)。在金屬沉積過程中，熱量主要沿傳導(dǎo)方向由熔池傳遞到基板，隨著逐層沉積，散熱方式由基板熱傳導(dǎo)轉(zhuǎn)變?yōu)橹車h(huán)境熱對流，使整體結(jié)構(gòu)溫度增加［3］。結(jié)構(gòu)溫度的升高會導(dǎo)致熔池形貌不穩(wěn)定、軌跡形態(tài)不均勻，熔覆金屬高度降低、寬度增加，降低構(gòu)件成形精度甚至發(fā)生結(jié)構(gòu)坍塌。同時，有可能導(dǎo)致有害相的形成和晶粒的生長，從而惡化成形件的力學(xué)性能［4］。

目前，相關(guān)研究通過控形控性的方法緩解工件沉積過程的熱積累，從而減小結(jié)構(gòu)殘余應(yīng)力與變形。通常方法是引入層間等待時間，從而進一步控制層間溫度展開堆積。但層間等待時間往往遠超有效沉積時間，大幅降低了增材效率。Abe等［5］提出了一種熱輸入控制系統(tǒng)，通過模擬結(jié)果研究了熔覆金屬溫度與形貌的關(guān)系，結(jié)合實驗數(shù)據(jù)討論了不同焊接電壓對熔覆金屬形貌的影響。結(jié)果表明，該熱輸入控制系統(tǒng)可以提升成形件精度使其更均勻，但由于熱輸入與沉積功率等工藝參數(shù)的直接耦合，控制熱輸入的同時降低了沉積效率。水冷基板［6-7］和改變沉積路徑［8］也是常用的控制傳熱方法，可以增加沉積構(gòu)件的冷卻速率，但適用范圍有限，無法應(yīng)用于大型金屬部件的生產(chǎn)。

層間強制冷卻可以緩解WAAM成形過程中的熱量積累、減小成形件內(nèi)部的殘余應(yīng)力、有效優(yōu)化沉積質(zhì)量并提升增材效率，是一種應(yīng)用效果明顯的控形控性方法。本文基于ANSYS軟件建立WAAM三維瞬態(tài)熱-力耦合模型，模擬了自然對流冷卻和層間強制冷卻下電弧熔絲增材制造鈦合金的成形過程，根據(jù)計算結(jié)果研究了層間強制冷卻對增材鈦合金墻體結(jié)構(gòu)溫度場與應(yīng)力場的影響。

1 層間強制冷卻電弧熔絲增材制造鈦合金工藝實驗

實驗基材為 Ti6Al4V（ASTM B265），尺寸為200 mm×65 mm×5 mm，焊絲為Ti6Al4V（ASTM B 863），直徑1.2 mm。Ti6Al4V是一種α+β雙相鈦合金，具有優(yōu)異的抗蠕變性、耐腐蝕性與耐熱性。實驗平臺由200 A額定GTAW電源、送絲機、惰性氣體保護裝置、CO2氣體冷卻系統(tǒng)、熱電偶、PC機等設(shè)備組成，如圖1所示。實驗平臺將氣體裝置與焊槍固定在一起，通過工作臺的移動代替焊槍的移動。

為保證沉積物與基板連接處的成形質(zhì)量，沉積前對基板表面進行清理。首先用鋼刷對基板表面進行打磨，打磨完成后使用丙酮和酒精溶液對基板表面進行擦拭，以避免油污和氧化膜對沉積過程造成影響，最后用吹風(fēng)機吹干。清理結(jié)束后將基板緊固在工作臺上。調(diào)整焊槍位置，使焊槍始終垂直在沉積層上方3 mm處，焊槍移動速度為150 mm/min，沉積物長度為150 mm，保護氣體流量為10 L/min，冷卻氣體流量為1 460 g/min，熱電偶布置在距焊道中心20 mm處，沉積完一層后熄滅電弧，冷卻裝置以與電弧相同的移動方向和移動速度向沉積層表面噴射-78 ℃的CO2冷卻氣體，之后將焊槍以及冷卻裝置復(fù)位后開始下一層沉積。

2 有限元模型建立

2.1 材料熱物理性能

在增材制造成形過程中，金屬材料在熱源的作用下短時間內(nèi)加熱熔化形成熔池，后又逐漸冷卻至室溫。此過程中金屬材料的溫度變化劇烈，故必須考慮溫度對材料物理性能的影響。將焊道和基材設(shè)為相同的熱物理性能，使用等效比熱法考慮相變潛熱造成的能量波動。在有限元數(shù)值模擬中，計算溫度場需要確定材料的密度、比熱容、導(dǎo)熱系數(shù)；應(yīng)力場的計算需要確定材料的泊松比、彈性模量、屈服強度和線膨脹系數(shù)。其中鈦合金材料的密度和泊松比隨溫度變化很小，可以設(shè)為常數(shù)，具體參數(shù)見表1。

表1 Ti6Al4V的熱物理性能Table 1 Thermophysical properties of Ti6Al4V

2.2 熱源加載

WAAM過程中的傳熱包括焊接電弧的熱量輸入、成形件中的熱量傳導(dǎo)以及成形件與外界的熱量交換。使用功率密度隨焊槍移動的雙橢球體熱源模擬沉積時電弧的能量輸入，雙橢球熱源采用不同的數(shù)學(xué)方程表示弧心前和弧心后區(qū)域的熱流密度。

前半部分熱流密度表達式為：

式中Q為熱量輸入；a、b、c為熔池形狀參數(shù)；f為能量分布系數(shù)。

在有限元分析中，忽略夾具與增材制造系統(tǒng)間的熱交換，使用總換熱系數(shù)考慮輻射和對流的散熱作用，環(huán)境溫度設(shè)置為20 ℃。使用“生死單元”技術(shù)模擬材料填充的沉積過程。首先將基板上方的單元全部殺死，然后在后續(xù)步驟中逐步激活部分單元以模擬焊槍沿基板移動時的金屬沉積，每次激活的單元越小越接近實際工況，但會增加模型復(fù)雜度，延長計算時間?？紤]到成形件的長度，將每步激活的沉積單元長度設(shè)為2 mm，加熱持續(xù)時間設(shè)為0.8 s。

2.3 冷卻過程

強制冷卻過程中冷卻區(qū)域內(nèi)的溫度在短時間內(nèi)下降，模擬時使用實驗測量的溫度數(shù)據(jù)對冷卻氣體覆蓋區(qū)域內(nèi)的節(jié)點施加溫度約束，在每一步開始時刪除上一步冷卻區(qū)域的溫度約束，并在新的冷卻區(qū)域內(nèi)重新施加，如此循環(huán)以模擬冷卻氣體沿焊接方向的移動。該方法不直接利用氣體的熱物理性質(zhì)，避免了流固耦合分析。

3 模擬結(jié)果及分析

3.1 溫度場結(jié)果及分析

為驗證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性，沉積過程使用熱電偶測量了基板上表面的熱循環(huán)曲線。正常冷卻和強制冷卻的熱循環(huán)曲線如圖2所示，其中模擬熱循環(huán)曲線從模型中熱電偶位置處節(jié)點提取?？梢钥闯?，模擬熱循環(huán)與實測熱循環(huán)具有近似的峰值溫度和冷卻速率，證明了瞬態(tài)模型對沉積過程溫度場預(yù)測的準(zhǔn)確性。層間強制冷卻是應(yīng)用在每層沉積間的冷卻技術(shù)，不會影響后續(xù)沉積時成形件的溫度演變。當(dāng)焊槍沿路徑方向移動時，兩組實驗的熱循環(huán)曲線具有相同的升溫趨勢，但沉積完一層收弧后立即啟動的冷卻氣體會減小系統(tǒng)內(nèi)的熱量，使傳遞到成形件各個位置處的熱量變少，因此強制冷卻系統(tǒng)具有更小的熱循環(huán)曲線峰值。冷卻過程中，自然冷卻需要1 200 s的層間等待時間將成形件的整體溫度冷卻到60 ℃，強制冷卻在160 s內(nèi)即可將成形件整體溫度冷卻至30 ℃。強制冷卻大幅減少了層間等待時間，提升了沉積效率。

圖2 熱電偶處的溫度曲線Fig.2 Temperature curve at thermocouple

使用有限元模型對WAAM過程的瞬態(tài)溫度演變進行分析，圖3給出了層間強制冷卻條件下的溫度場演變。圖3a、3b為應(yīng)用在第五層沉積結(jié)束后的強制冷卻過程，該部分模擬通過施加節(jié)點溫度約束實現(xiàn)。圖3a為第一步冷卻模擬，作用時間為第五層收弧后的0～6 s，圖3b為最后一步冷卻模擬，作用時間為第五層收弧后的54～60 s。冷卻氣體在沉積結(jié)束后從起弧端開始沿焊道過渡到收弧端，氣體到達區(qū)域溫度迅速下降，氣體移動過后區(qū)域在熱傳導(dǎo)與自然對流的綜合作用下溫度回升。圖3c、3d為正常冷卻和強制冷卻條件下，焊槍到達第十層沉積層收弧位置時成形件整體的溫度場分布。圖3c是自然冷卻下的溫度場分布，該組實驗通過20 min的層間等待時間來減小熱量積累。這種沉積策略可以大幅降低層間溫度，減小先前沉積層對后續(xù)沉積層的預(yù)熱影響，在一定程度上緩解熱量積累。但過長的等待時間會降低沉積效率，不適合大中型零部件的制造生產(chǎn)。圖3d是強制冷卻下的溫度場分布，該組實驗使用強制對流代替自然對流，減小了成形件的高溫區(qū)域和溫度峰值，緩解了熱量積累，大幅減少了層間等待時間。

圖3 層間強制冷卻溫度場演變Fig.3 Interlayer active cooling temperature field evolution

3.2 應(yīng)力場結(jié)果及分析

分析正常冷卻和強制冷卻條件下電弧熔絲增材制造鈦合金成形過程應(yīng)力場的演變情況，圖4為正常冷卻條件下成形件等效應(yīng)力的演變過程。隨著沉積過程中焊槍的移動，加熱區(qū)域內(nèi)材料的應(yīng)力由于屈服應(yīng)力的降低而接近于零，熔池附近的金屬受熱膨脹，在相鄰材料的約束作用下產(chǎn)生壓應(yīng)力，停止加熱的材料由于冷卻收縮的原因產(chǎn)生拉應(yīng)力，焊道處的拉應(yīng)力在冷卻結(jié)束時達到最大。當(dāng)后續(xù)沉積層開始沉積時，先前沉積層材料溫度的升高使部分拉應(yīng)力被釋放，然而在熱源移動過后，該區(qū)域還會產(chǎn)生類似趨勢的拉應(yīng)力。如此循環(huán)直至沉積結(jié)束，冷卻至室溫的材料拉應(yīng)力無法釋放，在成形件中形成殘余應(yīng)力。

圖4 正常冷卻應(yīng)力場演變Fig.4 Normal cooling stress field evolution

圖5 為正常冷卻和強制冷卻條件下的應(yīng)力場演變，選取第五層和第十層冷卻結(jié)束時刻的應(yīng)力場進行比較。對比兩組應(yīng)力分布情況可知，強制冷卻可以顯著減小成形件中的殘余應(yīng)力與應(yīng)力集中區(qū)域，作用效果隨著層數(shù)的增加更明顯。這是由于成形件中殘余應(yīng)力的大小取決于沉積過程中材料經(jīng)歷的溫度峰值大小，強制冷卻的快速散熱效果在高沉積層更明顯，減小的峰值溫度更高。

圖5 冷卻結(jié)束時刻應(yīng)力場對比Fig.5 Comparison of stress fields at the end of cooling

4 結(jié)論

WAAM工藝在工業(yè)制造方面具有廣泛的應(yīng)用前景，但在工程技術(shù)方面仍面臨巨大挑戰(zhàn)。主要的問題是熱積累效應(yīng)造成的成形件形貌和性能嚴(yán)重受損，這一系列問題直接決定了成形件的實際質(zhì)量和使用壽命。本文開發(fā)了一種利用壓縮CO2氣體進行層間強制冷卻的創(chuàng)新型WAAM工藝，旨在緩解熱量積累引發(fā)的應(yīng)力變形過大和微觀結(jié)構(gòu)受損，通過數(shù)值模擬研究了層間強制冷卻對電弧熔絲增材制造鈦合金成形過程溫度場和應(yīng)力場演變的影響，得出以下結(jié)論：

（1）模擬熱循環(huán)曲線與實測熱循環(huán)曲線吻合良好，層間強制冷卻可以減小成形過程中的高溫區(qū)域和溫度峰值，緩解成形件中的熱量積累。

（2）層間強制冷卻可以大幅減少制造時間，提高增材效率。

（3）層間強制冷卻增加了成形過程中的散熱，平衡了成形件上的溫度梯度，減小了成形件內(nèi)部的殘余應(yīng)力。

本文的研究結(jié)論證明了層間強制冷卻方法控?zé)峥匦蔚目尚行?，為進一步實現(xiàn)電弧增材制造的控形控性提供了一種新思路，但目前該研究尚在起步階段，仍需進行完善和補充。未來可以通過數(shù)值模擬對層間強制冷卻下成形件的傳熱傳質(zhì)或微觀結(jié)構(gòu)演變進行研究，以深入了解層間強制冷卻下電弧熔絲增材制造成形件的成形機制和控性機理。