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    汽車實車TPE導槽接角開裂問題分析

    2023-03-02 01:58:36鄒宇峰李鋸明張玉森
    汽車實用技術(shù) 2023年4期
    關(guān)鍵詞:導槽實車鈑金

    鄒宇峰,李鋸明,張玉森

    (1.合創(chuàng)汽車科技有限公司,廣東 廣州 511400;2.申雅密封件(廣州)有限公司,廣東 廣州 511400)

    汽車車門導槽是汽車密封系統(tǒng)中非常重要的密封件,對汽車的降噪、防水、密封等方面起著重要作用。隨著汽車行業(yè)發(fā)展以及需求多樣化,汽車車門導槽朝著輕量化和復雜化方面不斷發(fā)展。輕量化方面,更多的車型選擇利用新的輕便熱塑性彈性體(Thermo Plastic Elastomer, TPE)材料。作為一種新材料,其在耐磨性和耐熱性等方面優(yōu)異性能受到了廠家追捧;復雜化方面,由于人們對車輛外觀的多樣性需求,車門結(jié)構(gòu)越來越多樣,相應導槽結(jié)構(gòu)也越來越復雜。隨之而來的就是導槽開裂、異響、漏水、裝配等各種不良問題,針對這些問題,相關(guān)學者展開研究。HERPE F等[1]研究了車門玻璃在升降過程中的偏差對密封膠條變形影響;王明波等[2]通過仿真,推導出來了玻璃與導槽在Y向配合偏差過程中玻璃受導槽密封條的擠壓力以及摩擦阻力;賈東[3]闡述汽車玻璃導槽的結(jié)構(gòu)和裝配原理,分析導槽在裝配過程中的關(guān)鍵尺寸,解決導槽密封條裝配不良問題;孫康等[4]研究車門玻璃與導槽裝配偏差對玻璃升降的影響,并通過仿真驗證了玻璃的升降阻力隨著前后導軌偏移量增大呈現(xiàn)非線性增大。本文以實車三叉結(jié)構(gòu)材質(zhì)的TPE導槽開裂問題為切入點,研究導槽接角強度、導槽唇邊、鈑金切邊等相關(guān)因素對導槽開裂問題的影響,分析導槽開裂的受力失效模式,為后續(xù)導槽開裂問題解決提供新的方向。

    1 玻璃導槽密封條與車門的結(jié)構(gòu)分析

    汽車實車整個導槽呈現(xiàn)一個三叉交匯的結(jié)構(gòu)(P1、P2、P4),如圖1所示。導槽的擠出條(P1、P2、P3、P4內(nèi)含鋼帶)材料牌號為TOSE628-70(S.EB.S),接角的材料為TOSL230-65(S.EB.S),整個導槽的生產(chǎn)基本的工藝流程為原材料(TPE粒子)—擠出條—接角—檢查返修。具體的接角過程是將其中P1、P2、P4三根條子通過沖切成標準的形狀和長度后,同時插進模具的模腔中進行注塑接角。

    圖1 導槽圖

    實車發(fā)生的主要問題是在露天狀態(tài)放置一段時間(約6~9個月)以后,呈現(xiàn)A、B處開裂的情況,A處是由下往上裂開,B處是由上往下裂開,開裂圖如圖2所示,左右兩側(cè)導槽均有開裂現(xiàn)象,且明顯左側(cè)較右側(cè)嚴重,具體數(shù)據(jù)統(tǒng)計如表1所示。

    圖2 導槽接角A處&B處開裂圖

    表1 導槽開裂數(shù)據(jù)統(tǒng)計

    從整個開裂現(xiàn)象來分析,可能包含以下三個方面的原因:一是本身導槽接角強度不夠;二是導槽在自然天氣中受風吹日曬過程中熱脹冷縮開裂;三是車門玻璃異常上升到頂部持續(xù)施加給導槽的力開裂。針對以上三個方面的原因,我們對問題進行了深入的實驗研究。針對導槽接角強度不夠的問題,在實驗室構(gòu)建了針對接角強度的拉力實驗;針對導槽本身的熱脹冷縮的力,在實驗室條件下構(gòu)建了冷熱循環(huán)實驗;針對玻璃給導槽的力,我們在實車上進行導槽切割和受力分析實驗。

    2 實驗構(gòu)建

    2.1 導槽暴曬實驗

    1.實驗設備

    拉力試驗機的設備型號為TG-9000-S,生產(chǎn)商家為深圳新三思計量技術(shù)有限公司。

    2.實驗內(nèi)容

    取新生產(chǎn)批次膠條20根,進行接角檢查,確保試驗前接角是未開裂,依次在接角處進行1~20編號,放置于室外,暴曬4個月(2019年8月8日-2019年12月8日),地點為廣州,溫度約4~36 ℃,每隔一個月取出其中的5根,查看接角開裂情況并進行拉力試驗,如圖3所示。

    圖3 導槽暴曬試驗現(xiàn)場

    3.實驗方法

    將整個導槽接角周圍的P次條,遠離接角處100~150 mm剪斷,將兩端固定在拉力機上,開啟拉力機以15 mm/min的速度拉伸,設備會自動進行拉力讀數(shù)。

    按照實驗要求,分別暴曬1個月、2個月、3個月、4個月。暴曬前和暴曬后的接角對比發(fā)現(xiàn),所有的導槽接角在正常暴曬后,未見任何開裂現(xiàn)象存在,所有的接角接頭連接良好。

    2.2 接角強度拉力試驗

    針對以上接角完好的導槽,根據(jù)拉力實驗要求,將接角剪切成實驗樣本,以接角為中心,沿著P次條的方向沿著遠離接角的地方150~200 mm進行剪切成樣本,然后進行拉力實驗。通過重復實驗,得出最終的20條導槽接角強度如圖4所示。

    圖4 導槽暴曬后拉力試驗數(shù)據(jù)

    通過暴曬實驗和拉力實驗,得出以下三條結(jié)論:

    1)20根導槽在經(jīng)歷1~4個月的暴曬以后,接角處完好,均沒有發(fā)生導槽接角開裂的現(xiàn)象。

    2)暴曬1~4個月的導槽,在拉力實驗中,拉力普遍為370 N左右,遠遠高于標準要求30 N。

    3)暴曬4個月的導槽和暴曬1個月的導槽,在拉力實驗中,拉力值并沒有明顯地變大或者變小的趨勢。

    2.3 導槽接角冷熱循環(huán)實驗的構(gòu)建

    1.實驗設備

    C340高低溫實驗箱,溫度為-70~+180 ℃,生產(chǎn)廠家為偉思富奇環(huán)境試驗儀器(太倉)有限公司。

    2.實驗內(nèi)容和結(jié)果

    將同批次已經(jīng)接角的導槽,接角的4根個條子剪斷成長度為200 mm左右,并進行編號。將導槽開裂處的接角進行冷熱循環(huán)試驗,取3個正常批次的接角,將接角放在高低溫環(huán)境試驗箱中,①(80±2)℃/16 h②(-30±2)℃/8 h,以上組成1個循環(huán),3個循環(huán)和6個循環(huán)后觀察接角均未開裂。

    通過以上實驗,得出如下結(jié)果:

    1)所有的導槽接角在冷熱循環(huán)實驗完成后,外觀面均未見明顯開裂現(xiàn)象;

    2)3個冷熱循環(huán)后和6個冷熱循環(huán)后,導槽未見明顯的外觀面區(qū)別,接角外觀良好;

    3)結(jié)合冷熱循環(huán)實驗可以確定,實車導槽開裂的現(xiàn)象并非由導槽接角本身的熱脹冷縮造成。

    2.4 導槽受力分析

    將實車導槽在靠近接角開裂的部位進行切斷,如圖5所示,正常升降,以方便觀察玻璃在升降過程中在導槽中的位置狀態(tài),如圖6、圖7所示。通過觀察發(fā)現(xiàn),玻璃在上升到頂部以后,玻璃明顯偏出鈑金Y向切邊,玻璃產(chǎn)生的向上力不是傳遞到鈑金上,而是直接作用在導槽上。對10臺車的車門上升至頂部以后,玻璃相對鈑金切邊的數(shù)據(jù)進行確認,開裂車輛玻璃均相對鈑金切邊偏出3.0 mm左右,其中玻璃的厚度為3.0 mm,如圖5所示。

    圖5 導槽實車實驗圖

    圖6 玻璃&導槽A-A剖面圖

    圖7 玻璃&導槽B-B剖面圖

    1.實驗結(jié)果分析

    通過以上實驗現(xiàn)象分析得出,整個玻璃在正常升到頂部以后,由于玻璃偏出鈑金之外,玻璃的力(電機堵轉(zhuǎn)傳遞給玻璃的力)沒有正常傳遞至鈑金上,而是異常傳遞至導槽,導槽接角處沒有鋼帶,因此,在玻璃到頂以后接角處持續(xù)受到玻璃的力的作用(約200 N),導槽接角在力的持續(xù)作用下導致開裂。

    玻璃偏出鈑金之外,調(diào)查主要有兩個方面,一是車門上面的鈑金切邊偏短,沒有達到相應的設計長度;二是玻璃Y向受力造成了玻璃相對設計位置偏出鈑金外面。通過三坐標測量鈑金的切邊長度,與設計長度進行對比,如圖8—圖10所示。

    圖8 切邊長度測點示意圖

    圖9 車門總成左側(cè)切邊長度測量數(shù)據(jù)

    圖10 車門總成右側(cè)切邊長度測量數(shù)據(jù)

    通過以上數(shù)據(jù)得出如下結(jié)論:

    1)切邊長度均在公差范圍內(nèi),但是左側(cè)短于右側(cè),左側(cè)對問題更不利,與左側(cè)導槽發(fā)生開裂的概率大于右側(cè)的現(xiàn)象一致;

    2)對玻璃的受力情況進行調(diào)查,依據(jù)玻璃在上圖中的A-A截面和B-B截面圖進行受力分析,如圖11、圖12所示。

    圖11 玻璃&導槽受力環(huán)境B-B截面圖

    圖12 玻璃&導槽受力環(huán)境A-A截面圖

    正常玻璃在升到頂時,玻璃會保持平衡,其受到的合力為零,如果將導槽內(nèi)部唇邊對玻璃的力稱為F內(nèi)合,導槽外部唇邊對玻璃的力稱為F外合,即

    同理,P1條的外部唇邊對玻璃的力稱為FP1外,類推可得

    玻璃整體位置偏外,需要的調(diào)整方向是減少F內(nèi)合,使得玻璃往內(nèi)唇邊的方向移動,在新的位置F內(nèi)合和F外合達到平衡。利用投影儀,觀察P1、P3、P4條導槽的內(nèi)唇邊,對比P1、P3、P4的內(nèi)唇邊與設計圖紙的關(guān)系,尋找差異點,如圖13—圖15所示。

    圖13 P1條③號內(nèi)唇邊偏厚圖

    圖15 P4 條內(nèi)唇邊偏厚圖

    圖14 P3條①條內(nèi)唇邊偏厚圖

    P1條③號唇邊偏厚1.0 mm,特別是唇邊弱化點的位置,增大P1條內(nèi)唇邊的作用力,為玻璃偏外的一個貢獻力因素。

    P3條①號唇邊偏厚0.5 mm,特別是唇邊弱化點的位置,增大P3條內(nèi)唇邊的作用力,為玻璃偏外的一個貢獻力因素。

    P4條①和②號唇邊偏厚0.5 mm,特別是唇邊弱化點的位置,增大P4條內(nèi)唇邊的作用力,為玻璃偏外的一個貢獻力因素。

    綜合以上對比,發(fā)現(xiàn)P1、P3、P4條的內(nèi)唇邊相應的弱化點均有不同程度的偏厚,明顯增大內(nèi)唇邊對玻璃的力,因此,減少內(nèi)唇邊對玻璃的力是將玻璃的Y向位置收回到鈑金下方的關(guān)鍵。對內(nèi)唇邊相應偏厚點弱化點前后進行對比,具體如圖16、圖17所示。

    圖16 P1&P3條內(nèi)唇邊改善效果圖

    圖17 P4 條內(nèi)唇邊改善效果圖

    通過導槽實車裝車,驗證玻璃在導槽中的受力以及位置情況,可以發(fā)現(xiàn),玻璃完全在鈑金切邊之下,如圖18和表2所示。

    圖18 改善后導槽靜態(tài)驗證鈑金切邊與玻璃的相對位置圖

    表2 玻璃偏出鈑金切邊數(shù)據(jù)測量數(shù)據(jù)

    選擇兩輛車進行耐久測試,在4個月的時間內(nèi)行駛40000~100000 km,導槽開裂問題均未再發(fā),如圖19所示。

    圖19 耐久實驗后導槽未開裂圖片

    通過以上實驗證明,導槽的外部受力是其開裂的根本原因,通過優(yōu)化導槽的受力,消除玻璃對其在Y向上力的作用,能夠很好地消除導槽開裂。

    3 結(jié)論

    1)通過玻璃導槽的暴曬實驗、接角強度拉力實驗、高低溫冷熱循環(huán)實驗,導槽未開裂,說明導槽自身接角強度以及自然環(huán)境的熱脹冷縮不是導致導槽開裂的主要原因。

    2)車身鈑金整體長度在公差范圍內(nèi),但是整體偏短的切邊導槽開裂率顯著高于偏長邊。

    3)玻璃偏出鈑金切邊之外,導槽P1條受到 玻璃持續(xù)力的作用,是導槽開裂的根本原因。

    4)導槽P1、P3、P4條內(nèi)側(cè)唇邊對玻璃作用力偏大,是導致玻璃偏外的根本原因。

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