制氫裝置用347H承壓管道焊后熱處理標(biāo)準(zhǔn)淺析

張玉成，賈浩梅

(合肥實(shí)華管件有限責(zé)任公司，安徽 合肥 230601)

在制氫裝置工程應(yīng)用上，為消除347H不銹鋼承壓管道的焊接應(yīng)力和提高抗應(yīng)力腐蝕、耐晶間腐蝕和抗連多硫酸應(yīng)力腐蝕能力，通常要求進(jìn)行焊后熱處理，但347H不銹鋼管道的焊縫及熱影響區(qū)在焊后熱處理過(guò)程中或制氫裝置運(yùn)行一段時(shí)間后，常出現(xiàn)再熱裂紋[1-7]。由于再熱裂紋不是在焊接過(guò)程產(chǎn)生，而是在熱處理后或制氫裝置運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的，因此再熱裂紋有一定的隱蔽性，出現(xiàn)事故具有不可預(yù)見(jiàn)性，嚴(yán)重影響制氫裝置的安全運(yùn)行。

目前國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)和國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范對(duì)347H不銹鋼管道是否進(jìn)行焊后熱處理和如何進(jìn)行焊后熱處理的規(guī)定不一致，按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定進(jìn)行焊后熱處理后，常出現(xiàn)再熱裂紋，這給工程技術(shù)人員帶來(lái)了很大困惑，為國(guó)內(nèi)制氫裝置347H不銹鋼承壓管道的生產(chǎn)制造和安全運(yùn)行帶來(lái)了難度和風(fēng)險(xiǎn)，亟待解決。

國(guó)家能源局于2018年10月29日發(fā)布了NB/T 10068—2018《含穩(wěn)定化元素不銹鋼管道焊后熱處理規(guī)范》，該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了以操作溫度和厚度范圍作為347H不銹鋼焊后熱處理?xiàng)l件，提出了控制焊縫鐵素體含量和調(diào)整熱處理工藝以減弱再熱裂紋傾向，為制氫裝置用347H不銹鋼承壓管道的焊后熱處理提供了指引，具有一定的參考意義。本文對(duì)國(guó)內(nèi)外有關(guān)347H不銹鋼焊后熱處理的標(biāo)準(zhǔn)做了匯總，對(duì)NB/T 10068—2018規(guī)定的合理性進(jìn)行了分析，并提出修訂建議，期望有助于完善該標(biāo)準(zhǔn)，便于制氫裝置用347H不銹鋼承壓管道焊后熱處理工藝執(zhí)行，提高管道安全運(yùn)行可靠性。

1 347H不銹鋼焊后熱處理分類(lèi)

347H不銹鋼是一種添加Nb作為穩(wěn)定化元素的鉻鎳奧氏體型不銹鋼，具有較好的高溫持久強(qiáng)度、抗晶間腐蝕、應(yīng)力腐蝕和抗高溫氧化能力，廣泛應(yīng)用于制氫裝置工藝管線。347H不銹鋼件焊后熱處理常采用3種 方法：①消除應(yīng)力熱處理，用于減少殘余應(yīng)力；②固 溶處理，用于溶解碳化物、鐵素體和σ相；③穩(wěn)定化熱處理，利用鈮元素優(yōu)先與碳結(jié)合，限制碳與鉻結(jié)合生成碳化鉻析出物。具體分類(lèi)如表1所示。

表1 347H不銹鋼焊后熱處理分類(lèi)

2 奧氏體不銹鋼焊后熱處理標(biāo)準(zhǔn)現(xiàn)狀

2.1 ASME標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì)American Society of Mechanical Engineers(ASME)歸口鍋爐、壓力容器、核能容器、壓力管道的設(shè)計(jì)、制造與檢驗(yàn)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，是具權(quán)威性和影響力的國(guó)際性學(xué)術(shù)組織，ASME標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于奧氏體不銹鋼焊后熱處理的規(guī)定如表2所示。

表2 ASME標(biāo)準(zhǔn)對(duì)奧氏體不銹鋼焊后熱處理的規(guī)定

由表2可以看出，ASME歸口標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定P-No.8組別材料不要求也不禁止焊后熱處理，347H不銹鋼屬于P-No.8組別材料，不要求也不禁止焊后熱處理。

ASME BPVC第II卷D篇的非強(qiáng)制附錄A-206提出了應(yīng)力松弛開(kāi)裂概念，指出應(yīng)力釋放裂紋不僅會(huì)發(fā)生在冷成形區(qū)域，也會(huì)發(fā)生在存在高水平殘余應(yīng)力的焊縫中，當(dāng)347H材料被加熱到510～760 ℃范圍內(nèi)的溫度時(shí)，會(huì)產(chǎn)生析出硬化，晶粒內(nèi)部材料得到強(qiáng)化，提升了材料的蠕變強(qiáng)度和硬度，但是晶界處強(qiáng)度較弱，在熱處理過(guò)程或高溫運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)變會(huì)聚集到晶粒邊界上，產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂，即再熱裂紋。當(dāng)347H不銹鋼暴露在容易產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂傾向的條件下，宜按ASME BPVC 第I卷中的PG-19條或ASME BPVC第Ⅷ卷第1冊(cè)中的UHA-44條規(guī)定進(jìn)行焊后固溶處理。

ASME BPVC第I卷、ASME BPVC第Ⅷ卷第1冊(cè)和第2冊(cè)規(guī)定了以產(chǎn)品設(shè)計(jì)溫度和焊縫厚度作為是否焊后熱處理的條件準(zhǔn)則，當(dāng)產(chǎn)品設(shè)計(jì)溫度>540 ℃、承壓部件的環(huán)向?qū)雍缚p和母材的壁厚>13 mm、環(huán)形角焊縫的焊喉尺寸>13 mm或復(fù)合坡口和角焊縫的焊縫厚度>13 mm時(shí)，容易產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂，建議做焊后固溶處理。制氫裝置用347H不銹鋼承壓管道設(shè)計(jì)溫度一般為650～690 ℃，管道壁厚一般大于13 mm，易產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂傾向，設(shè)計(jì)方通常要求對(duì)制氫裝置用347H不銹鋼承壓管道進(jìn)行焊后熱處理。

2.2 API標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

美國(guó)石油學(xué)會(huì)American Petroleum Institute(API)關(guān)于不銹鋼焊后熱處理的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定如表3所示。

表3 API標(biāo)準(zhǔn)對(duì)347H不銹鋼焊后熱處理的規(guī)定

API RP 582-2016主要對(duì)焊接質(zhì)量進(jìn)行了規(guī)定，為降低應(yīng)力松弛裂紋傾向，要求控制熔覆金屬鐵素體含量，347型熔覆金屬在焊后熱處理前的鐵素體數(shù)應(yīng)控制在3～10 FN(FN為采用磁性法測(cè)得的鐵素體含量級(jí)別序數(shù)，下同)，允許采用E(R)16.8.2焊材作為347/347H或321/321H的焊縫填充金屬，16.8.2型熔覆金屬在焊后熱處理前的鐵素體數(shù)應(yīng)控制在1～5 FN，同時(shí)標(biāo)準(zhǔn)要求控制厚壁穩(wěn)定化奧氏體不銹鋼原材料的晶粒度、焊接線能量，以降低焊接裂紋和應(yīng)力松弛裂紋的出現(xiàn)概率。347H材料焊后熱處理規(guī)程由買(mǎi)方批準(zhǔn)后執(zhí)行，將焊后熱處理的決定權(quán)交于買(mǎi)方。API TR 942B-2017提出應(yīng)力松弛開(kāi)裂可能發(fā)生在焊后熱處理過(guò)程或在500～750 ℃高溫服役期間，通常出現(xiàn)在壁厚大于12 mm的厚壁截面347型焊接接頭中。為避免或盡量減少應(yīng)力松弛裂紋，應(yīng)考慮采取控制原材料化學(xué)成分、晶粒度、焊接材料、焊接工藝、焊縫鐵素體含量和焊后消應(yīng)力處理等措施。

2.3 ISO標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織International Organization for Standardization(ISO)關(guān)于奧氏體不銹鋼焊后熱處理工藝的標(biāo)準(zhǔn)主要有ISO/TR 14745:2015Welding-post-weldheattreatmentparametersforsteels，該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定不銹鋼一般不進(jìn)行焊后熱處理，如果制造廠認(rèn)為奧氏體不銹鋼焊后熱處理很有必要，焊后熱處理的保溫時(shí)間、保溫溫度等工藝參數(shù)應(yīng)考慮材料生產(chǎn)廠家的建議，同時(shí)要考慮焊材的影響，以確保焊后熱處理后材料性能符合要求。

2.4 我國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

目前我國(guó)不銹鋼產(chǎn)品選用的熱處理制度和依據(jù)主要為國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，涉及的主要焊后熱處理專(zhuān)用標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表4，由表4可見(jiàn)，不同的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)或國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)不銹鋼焊后熱處理的規(guī)定并不一致，其中NB/T 10068—2018提出以操作溫度和壁厚范圍作為含穩(wěn)定化元素焊后熱處理的實(shí)施條件，在一定程度上吸收美國(guó)先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)和工程案例經(jīng)驗(yàn)，具有一定的先進(jìn)性。

表4 我國(guó)國(guó)家和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)不銹鋼焊后熱處理的規(guī)定

3 NB/T 10068—2018標(biāo)準(zhǔn)淺析

3.1 焊縫鐵素體含量測(cè)量的規(guī)定

347型不銹鋼在焊接冷卻結(jié)晶時(shí)，其相變過(guò)程順序如下：液相(L)→高溫鐵素體相(δ)→奧氏體相(γ)，常溫組織為奧氏體加少量因過(guò)冷而殘留的鐵素體，少量的鐵素體在焊縫金屬中呈孤島狀，可阻礙奧氏體的枝晶發(fā)展，并能溶解雜質(zhì)以減少偏析，少量鐵素體的存在對(duì)抗熱裂紋是有利的，但是鐵素體的存在會(huì)增加奧氏體不銹鋼的晶間腐蝕敏感性，而且鐵素體在高溫下長(zhǎng)期停留時(shí)還會(huì)導(dǎo)致金屬脆性相的生成，容易導(dǎo)致再熱裂紋產(chǎn)生，一般限制347型熔覆金屬的鐵素體數(shù)為3～10 FN，因此SH/T 3554—2013附錄C規(guī)定347型熔覆金屬在焊后熱處理前的鐵素體數(shù)不得超過(guò)10 FN。API RP 582-2016WeldingGuidelinesfortheChemicalOilandGasIndustries第6.4.2.2條規(guī)定347型熔覆金屬在焊后熱處理前的鐵素體數(shù)應(yīng)控制在3～10 FN。NB/T 10068—2018也提出了控制焊縫鐵素體含量以減弱再熱裂紋傾向，規(guī)定了當(dāng)操作溫度大于500 ℃時(shí)，對(duì)與彎頭、三通等管件連接的預(yù)制焊縫進(jìn)行固溶+穩(wěn)定化熱處理，熱處理后熔覆金屬鐵素體數(shù)控制在3～5 FN，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)焊縫宜進(jìn)行穩(wěn)定化熱處理，熱處理后熔覆金屬鐵素體數(shù)控制在9 FN以下。此條規(guī)定可能考慮欠妥，具體如下：

1)鐵素體測(cè)量順序問(wèn)題，NB/T 10068—2018規(guī)定了焊縫熔覆金屬應(yīng)在熱處理后進(jìn)行鐵素體含量測(cè)量，此鐵素體測(cè)量順序和目前大多數(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定不一致。SH/T 3554—2013和API RP 582-2016都規(guī)定了焊縫熔覆金屬鐵素體含量應(yīng)在焊后熱處理前測(cè)量。研究表明，焊接電流、電壓、層間溫度和電弧長(zhǎng)度等都影響焊縫金屬鐵素體含量[8]，在熱處理前測(cè)量和控制鐵素體含量，一定程度上也對(duì)焊接工藝進(jìn)行了控制，有益于提升焊縫質(zhì)量。同時(shí)焊縫中的鐵素體在高溫?zé)崽幚砗髸?huì)發(fā)生球化和向奧氏體轉(zhuǎn)變傾向，鐵素體數(shù)值會(huì)下降，即使焊縫鐵素體數(shù)在熱處理前大于10 FN，呈網(wǎng)狀連續(xù)分布的不利形態(tài)，經(jīng)焊后熱處理后，鐵素體發(fā)生一定程度的球化，鐵素體數(shù)可能下降到標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值，但鐵素體分布形態(tài)可能變化不大，仍然呈網(wǎng)狀分布形態(tài)，具有一定的再熱裂紋敏感性[9]，不利于提升焊縫質(zhì)量。建議將鐵素體測(cè)量調(diào)整至焊后熱處理前，或者在焊后熱處理前增設(shè)鐵素體測(cè)量工序，以控制焊態(tài)熔覆金屬鐵素體含量。

2)鐵素體含量合格值問(wèn)題，NB/T 10068—2018規(guī)定了工廠預(yù)制焊縫進(jìn)行固溶+穩(wěn)定化處理，熱處理后熔覆金屬鐵素體數(shù)在3～5 FN，現(xiàn)場(chǎng)焊縫進(jìn)行穩(wěn)定化處理，熱處理后鐵素體數(shù)控制在9 FN以下。此鐵素體含量合格值規(guī)定不太合理，其一，采用E(R)347型焊材作為347/347H或321/321H的焊縫填充金屬，焊縫經(jīng)高溫固溶處理后，鐵素體大量溶解，轉(zhuǎn)變成奧氏體相，熔覆金屬鐵素體數(shù)可以降低到3 FN以下[9]。少量鐵素體的存在對(duì)抗熱裂紋是有利的，一般要求焊態(tài)金屬的鐵素體數(shù)控制在3～10 FN，熱裂紋在焊接完成后，通過(guò)無(wú)損檢測(cè)手段就能夠發(fā)現(xiàn)[10]，工程應(yīng)用上出現(xiàn)的347H焊縫失效大多數(shù)為再熱裂紋失效。目前尚無(wú)理論研究表明較低的鐵素體含量會(huì)導(dǎo)致再熱裂紋的產(chǎn)生，鐵素體在高溫下長(zhǎng)期停留時(shí)還會(huì)導(dǎo)致金屬脆性相的生成，加劇再熱裂紋敏感性，在滿(mǎn)足焊縫不出現(xiàn)熱裂紋的前提下，應(yīng)通過(guò)熱處理手段，盡量降低焊縫中的鐵素體含量，降低再熱裂紋敏感性，不應(yīng)設(shè)置固溶+穩(wěn)定化熱處理后的鐵素體數(shù)為3 FN的下限值。其二，僅考慮到采用E(R)347型焊材作為347/347H或321/321H的焊縫填充金屬，未考慮到E(R)16.8.2焊材，AWS D10.4-1986RecommendedPracticesforWeldingAusteniticChromium-NickelStainlessSteelPipingandTubing提出了為降低熱裂紋和再熱裂紋傾向，應(yīng)避免使用E(R)347型焊材，可以采用E(R)16.8.2型焊材。E(R)16.8.2熔覆金屬具有良好的高溫塑韌性、較低的硬度和優(yōu)異的抗再熱裂紋性能，是解決347/347H厚壁管道再熱裂紋的重要焊材，越來(lái)越受到工程建設(shè)者的關(guān)注[11]。E(R)16.8.2由于化學(xué)成分配比特殊，其熔覆金屬典型的鐵素體數(shù)一般在1～3 FN，降低了鐵素體相轉(zhuǎn)變成σ相的風(fēng)險(xiǎn)，能較好地避免再熱裂紋的出現(xiàn)。API RP 582-2016允許采用E(R)16.8.2焊材作為347/347H或321/321H的焊縫填充金屬，該標(biāo)準(zhǔn)第6.4.2.2條規(guī)定E(R)16.8.2型熔覆金屬在焊后熱處理前的鐵素體數(shù)應(yīng)控制在1～5 FN，NB/T 10068—2018規(guī)定固溶+穩(wěn)定化熱處理后的鐵素體數(shù)下限值為3 FN，明顯不太合理，建議取消下限值，同時(shí)增加E(R)16.8.2型熔覆金屬鐵素體數(shù)要求。

3)鐵素體含量測(cè)量方法局限，焊縫鐵素體含量通常有“鐵素體含量級(jí)別序數(shù)”(鐵素體數(shù)，單位FN)和“鐵素體百分含量”(體積分?jǐn)?shù)，%)兩種表示方式，NB/T 10068—2018規(guī)定了焊縫熔覆金屬的鐵素體數(shù)，相當(dāng)于明確了焊縫應(yīng)該按照磁性法進(jìn)行鐵素體含量測(cè)量，沒(méi)有明確是否接受金相法進(jìn)行鐵素體含量測(cè)量。不銹鋼焊縫中鐵素體含量的準(zhǔn)確測(cè)定通常要求采用金相法[12]，磁性法雖然操作簡(jiǎn)便，但是由于焊縫區(qū)域的奧氏體和鐵素體間距較小，磁性法測(cè)量讀數(shù)變化較大，如果沒(méi)有同樣的幾何形狀和相平衡的金相測(cè)量結(jié)果作為參考標(biāo)準(zhǔn)，磁性法檢測(cè)可靠性有限。同時(shí)NB/T 10068—2018第4.3條規(guī)定“奧氏體不銹鋼材料鐵素體含量應(yīng)控制在4%～9%”，應(yīng)當(dāng)注意鐵素體數(shù)FN和鐵素體體積分?jǐn)?shù)不能一一對(duì)應(yīng)，存在一個(gè)換算關(guān)系，可按照J(rèn)B/T 7853—1995《鉻鎳奧氏體不銹鋼焊縫金屬中鐵素體數(shù)的測(cè)量》進(jìn)行換算，換算結(jié)果與NB/T 10068—2018標(biāo)準(zhǔn)后面的鐵素體含量規(guī)定不一致，產(chǎn)生矛盾。另外，NB/T 10068—2018要求無(wú)縫鋼管、無(wú)縫管件等奧氏體不銹鋼原材料也控制鐵素體含量在4%～9%，基本無(wú)法做到，因?yàn)殇摴堋⒐芗仍牧喜簧婕昂附?，本身鐵素體數(shù)就較低，通常在1 FN以下，建議修改和調(diào)整標(biāo)準(zhǔn)第4.3條，同時(shí)明確鐵素體含量檢測(cè)方法，增加金相法測(cè)量熔覆金屬鐵素體含量。

3.2 焊后熱處理實(shí)施條件

NB/T 10068—2018提出了以操作溫度和工件厚度范圍作為焊后穩(wěn)定化熱處理的實(shí)施條件，對(duì)于操作溫度≥500 ℃ 的任意壁厚的TP321/TP321H/TP347/TP347H不銹鋼、操作溫度在425 ℃和500 ℃之間且壁厚<40 mm的TP321/TP321H不銹鋼或操作溫度在450 ℃和500 ℃之間且壁厚<40 mm的TP347/TP347H不銹鋼，應(yīng)進(jìn)行焊后穩(wěn)定化熱處理。但該標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于焊后穩(wěn)定化熱處理實(shí)施條件的規(guī)定尚不完善，理由如下：

1)以操作溫度作為焊后熱處理?xiàng)l件的規(guī)定不太合理。壓力管道按照設(shè)計(jì)壓力、設(shè)計(jì)溫度、介質(zhì)毒性程度、腐蝕性和火災(zāi)危險(xiǎn)性進(jìn)行管道分級(jí)，在設(shè)計(jì)文件中會(huì)規(guī)定壓力管道的設(shè)計(jì)溫度，但一般不會(huì)規(guī)定操作溫度。制造單位按照?qǐng)D紙及設(shè)計(jì)文件進(jìn)行生產(chǎn)制造，無(wú)法獲得產(chǎn)品的實(shí)際操作溫度，無(wú)法判斷是否需要進(jìn)行焊后穩(wěn)定化熱處理。美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)制定較為科學(xué)，ASME BPVC第I卷、ASME BPVC第Ⅷ卷第1冊(cè)和第2冊(cè)規(guī)定以設(shè)計(jì)溫度作為焊后熱處理?xiàng)l件，當(dāng)產(chǎn)品設(shè)計(jì)溫度>540 ℃時(shí)，容易產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂，宜進(jìn)行焊后固溶熱處理。建議標(biāo)準(zhǔn)將焊后熱處理?xiàng)l件由操作溫度調(diào)整為設(shè)計(jì)溫度，以便于標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施。

2)操作溫度≥500 ℃的任意壁厚TP321/TP321H/TP347/TP347H不銹鋼必須進(jìn)行焊后熱處理的規(guī)定不太合理。應(yīng)力松弛開(kāi)裂與壁厚和焊接接頭的拘束度密切相關(guān)，壁厚越大，焊接接頭的拘束度越大，越容易產(chǎn)生應(yīng)力松弛裂紋。美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)在制定過(guò)程結(jié)合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，編制較為科學(xué)，ASME BPVC第I卷、ASME BPVC第Ⅷ卷第1冊(cè)和第2冊(cè)規(guī)定當(dāng)產(chǎn)品設(shè)計(jì)溫度>540 ℃、承壓部件的環(huán)向?qū)雍缚p和母材的壁厚>13 mm、環(huán)形角焊縫的焊喉尺寸>13 mm或復(fù)合坡口和角焊縫的焊縫厚度>13 mm時(shí)，容易產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂，宜進(jìn)行焊后固溶熱處理。建議標(biāo)準(zhǔn)結(jié)合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和國(guó)外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)操作溫度≥500 ℃時(shí)，設(shè)置焊后熱處理豁免條件，對(duì)于薄壁和焊接接頭拘束度較小的工件，豁免其焊后熱處理，維持標(biāo)準(zhǔn)的科學(xué)性和先進(jìn)性。

3.3 專(zhuān)利信息披露

NB/T 10068—2018規(guī)定需在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行焊后穩(wěn)定化熱處理且壁厚大于或等于40 mm的含穩(wěn)定化元素不銹鋼管道，應(yīng)按照NACE Paper 04640及SH/T 3554—2013的要求進(jìn)行升溫。需要說(shuō)明的是，NACE Paper 04640中采用的焊后分步熱處理工藝由Fluor Technologies Corporation、Messer和Barry于2003年申請(qǐng)PCT專(zhuān)利，并獲得加拿大發(fā)明專(zhuān)利授權(quán)(專(zhuān)利號(hào)：CA 2537506)，若將NACE Paper 04640焊后熱處理技術(shù)內(nèi)容納入NB/T 10068—2018標(biāo)準(zhǔn)中，可以選擇兩種途徑，一是要求知識(shí)產(chǎn)權(quán)人放棄權(quán)利，二是獲得該項(xiàng)專(zhuān)利許可授權(quán)。從專(zhuān)利信息披露角度看，NB/T 10068—2018專(zhuān)利披露情況不完善，后續(xù)可能會(huì)造成侵權(quán)糾紛。

綜上所述，NB/T 10068—2018規(guī)定了以操作溫度和厚度范圍作為347H不銹鋼焊后熱處理?xiàng)l件，提出了控制焊縫鐵素體含量和調(diào)整熱處理工藝以減弱再熱裂紋傾向，為制氫裝置用347H不銹鋼承壓管道焊后熱處理提供了指引，具有一定的參考意義。但在鐵素體測(cè)量順序、鐵素體含量合格值、鐵素體測(cè)量方法、焊后熱處理實(shí)施條件判定和專(zhuān)利信息披露方面還存在一定的問(wèn)題，NB/T 10068—2018標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了焊后穩(wěn)定化熱處理制度，但該工藝制度與其他標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定沒(méi)有明顯區(qū)別，無(wú)法徹底消除焊后熱處理過(guò)程或高溫服役時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)力松弛裂紋，后續(xù)可采納國(guó)外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)和工程實(shí)踐規(guī)范，考慮采取控制原材料化學(xué)成分、晶粒度、焊接材料、焊接工藝、焊縫鐵素體含量和焊后熱處理工藝等措施，消除應(yīng)力松弛裂紋。

4 結(jié)論及建議

1) 制氫裝置用347H不銹鋼承壓管道設(shè)計(jì)溫度一般為650～690 ℃，管道壁厚一般大于13 mm，易產(chǎn)生應(yīng)力松弛開(kāi)裂傾向，宜按ASME BPVC 第I卷PG-19條或ASME BPVC第Ⅷ卷第1冊(cè)UHA-44條規(guī)定進(jìn)行焊后固溶處理。NB/T 10068—2018提出以操作溫度和壁厚范圍作為焊后熱處理的實(shí)施條件，在一定程度上吸收美國(guó)先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)和工程案例經(jīng)驗(yàn)，具有一定的先進(jìn)性，為制氫裝置用347H承壓管道是否需要焊后熱處理提供了實(shí)施指引，具有一定的參考意義。

2) NB/T 10068—2018在鐵素體測(cè)量順序、鐵素體含量合格值和鐵素體測(cè)量方法方面還存在一定問(wèn)題，建議應(yīng)該將鐵素體測(cè)量調(diào)整至焊后熱處理前，或者在焊后熱處理前增設(shè)鐵素體測(cè)量工序，以提升焊縫質(zhì)量。取消固溶+穩(wěn)定化熱處理后的鐵素體數(shù)為3 FN的下限值，增加E(R)16.8.2型焊縫熔覆金屬鐵素體數(shù)要求，同時(shí)明確鐵素體含量檢測(cè)方法。

3) NB/T 10068—2018關(guān)于焊后穩(wěn)定化熱處理實(shí)施條件的規(guī)定尚不完善，建議將焊后熱處理?xiàng)l件由操作溫度調(diào)整為設(shè)計(jì)溫度，以便于標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施。同時(shí)結(jié)合國(guó)外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)和工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，設(shè)置焊后熱處理豁免條件，對(duì)于操作溫度≥500 ℃的薄壁和焊接接頭拘束度較小工件，豁免其焊后熱處理，維持標(biāo)準(zhǔn)的科學(xué)性和先進(jìn)性。

4) NB/T 10068—2018未充分做好專(zhuān)利信息披露工作，建議后續(xù)應(yīng)做好專(zhuān)利信息披露，防止出現(xiàn)知識(shí)產(chǎn)權(quán)劫持標(biāo)準(zhǔn)的狀況，讓標(biāo)準(zhǔn)制定參與者及將來(lái)的實(shí)施者掌握相關(guān)專(zhuān)利信息從而進(jìn)行決策。