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    某大跨緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架有限元分析

    2023-02-12 14:47:56袁玉東
    四川建筑 2023年5期
    關(guān)鍵詞:有限元分析

    袁玉東

    [摘要]結(jié)合某高校報(bào)告廳項(xiàng)目中大跨緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架,對(duì)其中25.2 m跨緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架的設(shè)計(jì)進(jìn)行詳細(xì)闡述,并通過精細(xì)化有限元對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土框架的設(shè)計(jì)進(jìn)行驗(yàn)算,同時(shí)分析了預(yù)應(yīng)力筋銹蝕對(duì)大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)下跨中撓度和混凝土應(yīng)力的影響。在正常使用狀態(tài)下,隨著重量損失率的增加,跨中撓度呈現(xiàn)增加的趨勢(shì),梁底部混凝土的應(yīng)力由受壓狀態(tài)變成受拉狀態(tài),梁頂部混凝土的應(yīng)力變化不大。在承載能力極限狀態(tài)下,隨著重量損失率的增加,承載能力呈現(xiàn)減小的趨勢(shì),梁中混凝土應(yīng)力變化不大。當(dāng)重量損失率小于5%時(shí),跨中撓度和位移延性系數(shù)變化不顯著,超過5%時(shí),呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。

    [關(guān)鍵詞]大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架; 設(shè)計(jì)驗(yàn)算; 預(yù)應(yīng)力筋銹蝕; 有限元分析

    [中國分類號(hào)]TU378.1? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? [文獻(xiàn)標(biāo)志碼]A

    1工程概況

    某高校報(bào)告廳項(xiàng)目地上2層,地下1層,總建筑面積5 600 m2,主體結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土框架,跨度為25.2 m,項(xiàng)目效果圖見圖1。本工程中2層結(jié)構(gòu)和屋面框架梁采用緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)控制擾度并承擔(dān)部分承載力??拐鹪O(shè)防烈度為6度,設(shè)計(jì)基本加速度為0.05g,設(shè)防地震分組為第三組,場(chǎng)地類別II類,特征周期0.45 s。大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土框架抗震等級(jí)為二級(jí),其余框架抗震等級(jí)取三級(jí)。

    2大跨預(yù)應(yīng)力框架設(shè)計(jì)

    本文選取最大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土框架(YKL)進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)算和參數(shù)分析。經(jīng)過YJK設(shè)計(jì),YKL的設(shè)計(jì)參數(shù)如下。

    2.1截面尺寸

    框架柱的截面尺寸為800 mm×900 mm,高度為5.4 m;梁截面尺寸為500 mm×1500 mm,跨度為25.2 m;樓板厚度為120 mm。由于樓板現(xiàn)澆,因此,根據(jù)GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[1]需要考慮樓板的作用,取12倍翼緣厚度。梁端豎向加腋,尺寸為1 000 mm×400 mm?;炷帘Wo(hù)層取為20 mm。樓面荷載為3.5 kN/m2。

    2.2材料

    混凝土:C40。

    普通鋼筋:鋼筋等級(jí)分為HRB400和HRB500,框架梁、柱、板的具體配筋見表1。

    預(yù)應(yīng)力筋:預(yù)應(yīng)力采用緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋,配筋為2-6As15.2,線型為2段拋物線(C2,600,200,600)。預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力為0.75倍極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,兩端張拉。經(jīng)計(jì)算,預(yù)應(yīng)力損失達(dá)30%。

    2.3反拱值限值

    按GB 50666-2011《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》[2]規(guī)定,對(duì)跨度大于4 m的梁,其模板起拱高度宜為梁跨度的1‰~3‰。本文預(yù)應(yīng)力梁起拱值按跨度的3‰預(yù)起拱。

    2.4撓度限值

    預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁的撓度限值為l0/300(l0/400),荷載效應(yīng)為標(biāo)準(zhǔn)組合。

    2.5裂縫控制等級(jí)

    根據(jù)GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[1],本文大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架的裂縫控制等級(jí)為三級(jí),允許出現(xiàn)裂縫,但裂縫寬度不能超過0.2 mm。

    3有限元模型建立

    本文采用ABAQUS對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行足尺精細(xì)化有限元模擬計(jì)算?;炷敛捎盟苄該p傷模型,本構(gòu)模型采用GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[1]附錄C提供的混凝土本構(gòu)模型。普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋采用理想彈塑性模型?;炷羻卧愋蜑閷?shí)體單元C3D8R,普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋單元類型為桁架單元T3D2。定義鋼筋與混凝土的相互作用時(shí),采用分離式建模,通過軟件內(nèi)嵌的“Embed”約束方式,建立相互關(guān)系??蚣苤c基礎(chǔ)采用固結(jié)的約束方式進(jìn)行固定。同時(shí),為了獲取框架的豎向極限承載能力,采用三分點(diǎn)加載方式進(jìn)行豎向加載,加載方式采用位移加載。加載時(shí),為避免較高的應(yīng)力集中,從而導(dǎo)致計(jì)算難以收斂,在2個(gè)加載點(diǎn)處(RP-1,RP-2)布置與混凝土“Tie”連接的墊塊,加載點(diǎn)(RP-1,RP-2)與墊板表面“Coupling”。劃分單元格時(shí),考慮模型的大小,取單元格尺寸為120 mm。預(yù)應(yīng)力筋為曲線筋,為了更準(zhǔn)確的模擬,預(yù)應(yīng)力筋的單元格尺寸為30 mm。整個(gè)模型共有60 358個(gè)單元,整體模型見圖2。

    采用降溫法對(duì)預(yù)應(yīng)力筋施加預(yù)應(yīng)力,降低溫度見式(1)。

    Δt=σ/(αEp)(1)

    式中:σ為預(yù)應(yīng)力應(yīng)力;α為預(yù)應(yīng)力筋的線膨脹系數(shù),取為1.2×10-5;Ep為鋼絞線的彈性模量。

    影響預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性影響因素很多,其中,預(yù)應(yīng)力筋銹蝕是主要因素之一[3-6]。預(yù)應(yīng)力筋銹蝕后,預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的粘結(jié)錨固性能顯著降低。鄭亞明等[3]利用電化學(xué)快速腐蝕方法獲得了不同銹蝕程度的鋼絞線,對(duì)銹蝕鋼絞線進(jìn)行材性試驗(yàn),得到鋼筋銹蝕率對(duì)鋼絞線的極限強(qiáng)度、彈性模型和延伸率的表達(dá)式見式(2)~式(4)。

    f′u=(1-0.836ρs)fu(2)

    E′p=(1-3.401ρw)Ep(3)

    δ′=(1-3.626ρw)δ(4)

    式中:fu、Ep和δ分別為未腐蝕鋼絞線的極限強(qiáng)度、彈性模量和延伸率;fu′、Ep′和δ′分別為腐蝕后鋼絞線的極限強(qiáng)度、彈性模量和延伸率;ρs為鋼絞線最大截面損失率;ρw為重量損失率。

    本文選取鋼絞線重量損失率為0%(未腐蝕)、5%、10%、15%和20%,探討重量損失率對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土框架的正常使用狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)的影響。假設(shè)腐蝕均勻發(fā)生,同時(shí)將重量損失率ρw轉(zhuǎn)換為最大截面損失率ρs。

    4有限元模型結(jié)果分析

    4.1正常使用狀態(tài)

    在施工階段(只有自重)下,最不利截面為梁跨中截面,梁上部應(yīng)力為-2.79 MPa(負(fù)號(hào)表示壓應(yīng)力,正號(hào)表示拉應(yīng)力),梁下部應(yīng)力為1.54 MPa,均小于混凝土抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,尚未開裂。跨中撓度為8.16 mm,滿足規(guī)范要求。

    施加預(yù)應(yīng)力后,最不利截面仍然為梁跨中截面,梁上部應(yīng)力為-3.02 MPa,梁下部應(yīng)力為-0.87 MPa,均小于混凝土抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,滿足JGJ 369-2016《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[7]中施工階段的應(yīng)力限值??缰袚隙葹?.16 mm,滿足規(guī)范要求。

    施加樓面荷載后,梁上部應(yīng)力為-3.68 MPa,梁下部應(yīng)力為-0.17 MPa,均小于混凝土抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,滿足JGJ 369-2016《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[7]中施工階段的應(yīng)力限值??缰袚隙葹?.81 mm,滿足l0/300(84 mm)要求和裂縫控制等級(jí)要求(圖3)。

    4.2鋼筋銹蝕對(duì)正常使用極限狀態(tài)的影響

    表2給出了在正常使用極限狀態(tài)下,重量損失率對(duì)跨中撓度、梁頂部和底部混凝土應(yīng)力的影響。隨著重量損失率的增加,跨中撓度呈現(xiàn)增加的趨勢(shì),梁底部混凝土的應(yīng)力由受壓狀態(tài)變成受拉狀態(tài),梁頂部混凝土的應(yīng)力變化不大。當(dāng)重量損失率從0%增加到20%時(shí),撓度增加達(dá)32%,梁底混凝土應(yīng)力增加9.41倍。隨著重量損失率的增加,預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度和彈性模量會(huì)減小,因此,梁底部混凝土應(yīng)力會(huì)由壓應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力狀態(tài),但是仍然沒有超過抗拉強(qiáng)度,尚未開裂。同時(shí),梁的抗彎剛度會(huì)顯著減小,導(dǎo)致?lián)隙仍黾?,這與已有的研究成果是一致的[8]。

    4.3鋼筋銹蝕對(duì)承載能力極限狀態(tài)的影響

    衡量承載能力極限狀態(tài)2個(gè)最重要的指標(biāo)為強(qiáng)度和變形,變形能力通常采用位移延性系數(shù)。位移延性系數(shù)μ為構(gòu)件的極限位移與屈服位移之比,用來表征構(gòu)件的變形能力。構(gòu)件的屈服位移一般采用能量等效面積法確定,極限位移為過峰值后,荷載下降到90%峰值荷載所對(duì)應(yīng)的位移[9]。

    在極限狀態(tài)下,混凝土頂部混凝土達(dá)到抗壓強(qiáng)度,受壓區(qū)邊緣混凝土壓碎。如表2所示,隨著預(yù)應(yīng)力筋重量損失率的增加,混凝土頂部和底部應(yīng)力變化不大,承載能力逐漸減小,當(dāng)重量損失率從0%增加到20%時(shí),承載能力減小10.7%。當(dāng)重量損失率低于5%時(shí),梁底部的跨中撓度和延性系數(shù)變化不大,超過5%時(shí),變化較為顯著。當(dāng)重量損失率從0%增加到20%時(shí),撓度增加41.2%,位移延性系數(shù)增加83.4%。如圖4所示,隨著預(yù)應(yīng)力筋質(zhì)量損失率的增加,梁的抗彎剛度會(huì)顯著減小,因此導(dǎo)致跨中撓度增加和位移延性系數(shù)增大。承載能力增加較為緩慢是因?yàn)轭A(yù)應(yīng)力筋對(duì)抗彎承載能力貢獻(xiàn)不大。

    5結(jié)論

    本文以某高校報(bào)告廳項(xiàng)目中大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架為研究對(duì)象,詳細(xì)介紹了設(shè)計(jì)方案。通過對(duì)大跨預(yù)應(yīng)力框架梁進(jìn)行足尺精細(xì)化有限元模擬計(jì)算分析,討論了正常使用階段的設(shè)計(jì)驗(yàn)算,同時(shí),研究了預(yù)應(yīng)力筋銹蝕率對(duì)大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)下跨中撓度和混凝土應(yīng)力的影響,結(jié)果發(fā)現(xiàn):

    (1)在正常使用狀態(tài)下,大跨預(yù)應(yīng)力混凝土框架的最不利截面為跨中截面,其撓度、混凝土上下緣應(yīng)力和裂縫控制等級(jí)均滿足規(guī)范要求。

    (2)在正常使用狀態(tài)下,隨著重量損失率的增加,跨中撓度呈現(xiàn)增加的趨勢(shì),梁底部混凝土的應(yīng)力由受壓狀態(tài)變成受拉狀態(tài),梁頂部混凝土的應(yīng)力變化不大。

    (3)在承載能力極限狀態(tài),隨著重量損失率的增加,梁中混凝土應(yīng)力變化不大,承載能力呈現(xiàn)減小的趨勢(shì)。當(dāng)重量損失率小于5%時(shí),跨中撓度和位移延性系數(shù)變化不顯著,超過5%時(shí),分別呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。

    (4)無論在正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)下,預(yù)應(yīng)力筋銹蝕都對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了不利的影響。因此,在實(shí)際工程中需要嚴(yán)格控制預(yù)應(yīng)力筋的銹蝕。施工前,預(yù)應(yīng)力的堆放要保持干燥和原材料的檢驗(yàn);施工中要嚴(yán)格遵守施工規(guī)范,確保安裝到位、孔道密實(shí)和張拉到位;后期使用階段要經(jīng)常檢查結(jié)構(gòu)的開裂情況。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 中國建筑科學(xué)研究院.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范:GB50010-2010[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010.

    [2]中國建筑科學(xué)研究院.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范:GB50666-2011[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2011.

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    [4]劉云雁,范穎芳,喻建,等.氯鹽環(huán)境下銹蝕預(yù)應(yīng)力混凝土梁抗彎性能試驗(yàn)[J].復(fù)合材料學(xué)報(bào),2020,37(3):707-715.

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    [8]王磊,李雙,張旭輝,等.腐蝕預(yù)應(yīng)力混凝土梁剛度的分析和計(jì)算[J].工業(yè)建筑,2015,45(12):88-93.

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