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    鎂/鋼異種板自沖鉚連接及耐腐蝕性能研究

    2023-02-09 01:21:58郭興伍
    機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2023年1期

    郭興伍,陳 娟,李 曄,李 滇

    (1.上海交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,上海 200240;2.邦林機(jī)械制造(上海)有限公司,上海 201401)

    1 引言

    材料連接新裝備、新工藝和新技術(shù)的研發(fā)在實(shí)際生產(chǎn)和應(yīng)用中具有非常重要的意義和經(jīng)濟(jì)價(jià)值。例如,文獻(xiàn)[1]根據(jù)電容器的生產(chǎn)工藝及電容器蓋板鉚接的技術(shù)要求,設(shè)計(jì)了電容器蓋板自動(dòng)鉚接機(jī)及其控制系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)了多種規(guī)格電容器蓋板的自動(dòng)鉚接,大大提高了生產(chǎn)效率。文獻(xiàn)[2]設(shè)計(jì)了離線編程式弧焊機(jī)器人,利用計(jì)算機(jī)技術(shù)與電焊機(jī)配合來(lái)完成焊接工作,不僅減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度,而且提高了焊接質(zhì)量。

    目前汽車系統(tǒng)中的減震塔、副車架、發(fā)動(dòng)機(jī)缸體、轉(zhuǎn)向節(jié)、控制臂和發(fā)動(dòng)機(jī)懸置支架等關(guān)鍵承載零部件通常是多個(gè)鋼板沖壓焊接組合件或者鑄鋼鑄鐵件。為了促進(jìn)汽車壓鑄件向大型化、整體化和輕量化方向發(fā)展,以實(shí)現(xiàn)整車輕量化和綠色化,人們正在研發(fā)高強(qiáng)高韌鎂合金來(lái)代替這些零部件。

    在實(shí)際應(yīng)用中,這些鎂合金零部件都需要與其周圍的鋼質(zhì)環(huán)境結(jié)構(gòu)件相連接。然而,現(xiàn)有的鎂/鋼件連接技術(shù)均尚不能完全滿足實(shí)際應(yīng)用的技術(shù)要求,還有待進(jìn)一步研究。例如,壓鉚、錘鉚和旋轉(zhuǎn)半空心鉚釘自沖鉚接技術(shù)(SPR)等易使鎂合金件產(chǎn)生開(kāi)裂;電阻點(diǎn)焊和攪拌摩擦焊等技術(shù)連接強(qiáng)度太低,達(dá)不到連接強(qiáng)度要求;螺栓連接和拉鉚必須預(yù)先打孔,存在操作和裝配不方便等問(wèn)題。

    國(guó)內(nèi)外對(duì)鎂/鋼異種板材連接技術(shù)的研究報(bào)道還相對(duì)較少。文獻(xiàn)[3]分析了目前鎂/鋼異種金屬焊接及應(yīng)用中存在的問(wèn)題和研究工作中的不足。指出鎂/鋼之間較大的熔沸點(diǎn)差異以及二者間幾乎無(wú)固溶體和金屬間化合物存在的特性是限制鎂/鋼焊接的關(guān)鍵問(wèn)題。文獻(xiàn)[4]研究了AZ31鎂合金與AISI316L奧氏體不銹鋼三層結(jié)構(gòu)的電阻點(diǎn)焊接,結(jié)果表明,連接結(jié)構(gòu)和焊接電流密度對(duì)連接強(qiáng)度有重要影響,電流密度為9kA時(shí)的拉剪強(qiáng)度為(4000~8000)N。傳統(tǒng)的電阻點(diǎn)焊不適合于鎂/鋼的連接,但是在鎂/鋼/鋼三層結(jié)構(gòu)連接方面可能有應(yīng)用潛力。文獻(xiàn)[5]研究了梯度熱分布對(duì)鎂合金與Cu?Zn合金中間層通過(guò)激光?鎢極惰性氣體保護(hù)焊對(duì)接的影響。結(jié)果表明,激光?TIG復(fù)合焊接的梯度熱分布對(duì)接頭的力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu)具有顯著影響。在0.2mm的偏移處可獲得無(wú)缺陷接頭,拉伸強(qiáng)度可以達(dá)到最大值203MPa。而且0.2mm偏距接頭斷裂發(fā)生在Mg合金焊縫中,而不是Mg/Fe 接口。由于添加了Cu?Zn中間合金,因此形成了CuMgZn金屬間化合物和Cu和Al在Fe中的固溶體,從而在鎂合金和鋼之間形成冶金結(jié)合。文獻(xiàn)[6]研究了304奧氏體不銹鋼/AZ31B鎂合金焊接接頭的界面特性及納米力學(xué)性能。結(jié)果表明,在爆炸焊接304/AZ31B復(fù)合板中觀察到了半波形焊接接頭,焊接接頭區(qū)底部為柱狀晶,中心為細(xì)小等軸晶,304奧氏體不銹鋼與焊接接頭區(qū)之間形成了80nm的擴(kuò)散層。焊接接頭的平均納米硬度約為0.85GPa,與原AZ31B 鎂合金(0.64 GPa)相近,但遠(yuǎn)低于原304奧氏體不銹鋼(3.74 GPa)。文獻(xiàn)[7]采用AZ61 鎂焊絲與冷金屬過(guò)渡焊接方法對(duì)接形式連接鎂合金AZ31和鍍鋅鋼板,在焊接過(guò)程中保持焊接速度不變,通過(guò)調(diào)節(jié)送絲速度和對(duì)鋼板開(kāi)不同的坡口,研究不同焊接工藝參數(shù)下焊縫的表面成形、接頭的力學(xué)性能和微觀組織結(jié)構(gòu),結(jié)果表明,通過(guò)調(diào)節(jié)合適的焊接參數(shù)以及坡口形式,鎂/鋼之間焊縫成形美觀、接頭最大抗拉載荷達(dá)到4.02kN。文獻(xiàn)[8?9]采用無(wú)匙孔攪拌摩擦點(diǎn)焊和真空擴(kuò)散焊對(duì)AZ31B 鎂合金和DP600 鍍鋅鋼板進(jìn)行搭接點(diǎn)焊試驗(yàn),結(jié)果表明,鎂鋼無(wú)匙孔攪拌摩擦點(diǎn)焊接頭結(jié)合方式為機(jī)械結(jié)合與冶金結(jié)合共同作用,機(jī)械結(jié)合表現(xiàn)為:鋼像“釘子”一樣插入到鎂合金基體中,且在鎂鋼結(jié)合界面處,兩種金屬呈鋸齒狀咬合,接頭抗剪切載荷平均可達(dá)10.36kN,而只存在單純擴(kuò)散結(jié)合方式的真空擴(kuò)散焊接頭抗剪切載荷平均僅為2.5kN。通過(guò)兩種接頭對(duì)比分析可知,機(jī)械結(jié)合對(duì)接頭力學(xué)性能的貢獻(xiàn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于冶金結(jié)合,其接頭結(jié)合方式以機(jī)械結(jié)合為主。文獻(xiàn)[10]通過(guò)加入鎳夾層,采用電阻點(diǎn)焊技術(shù)實(shí)現(xiàn)了AZ31B 鎂合金與Q235 鋼之間的良好連接。試驗(yàn)結(jié)果表明,在焊接電流為5.31kA的條件下,鎂與鋼直接點(diǎn)焊的接頭連接部位少,結(jié)合性差,拉剪強(qiáng)度為2450N。加入鎳夾層后點(diǎn)焊的接頭連接部位得到改善,結(jié)合緊密,拉剪強(qiáng)度達(dá)到3452N。

    這里報(bào)道了一種爆炸驅(qū)動(dòng)的超高速自沖鉚接用鉚槍,通過(guò)對(duì)鉚槍和鉚釘結(jié)構(gòu)和形狀的特殊設(shè)計(jì),使鉚釘在鉚接時(shí)產(chǎn)生超高速運(yùn)動(dòng),實(shí)現(xiàn)鎂合金板與鋼板的實(shí)心鉚釘自沖鉚接,使鎂/鋼牢固連接,避免鎂合金板的開(kāi)裂。采用密封膠對(duì)鉚釘及連接搭接部位縫隙進(jìn)行密封后的中性鹽霧測(cè)試結(jié)果達(dá)1500h10級(jí),即無(wú)腐蝕破壞發(fā)生。

    2 高速自沖鉚槍設(shè)計(jì)及鎂/鋼異種板材連接

    2.1 高速自沖鉚槍和鉚釘設(shè)計(jì)

    這里所設(shè)計(jì)的高速自沖鉚槍是一種爆炸力致動(dòng)鉚槍,該系統(tǒng)由一個(gè)槍管、一個(gè)有穿透端的緊固鉚釘、一個(gè)軸和一個(gè)用于接收負(fù)載的插孔頭端以及一個(gè)具有往復(fù)運(yùn)動(dòng)的彈簧偏心撞針等部件組成。槍管內(nèi)膛上有一個(gè)用于放置緊固件的槍口和一個(gè)用于接收廢氣的與內(nèi)膛相連的廢氣室,即該槍是一種無(wú)彈殼子彈的爆炸力致動(dòng)鉚槍,如圖1所示。其中,一級(jí)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)主要由擊發(fā)管(部件4)、擊針套管(部件5)、擊針軸(部件8)和擊發(fā)簧(部件18)組成。次級(jí)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)主要由鎖銷(部件25)、鎖銷簧(部件12)、擊針(部件6)和復(fù)位簧(部件7)組成。

    圖1 高速自沖鉚槍結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic Diagram of High?Speed Self?Piercing Riveting Gun

    該槍所用的鉚釘是一種采用60鋼制造的專用半空心自加力緊固鉚釘,在這種緊固鉚釘?shù)念^端附著有精確定量的炸藥量,相當(dāng)于一顆小子彈。

    由于該鉚釘必須將(1.5~2)mm的鋼板與相應(yīng)的2.5mm鎂板穿透,并使其牢固地連接成一體,不能有縫隙,以防止腐蝕性物質(zhì)的滲透,因此使用高速自沖鉚釘才能達(dá)到其鉚接的要求,緊固鉚釘采用的材質(zhì)經(jīng)熱處理淬火后硬度達(dá)到HRC55?58,保證在高速穿透板材時(shí)不致變形或彎曲。緊固鉚釘?shù)慕Y(jié)構(gòu)采用通常鉚釘?shù)慕Y(jié)構(gòu),其鉚釘釘帽采用1.2mm厚度弧形平面,頭部一小孔,使其在高速進(jìn)入后鉚接翻邊,外頭部有2mm錐度,與內(nèi)孔形成刀口狀,以利于進(jìn)入緊固材料,鉚接時(shí)下部有模具翻邊,如圖2中的部件2所示。

    2.2 鎂/鋼異種板材鉚接

    鎂/鋼異種板材高速自沖鉚接原理示意圖,鉚接過(guò)程主要包括四個(gè)步驟,如圖2所示。(1)將鎂板1與鋼板3按照所需的位置疊在一起,并將兩者緊固在一起;(2)將鉚釘2放置在射釘器內(nèi),鉚釘2為與射釘器相匹配且頭部平面帶有邊沿的實(shí)心的不銹鋼釘或高速鋼釘。在鎂板1與鋼板3所需鉚接的位置下方放置鉚釘翻邊底座;(3)將射釘器的射擊口直接對(duì)準(zhǔn)鎂板1與鋼板3上需要鉚接的位置;(4)啟動(dòng)射釘器,鉚釘2從射擊口打出,鉚釘2從射釘器的射擊口射出的速度大于152m/s,直接貫穿鎂板1與鋼板3,鉚釘2 的端部打在鉚釘翻邊底座上由于沖擊力作用而自動(dòng)翻邊。在鎂板與鋼板之間可以增加橡膠墊4,從而防止鎂板與鋼板之間直接接觸產(chǎn)生電化學(xué)反應(yīng)而導(dǎo)致鎂板腐蝕。

    圖2 鎂/鋼異種板材高速自沖鉚接原理示意圖。Fig.2 Schematic Diagram of High?Speed Self?Piercing Riveting of MagNesium/Steel Dissimilar Plates

    鎂/鋼拉剪樣品(TSS)的板材尺寸為長(zhǎng)×寬=130mm×38mm。其中,鋼板(D260Y2)厚度為1.5mm,鎂板(AE44)厚度為2.5mm,如圖3(a)所示。圖3(b)為拉剪測(cè)試裝置,圖3(c)為鉚接好的鎂/鋼鉚接試樣。鉚釘材質(zhì)為60高速鋼,鉚釘直徑為3.17mm。

    圖3 鎂/鋼異種板材高速鉚接試樣及其拉剪實(shí)驗(yàn)Fig.3 High Speed Riveting Specimen of Magnesium/Steel Dissimilar Plate and its Tensile Shear Test

    鎂/鋼異種板材高速鉚接拉伸剪切試驗(yàn)結(jié)果,如表1所示。三個(gè)試樣的平均最大拉剪力(Fm)為Fm=5273.1N,其破壞形貌,如圖4所示。試樣破壞均首先發(fā)生在鎂合金板材鉚釘鉚接孔邊緣處,鎂合金板材發(fā)生破壞后,鉚釘便被從鉚接處拉出。

    表1 鎂/鋼異種板材高速鉚接拉伸剪切試驗(yàn)結(jié)果Tab.1 Results of High-Speed Riveting Tensile Shear Tests on Magnesium/Steel Dissimilar Plates

    圖4 鎂/鋼異種板材高速自沖鉚接拉剪破壞典型方式Fig.4 Typical Failure Modes of High?Speed Self?Piercing Riveting and Tension Shear for Magnesium/Steel Dissimilar Plates

    3 鋼板和鎂板的表面處理及其鉚接后的耐腐蝕性能

    3.1 鋼板表面處理

    鋼板表面處理工藝流程如下:(1)鋼板材料(D260Y2)毛坯檢查(確定化學(xué)成分,形成尺寸等)→(2)機(jī)械清理(倒角,去毛刺等)→(3)清洗(堿洗出油、酸洗去氧化皮等)→(4)磷化處理→(5)環(huán)氧底漆(~15μm)→(6)25℃固化8小時(shí)→(7)深灰聚氨酯面漆(~30μm)→(8)25℃固化12小時(shí)。其中,磷化處理是鋼板表面處理的關(guān)鍵,其處理工藝為:在室溫下,將800ml純水加入1000ml燒杯中,然后分別加入添加劑PB?WL35M、AD?4813 和AD?485650g、5g和17g;加純水至1000ml后攪拌10min。然后將經(jīng)過(guò)前處理的鋼板浸入其中磷化處理2min。D260Y2 t1.0 鋼板表面磷化膜表面形貌和化學(xué)成分,如圖5所示。

    圖5 D260Y2 t1.0 鋼板表面磷化膜表面形貌和化學(xué)成分Fig.5 Surface Morphology and Chemical Composition of Phosphate Coating on the Surface of D260Y2 t1.0 Steel Plate

    3.2 鎂板表面處理

    鎂板表面處理工藝流程如下:(1)鎂板毛坯片檢查(確定化學(xué)成分,形成尺寸等)→(2)機(jī)械清理(倒角,去毛刺)→(3)清洗(堿洗出油、酸洗去氧化皮等)→(4)微弧氧化處理→(5)環(huán)氧底漆(~15μm)→(6)25℃固化8h→(7)淺聚氨酯面漆(~30μm)→(8)25℃固化12h。其中,微弧氧化是鎂板表面處理的關(guān)鍵,氧化處理溶液組成為:(10~35)g/l K4P2O7;(2~15)g/l Na2SiO3;(2~10)g/l KOH;(5~20)g/l;電流脈沖頻率2000Hz;電流密度(0.03?0.15)A/cm2。溶液溫度(5~30)℃;處理時(shí)間15min。微弧氧化膜層的表面形貌、截面形貌和膜層成分,如圖6所示。

    圖6 微弧氧化膜層的表面形貌、截面形貌和膜層成分Fig.6 Surface Morphology,Cross?Section Morphology and Film Composition of the Micro?Arc Oxide Film

    3.3 鎂/鋼連接及其耐腐蝕性能

    將已經(jīng)做過(guò)表面處理的鋼板和鎂板采用鎂/鋼異種板材高速自沖鉚接工藝進(jìn)行鉚接,之后采用密封膠對(duì)鉚釘及連接搭接部位縫隙進(jìn)行密封,然后按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T6461?2002《金屬基體上金屬和其它無(wú)機(jī)覆蓋層經(jīng)腐蝕試驗(yàn)后的試樣和試件評(píng)級(jí)》進(jìn)行中性鹽霧實(shí)驗(yàn),測(cè)試結(jié)果為1500h10級(jí),即試樣完好,無(wú)腐蝕破壞發(fā)生,如圖7所示。

    圖7 采用密封膠對(duì)鉚釘及搭接部位縫隙進(jìn)行密封后的中性鹽霧試驗(yàn)結(jié)果Fig.7 Neutral Salt Spray Test Results After Sealing of Rivets and Lap Joints with Sealant

    4 結(jié)論

    這里報(bào)道了一種爆炸驅(qū)動(dòng)的超高速自沖鉚接用鉚槍,通過(guò)對(duì)鉚槍和鉚釘結(jié)構(gòu)和形狀的特殊設(shè)計(jì),使鉚釘在鉚接時(shí)產(chǎn)生超高速運(yùn)動(dòng),鉚釘從射釘器的射擊口射出的速度大于152m/s,從而實(shí)現(xiàn)鎂合金板與鋼板的實(shí)心鉚釘自沖鉚接,避免鎂合金板的開(kāi)裂,使鎂/鋼牢固連接,拉剪力Fm≈5273.1N。為了避免異種金屬連接時(shí)發(fā)生電偶腐蝕,將鎂板和鋼板先進(jìn)行表面處理,然后采用此技術(shù)對(duì)其進(jìn)行鉚接,并用密封膠對(duì)鉚釘及連接搭接部位縫隙進(jìn)行密封,耐腐蝕實(shí)驗(yàn)研究表明,中性鹽霧測(cè)試結(jié)果可達(dá)1500h10級(jí),即試樣完好,無(wú)腐蝕破壞發(fā)生。本研究為汽車用鎂合金件與周圍環(huán)境鋼結(jié)構(gòu)件的連接提供了一種新的技術(shù)途徑,對(duì)促進(jìn)鎂合金在我國(guó)汽車上的推廣應(yīng)用具有重要的應(yīng)用價(jià)值。

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