溫度對(duì)GH4169 合金蠕變行為及機(jī)制的影響

高圣勇，葛樹(shù)欣，楊選宏，王倩?，包燕平

1) 北京科技大學(xué)鋼鐵冶金新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083 2) 河北科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，石家莊 050018 3) 中航上大高溫合金材料股份有限公司，邢臺(tái) 054800 4) 中航西安飛機(jī)工業(yè)集團(tuán)股份有限公司，西安 710089

鎳基高溫合金是指以鎳為基，且能在高溫環(huán)境下應(yīng)用的材料，其具有優(yōu)異的性能，如強(qiáng)度高、良好的抗熱疲勞、抗蠕變和熱穩(wěn)定性等，已廣泛應(yīng)用于制備航空發(fā)動(dòng)機(jī)的渦輪盤(pán)、渦輪葉片等零件[1?3].GH4169 合金是沉淀強(qiáng)化型鎳基高溫合金，具有面心立方結(jié)構(gòu)，主要由γ 相、γ″相(Ni3Nb)、γ'相(Ni3AlTi)、δ 平衡相和碳化物組成[4?5].其中，γ″相(Ni3Nb)為該合金的主要強(qiáng)化相，呈扁盤(pán)狀在基體中析出，與基體呈共格關(guān)系，點(diǎn)陣錯(cuò)配度大，共格應(yīng)力強(qiáng)化作用顯著，但其穩(wěn)定性差，在650 ℃以上長(zhǎng)期工作，γ″相會(huì)向δ 相轉(zhuǎn)變，沿界面析出，與基體失去共格關(guān)系，強(qiáng)化效果顯著降低；γ′相(Ni3AlTi)為合金的輔助強(qiáng)化相，呈球狀在基體中析出，與基體呈共格關(guān)系，但由于點(diǎn)陣常數(shù)與基體接近，共格應(yīng)變小，強(qiáng)化作用弱，與基體的界面能較低，故其穩(wěn)定性較高[6?8].γ″相和γ′相是GH4169 合金的強(qiáng)化相，其尺寸、數(shù)量及分布決定了材料的性能，通常在γ″相和γ′相的共同作用下，GH4169 合金在中溫條件下具有良好的抗氧化、抗熱疲勞和力學(xué)、蠕變及焊接性能[9?11].在高溫和外加載荷的共同作用下，蠕變是材料失效的原因之一[12?13].因此，準(zhǔn)確認(rèn)識(shí)蠕變破壞過(guò)程是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和材料設(shè)計(jì)的基礎(chǔ).GH4169 合金的高溫蠕變機(jī)制非常復(fù)雜，在不同溫度和應(yīng)力條件下，蠕變機(jī)理也大不相同[14].

目前針對(duì)鎳基高溫合金的研究主要集中在合金析出相和選區(qū)激光熔化、電子束層凝固技術(shù)成型合金的組織及性能.Ruan等[15]研究了IN718 合金δ 相在1213～1283 K 溫度范圍內(nèi)的生長(zhǎng)行為，發(fā)現(xiàn)δ 相優(yōu)先在晶界形核并阻礙晶界生長(zhǎng)，可細(xì)化晶粒，且細(xì)小的晶粒加速δ 相的析出，并建立了與粒度相關(guān)的KJMA 方程.Xu等[16]研究了鍛造高溫合金和運(yùn)用選區(qū)激光熔化技術(shù)制造的高溫合金，相對(duì)于鍛造高溫合金，選擇性激光熔化制造的高溫合金由于高殘余應(yīng)力、大柱狀組織和晶界連續(xù)的δ相，表現(xiàn)出較差的蠕變性能.You等[17]研究了電子束層凝固技術(shù)制造的高溫合金組織與性能，發(fā)現(xiàn)Ti/NbC 在凝固過(guò)程中產(chǎn)生，并對(duì)合金的性能產(chǎn)生重要影響；滑移和位錯(cuò)堆積形成的晶界處的微孔和微裂紋是合金蠕變斷裂的主要原因.

然而溫度對(duì)熱軋態(tài)GH4169 合金蠕變性能及組織的影響尚需進(jìn)一步研究.據(jù)此，本文對(duì)熱軋變形量70%的GH4169 合金采用固溶和時(shí)效處理，然后在不同溫度下進(jìn)行蠕變性能測(cè)試，并對(duì)其微觀(guān)組織形貌進(jìn)行觀(guān)察，分析其在650、670 和690 ℃下的微觀(guān)組織變化與蠕變斷裂機(jī)理，為GH4169 合金的發(fā)展與應(yīng)用提供指導(dǎo).

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

實(shí)驗(yàn)所用材料為中航上大高溫合金材料股份有限公司生產(chǎn)的GH4169 合金，其化學(xué)成分如表1所示，經(jīng)真空感應(yīng)爐熔煉及熱軋工藝制成棒材，熱軋變形量為70%.將GH4169 合金進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)熱處理：960 ℃固溶1 h，水冷，720 ℃保溫8h，以50 ℃·h?1的冷速爐冷至620 ℃，保溫8 h，空冷.將熱處理后的GH4169 合金加工成蠕變?cè)嚇?，試樣尺寸如圖1 所示，試樣總長(zhǎng)為74 mm，兩端加工成M12-6h(M 為普通螺紋，12 是螺紋直徑，6H 是螺紋公差，H 是內(nèi)螺紋常用的公差帶位置)的螺紋及C2 (倒角的直角邊長(zhǎng)度為2 mm，C 為45°倒角)的倒角和R5 的圓弧 (R5 表示圓弧半徑為5 mm)，且與A 同軸度為0.02 mm (A 為軸線(xiàn))，根據(jù)GH145—85 標(biāo)準(zhǔn)加工B1.6/5 (B 型中心孔，中心孔直徑1.6 mm，護(hù)錐孔最大直徑為10 mm)的中心孔，標(biāo)距為(25±0.02) mm，直徑為Φ(5±0.03) mm，與A 的同軸度及圓柱度均為0.02 mm，表面粗糙度為Ra1.6 (Ra 為輪廓算術(shù)平均偏差).將樣品置于RWS50 蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)中，實(shí)驗(yàn)應(yīng)力為690 MPa，分別在650、670和690 ℃下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，獲得蠕變數(shù)據(jù)并繪制蠕變曲線(xiàn).

圖1 GH4169 合金蠕變?cè)嚇映叽鏔ig.1 Dimension of the GH4169 alloy specimen for creep tests

表1 鎳基高溫合金GH4169 化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Table 1 Chemical compositions of the nickel-based superalloy GH4169 %

將熱處理前、熱處理后以及蠕變斷裂后的試樣用線(xiàn)切割設(shè)備沿軸線(xiàn)切取金相試樣，然后進(jìn)行磨金相、拋光、腐蝕，腐蝕液成分為10 mL 鹽酸+5 mL 甲醇+3 g 氯化銅，用DM-i8 型徠卡金相顯微鏡和蔡司ULTRA 55 場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡觀(guān)察試樣的微觀(guān)組織形貌及蠕變斷裂后的斷口形貌，分析GH4169 合金在不同溫度下蠕變斷裂后試樣的微觀(guān)組織變化及蠕變斷裂機(jī)理.

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 熱處理前后GH4169 合金微觀(guān)組織形貌

圖2 為GH4169 合金熱處理前、后的微觀(guān)組織形貌圖，由圖2（a）和（c）可以看出，合金熱處理前為單相奧氏體，平均晶粒尺寸約為3 μm，由于經(jīng)過(guò)軋制，且軋制變形量為70%，故晶粒內(nèi)存在變形孿晶，孿晶數(shù)量較多，且不同晶粒內(nèi)的孿晶取向不同，如圖2（c）中箭頭所指，不存在δ 相.由圖2（b）和（d）可以看出，熱處理后晶粒尺寸較熱處理前的明顯增大，δ 相的析出區(qū)間為780～980 ℃，本實(shí)驗(yàn)固溶溫度為960 ℃，已奧氏體化，故晶界上析出大量不連續(xù)的δ相，且孿晶數(shù)量減少.

圖2 GH4169 合金的微觀(guān)組織形貌.(a) 熱處理前,低倍;(b) 熱處理后,低倍;(c) 熱處理前,高倍;(d) 熱處理后,高倍Fig.2 Microstructure of the GH4169 alloy: (a) before heat treatment,low magnification;(b) after heat treatment,low magnification;(c) before heat treatment,high magnification;(d) after heat treatment,high magnification

圖3 為熱處理后GH4169 合金的掃描電子顯微 鏡(Scanning electron microscope,SEM)（a、b）和透射電子顯微鏡(Transmission electron microscope,TEM)（c、d）照片，從圖3（a）中可以觀(guān)察到δ 相呈短棒狀或長(zhǎng)桿狀沿晶界析出，圖3（c）為δ 相在透射電鏡下的放大圖像.720 ℃時(shí)效析出γ″相，620℃時(shí)效析出γ'相，故晶內(nèi)存在細(xì)小的γ″相和γ′相，球狀的為γ′相，扁盤(pán)狀的為γ″相，如圖3（d）虛線(xiàn)框所示.晶界附近存在貧γ″相區(qū)，這是因?yàn)棣?相和γ″相的成分相同，均是Ni3Nb，由于晶界處析出δ 相會(huì)消耗Nb，使得晶界附近的Nb 向晶界聚集，晶界附近的Nb 減少，進(jìn)而γ″相減少，故形成貧γ″區(qū)[18]，如圖3(b)所示.

圖3 熱處理后GH4169 合金的照片.(a) 掃描電鏡,低倍;(b) 掃描電鏡,高倍;(c) 透射電鏡,低倍;(d) 透射電鏡,高倍Fig.3 Images of the GH4169 alloy after heat treatment: (a) SEM,low magnification;(b) SEM,high magnification;(c) TEM,low magnification;(d) TEM,high magnification

2.2 GH4169 合金的蠕變行為

圖4 為GH4169 合金在恒定的應(yīng)力(690 MPa)，不同溫度 (650、670 和690 ℃)條件下測(cè)定的蠕變曲線(xiàn).一般情況，蠕變曲線(xiàn)分為3 個(gè)階段，即蠕變減速階段、蠕變恒速階段和蠕變加速階段.從圖4 可以看出，不同溫度下的蠕變曲線(xiàn)中蠕變減速階段都很短，可忽略不計(jì)，所以蠕變過(guò)程主要分為兩個(gè)階段，即蠕變恒速階段和蠕變加速階段.GH4169 合金在不同溫度下的蠕變性能如表2 所示，可以發(fā)現(xiàn)，蠕變溫度越高，穩(wěn)態(tài)應(yīng)變速率越高，而且合金的蠕變壽命顯著降低，表明合金具有極強(qiáng)的溫度敏感性[19].

表2 不同溫度下GH4169 合金的蠕變性能Table 2 Creep properties of the GH4169 alloy at different temperatures

圖4 GH4169 合金在不同溫度下測(cè)定的蠕變曲線(xiàn)Fig.4 Creep curves of the GH4169 alloy under different temperatures

穩(wěn)態(tài)應(yīng)變速率可用Dorn 定律表示：

根據(jù)式（1）和已有數(shù)據(jù)，繪出GH4169 合金在穩(wěn)態(tài)蠕變期間溫度倒數(shù)和應(yīng)變速率的關(guān)系圖，如圖5 所示，求出該合金的表觀(guān)蠕變激活能為Q=484.6 kJ?mol?1.蠕變激活能是實(shí)現(xiàn)蠕變?cè)^(guò)程所需的能量，數(shù)值大小反映元過(guò)程的難易程度，是反映合金蠕變機(jī)制的重要參數(shù).研究表明，304 不銹鋼和Ti-600 合金的蠕變激活能分別為308.8 kJ?mol?1和473.5 kJ?mol?1，與之相比，本實(shí)驗(yàn)所用GH4169合金具有較好的蠕變抗力[20?21].

圖5 應(yīng)變速率與溫度倒數(shù)之間的關(guān)系Fig.5 Relationship between the strain rate and reciprocal temperature

2.3 蠕變后GH4169 合金試樣的微觀(guān)組織形貌

圖6 為GH4169 合金不同蠕變溫度下斷口近端的顯微組織形貌.圖6（a）和圖6（d）為650 ℃下斷口近端顯微組織形貌，可以觀(guān)察到近端的次生裂紋沿晶界δ 相處存在并擴(kuò)展，且數(shù)量較多，尺寸較大，晶界處存在大量不連續(xù)的短棒狀δ相，晶內(nèi)的δ 相較少.當(dāng)溫度提高到670 ℃時(shí)，次生裂紋數(shù)量減少，尺寸有所減小，晶界處的δ 相增多，且連續(xù)，晶內(nèi)存在針狀細(xì)小的δ相，如圖6（b）和圖6（e）所示.當(dāng)溫度進(jìn)一步提高到690 ℃時(shí)，次生裂紋的數(shù)量進(jìn)一步減少，尺寸減小，晶界處的δ 相尺寸較前兩者明顯增大，晶內(nèi)也存在短棒狀δ相，如圖6（c）和圖6（f）所示.運(yùn)用Image-Pro Plus 軟件對(duì)δ 相的分布進(jìn)行測(cè)定，如圖7 所示，紅色標(biāo)記部分為δ 相.根據(jù)定量金相學(xué)中的基本公式[22]，可計(jì)算出δ 相的體積分?jǐn)?shù)：

圖6 GH4169 合金不同蠕變溫度下斷口近端顯微組織形貌.(a) 650 ℃,低倍;(b) 670 ℃,低倍;(c) 690 ℃,低倍;(d) 650 ℃,高倍;(e) 670 ℃,高倍;(f) 690 ℃,高倍Fig.6 Microstructure of the GH4169 alloy near the fracture surface under different creep temperatures: (a) 650 ℃,low magnification;(b) 670 ℃,low magnification;(c) 690 ℃,low magnification;(d) 650 ℃,high magnification;(e) 670 ℃,high magnification;(f) 690 ℃,high magnification

圖7 Image-Pro Plus 測(cè)定不同蠕變溫度下的δ 相.(a) 蠕變前;(b) 650 ℃;(c) 670 ℃;(d) 690 ℃Fig.7 Image-Pro Plus measures the δ phase at different creep temperatures: (a) before creep;(b) 650 ℃;(c) 670 ℃;(d) 690 ℃

其中，VV為體積百分?jǐn)?shù)，即單位測(cè)量體積中，測(cè)量對(duì)象所占的體積，%；AA為面積百分?jǐn)?shù)，即單位測(cè)量面積中，測(cè)量對(duì)象所占的面積，%.

蠕變前，δ 相的體積分?jǐn)?shù)約為2.06%；650 ℃蠕變后，δ 相的體積分?jǐn)?shù)約為3.02%；溫度為670 ℃時(shí)，δ 相的體積分?jǐn)?shù)約為3.70%；溫度為690 ℃時(shí)，δ 相的體積分?jǐn)?shù)約為4.76%，故蠕變實(shí)驗(yàn)后，δ 相數(shù)量增加，且隨著溫度的提高，δ 相的比例逐漸提高.產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因是GH4169 合金在650 ℃以上長(zhǎng)期工作時(shí)，亞穩(wěn)態(tài)γ″相逐漸向穩(wěn)定的δ 相轉(zhuǎn)變，溫度越高，γ″相的轉(zhuǎn)變速度和轉(zhuǎn)變量都會(huì)增加，導(dǎo)致δ 相隨著溫度的升高，數(shù)量和尺寸均增加，而δ 相與基體呈非共格關(guān)系，為脆性相，在蠕變過(guò)程中，容易沿δ 相形成裂紋，但晶界處的δ 相對(duì)晶界具有釘扎作用，可強(qiáng)化晶界并阻止晶界滑移[23?24].而晶內(nèi)的γ″相在蠕變過(guò)程中減少，強(qiáng)化作用降低，導(dǎo)致基體強(qiáng)度下降.隨著溫度的提高，次生裂紋的數(shù)量降低，尺寸減小，這主要是γ″相和δ 相共同作用的結(jié)果.溫度較低時(shí)，δ 相數(shù)量少且尺寸小，此時(shí)，基體內(nèi)的γ″相數(shù)量較多，基體強(qiáng)度較高，蠕變過(guò)程中沿δ 相形成的次生裂紋尺寸小，裂紋擴(kuò)展過(guò)程中，部分尺寸較大的裂紋連接在一起形成主裂紋，裂紋擴(kuò)展速度慢，在裂紋擴(kuò)展過(guò)程中，沿δ 相會(huì)產(chǎn)生新的次生裂紋，在長(zhǎng)時(shí)間的蠕變過(guò)程中，次生裂紋逐漸擴(kuò)展，吸收能量，延長(zhǎng)蠕變斷裂時(shí)間，提高蠕變壽命；溫度升高至690 ℃時(shí)，δ 相的數(shù)量增多且尺寸增加，此時(shí)，基體內(nèi)的γ″相數(shù)量減少，基體強(qiáng)度減弱，蠕變過(guò)程中沿δ 相形成的次生裂紋尺寸增加，裂紋擴(kuò)展過(guò)程中，主裂紋擴(kuò)展速度快，形成的新的次生裂紋數(shù)量少，且來(lái)不及擴(kuò)展，材料已經(jīng)斷裂，故蠕變壽命降低.除此之外，圖6（d）、（e）、（f）中存在少量尺寸較大的不規(guī)則四邊形，而且在其周?chē)矔?huì)出現(xiàn)孔洞，經(jīng)能譜儀分析可知，該物質(zhì)為碳化物（TiC 或NbC），這類(lèi)碳化物硬而脆，容易發(fā)生與基體界面間的開(kāi)裂和碳化物本身的碎裂，成為裂紋源，同時(shí)，碳化物的存在會(huì)消耗Nb 元素，促使γ″相的數(shù)量減少，從而降低合金的蠕變性能.為了進(jìn)一步研究隨蠕變溫度的升高，晶內(nèi)γ″相數(shù)量和形態(tài)的變化，在掃描電鏡下對(duì)其進(jìn)行了重點(diǎn)觀(guān)察.

圖8 為GH4169 合金不同蠕變溫度下的γ″相和γ′相形貌圖，蠕變前，基體內(nèi)均勻分布著細(xì)小的γ″相和γ′相，當(dāng)溫度為650 ℃時(shí)，晶粒內(nèi)的部分γ″相開(kāi)始長(zhǎng)大并聚集，形成尺寸較大的顆粒，長(zhǎng)大后的γ″相的直徑約為100 nm，如圖8（b）箭頭所指，晶粒內(nèi)仍存在大量γ″相和γ′相；當(dāng)溫度為670 ℃時(shí)，γ″相的尺寸均有所增加，部分γ″相在粗化過(guò)程中會(huì)發(fā)生“相遇”現(xiàn)象，彼此相互連接的 γ″相導(dǎo)致尺寸異常增大[25]，如圖8（c）中短箭頭所指，當(dāng)γ″相的尺寸長(zhǎng)大到一定程度時(shí)，與基體失去共格關(guān)系，以δ 相的形式析出，如圖8（c）中長(zhǎng)箭頭所指；當(dāng)溫度為690 ℃時(shí)，晶內(nèi)的γ″相數(shù)量驟減，晶內(nèi)剩余少量γ″相和球狀的γ′相，如圖8（d）中白色虛線(xiàn)框所示，并出現(xiàn)一定數(shù)量的短棒狀δ相，如圖8（d）中箭頭所指.結(jié)合圖4 的蠕變曲線(xiàn)，可知GH4169 合金的蠕變壽命對(duì)溫度具有極強(qiáng)的敏感性，從650 ℃到690 ℃，蠕變壽命由117 h 下降到13 h，這與其微觀(guān)組織有很大的關(guān)系.正如圖8 所示，溫度為690 ℃時(shí)，一方面GH4169 合金的主要強(qiáng)化相γ″相大部分轉(zhuǎn)變?yōu)棣南?，基體強(qiáng)度下降；另一方面，脆性相δ 相的數(shù)量和尺寸增加，導(dǎo)致裂紋更易沿δ 相萌生并向晶內(nèi)擴(kuò)展，迅速發(fā)生蠕變斷裂[26-27].

圖8 GH4169 合金蠕變前和不同蠕變溫度下的γ″相和γ'相形貌.(a) 蠕變前;(b) 650 ℃;(c) 670 ℃;(d) 690 ℃Fig.8 Morphology of the γ″ phase and γ' phase of the GH4169 alloy before creep and at different creep temperatures: (a) before creep;(b) 650 ℃;(c) 670 ℃;(d) 690 ℃

圖9 為在650℃條件下，GH4169 合金蠕變斷裂后的TEM 微觀(guān)組織形貌，可以看出，與蠕變前（圖3（c）～（d））相比，蠕變后出現(xiàn)了一定數(shù)量的位錯(cuò)線(xiàn)和孿晶，且δ 相附近和部分孿晶內(nèi)堆積著大量位錯(cuò)，蠕變過(guò)程中，位錯(cuò)在晶粒內(nèi)遷移，隨著蠕變的進(jìn)行，位錯(cuò)密度增加，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)到γ″相、γ′相、孿晶和δ 相附近時(shí)受阻，在δ 相邊界和孿晶內(nèi)堆積，從而減緩因位錯(cuò)在晶界上聚集產(chǎn)生的應(yīng)力集中，故這些“障礙物”可有效提高蠕變抗性[28].除此之外，孿晶的數(shù)量較蠕變前明顯增多，尺寸和取向各異，且多以平行束的形式存在，故合金在蠕變期間以孿晶的形式進(jìn)行變形.

圖9 在650 ℃條件下，GH4169 合金蠕變斷裂后的TEM 微觀(guān)組織形貌 Fig.9 TEM microstructure of the GH4169 alloy after creep fracture at 650 ℃

圖10 為GH4169 合金在不同蠕變溫度下的蠕變斷口形貌，三種蠕變溫度下，斷口形貌均為穿晶+沿晶的混合型斷裂.由圖10（a）可以看出，當(dāng)溫度為650 ℃時(shí)，斷口表面凹凸不平，韌窩尺寸大小不一，亮白色撕裂棱數(shù)量較多，析出物δ 相數(shù)量較少，尺寸較小；由圖10（b）可以看出，當(dāng)溫度升高到670 ℃時(shí)，韌窩以淺韌窩為主，撕裂棱數(shù)量減少，δ 相數(shù)量略微增加，且出現(xiàn)了一定數(shù)量的解理面；如圖10（c）所示，隨著溫度進(jìn)一步提高到690 ℃，韌窩數(shù)量減少，δ 相數(shù)量增多，存在尺寸較大的碳化物，解理面增多，并出現(xiàn)解理臺(tái)階，斷裂方式傾向于解理斷裂或準(zhǔn)解理斷裂.蠕變過(guò)程中γ″相長(zhǎng)大聚集并向δ 相轉(zhuǎn)變，γ″相平均尺寸增加，臨界剪切應(yīng)力提高，位錯(cuò)滑移抗力降低，蠕變性能降低[29]；δ 相和碳化物均是脆性相，容易產(chǎn)生應(yīng)力集中，成為裂紋源，隨著蠕變溫度的提高，δ 相數(shù)量增加，強(qiáng)化相γ″相數(shù)量減少，故蠕變壽命降低.

圖10 GH4169 合金不同蠕變溫度下的蠕變斷口形貌.(a) 650 ℃;(b) 670 ℃;(c) 690 ℃Fig.10 Creep fracture morphology of the GH4169 alloy at different creep temperatures: (a) 650 ℃;(b) 670 ℃;(c) 690 ℃

3 結(jié)論

（1）本實(shí)驗(yàn)獲得的蠕變曲線(xiàn)主要分為兩個(gè)階段即蠕變恒速階段和蠕變加速階段，隨著蠕變溫度的增加，GH4169 合金的穩(wěn)態(tài)蠕變速率逐漸增加，蠕變壽命顯著降低，表明該合金具有極強(qiáng)的施加溫度敏感性，蠕變激活能為484.6 kJ?mol?1.

（2）GH4169 合金經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)熱處理后，在晶界上析出了不連續(xù)的δ相，晶內(nèi)析出γ″相和γ′相；蠕變后，近斷口位置出現(xiàn)較多次生裂紋，其擴(kuò)展方向與拉伸方向垂直，變形主要發(fā)生在該區(qū)域.

（3）GH4169 合金蠕變后，隨著溫度的提高，δ 相體積分?jǐn)?shù)增加.GH4169 合金在蠕變過(guò)程中，會(huì)發(fā)生γ″相聚集、長(zhǎng)大，并向δ 相轉(zhuǎn)變，溫度越高，γ″相向δ 相轉(zhuǎn)變的越快，晶內(nèi)的δ 相也由針狀轉(zhuǎn)變?yōu)槎贪魻?

（4）隨著蠕變溫度的升高，斷口中δ 相數(shù)量明顯增多，撕裂棱數(shù)量減少，韌窩尺寸減小，數(shù)量減少，且逐漸出現(xiàn)解理面和解理臺(tái)階，塑韌性降低，δ 相作為裂紋源，增加了晶界開(kāi)裂的機(jī)會(huì)，降低了蠕變壽命.