橫向各向同性介質(zhì)中用于井-地傳輸?shù)碾姶挪ǖ臏?zhǔn)確快速計算

梁朋飛， 真齊輝， 云喆， 付長民， 王若， 底青云*

1 中國科學(xué)院深地資源裝備技術(shù)工程實驗室， 中國科學(xué)院地質(zhì)與地球物理研究所， 北京 100029 2 中國科學(xué)院地球科學(xué)研究院， 北京 100029 3 中國科學(xué)院大學(xué)地球與行星科學(xué)學(xué)院， 北京 100049

0 引言

石油或天然氣鉆探的相關(guān)費用占石油天然氣勘探總預(yù)算的60%之多(Zeng et al., 2018a)，在鉆探過程中，井下和地面之間的通信對于安全鉆探和成功鉆遇油氣層至關(guān)重要(底青云等, 2021).井-地傳輸起到實時溝通井場和井下的作用：井下隨鉆測井儀器記錄的數(shù)據(jù)，如溫度、壓力、速度、鉆桿的姿態(tài)、鉆桿附近電導(dǎo)率結(jié)構(gòu)、速度結(jié)構(gòu)，以及來自井場工程師的操作指令，均需要在地面和井下之間傳輸.井-地傳輸分為泥漿波傳輸和電磁波傳輸.泥漿波傳輸是20世紀(jì)70年代提出的一種井-地傳輸方法(Franconi et al., 2014)，當(dāng)前該技術(shù)成熟穩(wěn)定，已在鉆井中廣泛使用.然而，泥漿波傳輸具有局限性，例如，它不能在生產(chǎn)井或不平衡鉆井中使用(Franconi et al., 2014).因此，有學(xué)者提出了使用電磁波作為載波在井下和地面間實時傳輸數(shù)據(jù)(BéGuin et al., 2000; Hunziker and Maurer, 2000).均質(zhì)和各向同性的模型首先用來模擬井-地電磁傳輸(Xia and Chen, 1993).近年來，研究人員基于分層的各向同性介質(zhì)對井-地電磁傳輸進行了模擬(Yang et al., 2009; Chen et al., 2017; Zeng et al., 2018b; Liang et al., 2020).Chen等(2017)使用有限元方法模擬各向同性介質(zhì)中的井-地電磁傳輸，Zeng等(2018b)和Liang等(2020)使用積分方程(IE)方法與矩量法(MoM)進行模擬.積分方程法和矩量法還可用來估計高電導(dǎo)率的套管對各向同性模型表面測量的電磁場的影響(Swidinsky et al., 2013; Tang et al., 2015; Patzer et al., 2017; Kohnke et al., 2018; Orujov et al., 2020).然而，鉆探過程多會遇到橫向各向同性(TI)介質(zhì)，其對電磁場影響比較顯著(Wang et al., 2009; Wang and Abubakar, 2018).Zeng等(2018b)提出了一種在橫向各向同性介質(zhì)中模擬井-地電磁傳輸?shù)乃惴ǎ翰捎萌呛瘮?shù)作為矩量法的基函數(shù)，并采用數(shù)值方法對核函數(shù)及其積分進行近似計算.

本文提出了一種替代方法來模擬橫向各向同性介質(zhì)中的井-地電磁傳輸，為我國井-地電磁傳輸相關(guān)儀器的設(shè)計、開發(fā)提供支持.與前人方法相比，本文方法使用脈沖基函數(shù)，核函數(shù)具有解析形式，避免了前人方法中使用復(fù)雜的數(shù)值方法來計算核函數(shù).本文的方法通過與橫向各向同性介質(zhì)中的數(shù)值解的比較，驗證了該方法正確性，同時討論了頻率、鉆桿的電導(dǎo)率、異常體層或目標(biāo)層的各向同性或橫向各向同性介質(zhì)對鉆桿上電流分布、地面電壓信號的影響.此外，在設(shè)計儀器時該方法有助于在提高接收信號信噪比、選擇最佳載波頻率等方面進行模擬優(yōu)化，并可隨著鉆井深度的增加優(yōu)化傳輸數(shù)據(jù)的帶寬.

1 理論背景

圖1是含垂直鉆桿的分層模型中的井-地傳輸示意圖，第n層的下邊界表示為zn+1，上邊界表示為zn，σt n為該層的橫向電導(dǎo)率，σzn是該層的垂直電導(dǎo)率.與周圍橫向各向同性模型的電導(dǎo)率相比，鉆桿通常具有各向同性的高電導(dǎo)率(105～107S·m-1).橫向各向同性(TI)模型各層的電導(dǎo)率包含在各層的有效介電常數(shù)中，其橫向分量表示為：

圖1 含有垂直鉆桿的層狀橫向各向同性模型中的井-地電磁傳輸系統(tǒng)示意圖

(1)

垂直分量則表示為：

(2)

其中，εr n是第n層的相對介電常數(shù)，ω是角頻率，ε0是自由空間的介電常數(shù)，j是復(fù)數(shù)單位.TI模型中各層的特征阻抗表示為：

(3)

其中相應(yīng)的波數(shù)為

(4)

(5)

(6)

μ0是自由空間的磁導(dǎo)率，kρ是漢克爾變換的徑向波數(shù)，上標(biāo)e和h分別表示橫向磁場和橫向電場偏振.

圖1中紅色塊體表示鉆頭附近的絕緣短節(jié)，其兩側(cè)加載電源激勵一次場，鉆桿及其周圍的橫向各向同性地層模型中因感應(yīng)產(chǎn)生散射電磁場.由于鉆桿的長度和電磁場的波長遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于鉆桿的半徑，為方便散射電磁場的模擬，假設(shè)：(1)鉆桿上的電流近似表示為線電流；(2)線電流僅沿鉆桿軸向分布(Harrington, 1993).電磁波井-地傳輸模擬過程中使用矩量法，鉆桿通常被離散成若干段，每段被視為一個電偶極子，因此，地面測量的電磁場是由鉆桿上每個電流偶極子段激發(fā)的電磁場的疊加.鉆桿輻射的散射電磁場和在分層模型中傳播的散射電磁場可以用電場積分方程(EFIE)法來表示，其中用格林函數(shù)GA(r,r′)和相應(yīng)的標(biāo)量電位KΦ(r,r′)和Pz(r,r′)來表達(dá)電磁場，其表達(dá)式僅與模型參數(shù)有關(guān)(Liang et al., 2020).電磁場在鉆桿表面滿足以下邊界條件：

(7)

我們在式(7)的兩邊應(yīng)用帶有狄拉克權(quán)函數(shù)的點匹配方法得到：

(8)

2 數(shù)值模擬

三層TI介質(zhì)如圖2所示，通過比較第1節(jié)所介紹方法的計算結(jié)果與COMSOL的模擬結(jié)果，檢驗本文方法的正確性.圖2中，模型從上到下各層的厚度分別為400 m、600 m和半空間，橫向電導(dǎo)率分量從上到下分別為0.5 S·m-1、0.1 S·m-1和0.05 S·m-1，縱向電導(dǎo)率分量從上到下分別為0.1 S·m-1、0.02 S·m-1和0.01 S·m-1，模型上方為一各向同性的半空間空氣層，電導(dǎo)率為10-9S·m-1.一根垂直鉆桿(長度為1000 m，半徑為12.7 cm，電導(dǎo)率為105S·m-1)穿透TI介質(zhì)模型，位于960 m深度處的絕緣短節(jié)(紅色塊)長度1 m，其兩側(cè)加載1 A的電流，頻率為5.0 Hz.

圖2 井-地電磁傳輸系統(tǒng)模擬時使用的含有垂直鉆桿的TI模型

圖3顯示了使用第1節(jié)所介紹的方法和COMSOL軟件計算的沿鉆桿的電流分布，紅線為本文方法計算的結(jié)果，黑線為COMSOL軟件的計算結(jié)果，兩方法的計算結(jié)果吻合得很好.表1顯示，本文方法的計算時間和內(nèi)存消耗均低于COMSOL軟件，表明該方法可以準(zhǔn)確、高效地估計橫向各向同性介質(zhì)模型中的井-地電磁傳輸.此外，鉆桿上分布的電流的大小和相位在400 m深度的邊界處的變化趨勢明顯不同，表明橫向各向同性介質(zhì)模型中介質(zhì)邊界可以用電流分布的變化趨勢來區(qū)分.

圖3 沿著鉆桿分布的電流大小(a)及其相位(b)

表1 COMSOL軟件和本文方法計算時間和內(nèi)存消耗

3 結(jié)果和討論

3.1 鉆桿電導(dǎo)率的影響

盡管為了簡化建模而將有限電導(dǎo)率的鉆桿視為理想導(dǎo)體(PEC)，但真實鉆桿的電導(dǎo)率對其上電流分布和電磁場的影響并不能忽視(Degauque and Grudzinski, 1987).這里討論了TI模型中鉆桿電導(dǎo)率(105～107S·m-1)對其上電流分布和地面接收電壓(接收電壓是鉆桿頭和模型表面上沿X軸某點之間的電壓降)的影響.設(shè)計一個TI介質(zhì)模型A，電導(dǎo)率的橫向和縱向分量分別為0.05 S·m-1和0.01 S·m-1，960 m的深度處有一個長度為1 m的絕緣短節(jié)，兩側(cè)加載電壓1 V，頻率為5 Hz.

圖4和圖5中，十字代表鉆桿電導(dǎo)率為105S·m-1時其上電流的分布，菱形為107S·m-1的情形，黑色為各向同性電導(dǎo)率模型(σt=σz=0.01 S·m-1)的情形，紅色為TI介質(zhì)(σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)的情形，藍(lán)色為各向同性的電導(dǎo)率模型(σt=σz=0.05 S·m-1)的情形.圖4顯示，在TI介質(zhì)中，沿著電導(dǎo)率為105S·m-1和107S·m-1的鉆桿上的電流大小明顯不同，特別是在遠(yuǎn)離源的位置處，差異變大；而鉆桿上電流的相位差異則更明顯，但它不受與源的距離遠(yuǎn)近影響.同時，在各向同性的模型中也有相同的趨勢，即當(dāng)鉆桿的電導(dǎo)率增加時，沿鉆桿上分布的電流大小會增加.并且，當(dāng)鉆桿的電導(dǎo)率從105S·m-1變?yōu)?07S·m-1時，一個各向同性(0.05 S·m-1)或TI模型與另一個各向同性模型(0.01 S·m-1)之間的電流差異(幅度和相位)明顯增加，這揭示了具有較高電導(dǎo)率的鉆桿能提高源的輻射效率.最后，TI模型(σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)中鉆桿上的電流在兩個各向同性模型(σt=σz=0.01 S·m-1和σt=σz=0.05 S·m-1)中鉆桿上電流的變化范圍內(nèi)變化，這也從側(cè)面揭示了本文方法的有效性.

圖4 沿著鉆桿分布的電流大小(a)及其相位(b)

圖5 地面接收的電壓信號隨與鉆桿距離的變化

圖5顯示，含有不同電導(dǎo)率鉆桿的模型，地面的電壓信號明顯不同：含較高電導(dǎo)率(107S·m-1)的鉆桿的模型(各向同性或TI模型)的地面觀測電壓高于具有較低電導(dǎo)率鉆桿(105S·m-1)的模型表面觀測的電壓，這也表明具有較高電導(dǎo)率的鉆桿比具有較低電導(dǎo)率的鉆桿的輻射效率高.圖5還顯示，盡管低電導(dǎo)率鉆桿上的電流比高電導(dǎo)率鉆桿上的電流要小，然而具有低電導(dǎo)率的各向同性(0.01 S·m-1)模型表面激發(fā)的電壓略高于另一個具有高電導(dǎo)率的模型(σt=σz=0.05 S·m-1或σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)，原因是較高的地層電導(dǎo)率會導(dǎo)致電磁場衰減得更快，在地面接收到較小的電壓信號.相反，在一個含電導(dǎo)率為105S·m-1鉆桿的各向同性的低電導(dǎo)率(0.01 S·m-1)的模型表面觀測的電壓要比另一個具有高電導(dǎo)率的模型(σt=σz=0.05 S·m-1或σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)表面的電壓要高許多，這是由不同電導(dǎo)率鉆桿的激勵效率的差異造成的.當(dāng)鉆桿的電導(dǎo)率從105S·m-1增加到107S·m-1時，高電導(dǎo)率模型(σt=σz=0.05 S·m-1或σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)和低電導(dǎo)率模型(0.01 S·m-1)中鉆桿上電流分布的差異變得明顯.以上分析表明：有限電導(dǎo)率的鉆桿對其上的電流分布和接收的電壓信號有明顯的影響，鉆桿的高電導(dǎo)率有利于提高輻射源的輻射效率.

3.2 TI介質(zhì)模型的影響

通過比較TI模型和各向同性模型(電導(dǎo)率為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1)的響應(yīng)，測試介質(zhì)的電導(dǎo)率對地面接收信號的影響.TI模型各層的橫向?qū)щ娐蕿?.05 S·m-1，垂直導(dǎo)電率為0.01 S·m-1，各向同性模型的導(dǎo)電率為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1，半空間層電導(dǎo)率為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1，其他參數(shù)與模型A相同.

圖6和圖7中，黑線和綠線分別是具有各向同性電導(dǎo)率(0.01 S·m-1或0.05 S·m-1)的模型中鉆桿上的電流分布，紅線和藍(lán)線是TI模型(σt,σz)=(0.05, 0.01) S·m-1的情形.圖6顯示，具有高電導(dǎo)率(0.05 S·m-1)半空間層的TI模型中鉆桿上電流分布與電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的各向同性模型中鉆桿上電流分布一致，但另一個具有低電導(dǎo)率(0.01 S·m-1)半空間層的TI模型與具有電導(dǎo)率(0.05 S·m-1)各向同性模型的電流分布差異顯著，這兩個模型與另一個各向同性模型(0.01 S·m-1)中鉆桿上的電流分布也有明顯差異.因此，可得出電流分布對TI介質(zhì)的垂直電導(dǎo)率分量的變化不敏感，但對橫向電導(dǎo)率分量的變化敏感.圖7顯示，電壓隨與鉆頭的距離增大而增加；當(dāng)兩者的距離進一步增加時，電壓趨于保持在一定的水平，這一特點有助于優(yōu)化觀測點的位置，以觀測到具有較高信噪比的信號.此外，黑線與紅線的差異表明接收到的電壓信號對模型橫向電導(dǎo)率分量的變化比縱向電導(dǎo)率分量的變化更敏感.

圖6 沿著鉆桿分布的電流大小(a)及其相位(b)

圖7 地面接收的電壓信號隨與鉆桿距離的變化

3.3 頻率的影響

頻率是影響電磁波響應(yīng)的另一個重要參數(shù)，這里比較了TI模型與各向同性模型在5 Hz和100 Hz時鉆桿上的電流分布、地面觀測的電壓信號.各向同性的模型中每層的橫向和縱向電導(dǎo)率均為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1，而TI模型每層的橫向電導(dǎo)率為0.05 S·m-1，縱向電導(dǎo)率為0.01 S·m-1，其他參數(shù)與模型A相同.

圖8和圖9中，十字代表頻率為100 Hz時鉆桿上電流分布，菱形代表頻率為5 Hz的情形，黑色代表各向同性模型(σt=σz=0.01 S·m-1)的鉆桿上電流分布，紅色是TI模型(σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)的情形，藍(lán)色是另一各向同性模型(σt=σz=0.05 S·m-1)的情形.圖8顯示，在導(dǎo)電性強(σt=σz=0.05 S·m-1或σt=0.05 S·m-1,σz=0.01 S·m-1)的模型中，鉆桿上電流的大小對工作頻率的變化比低電導(dǎo)率模型(σt=σz=0.01 S·m-1)更敏感，特別是在遠(yuǎn)離源的位置.這是因為高電導(dǎo)率模型中電磁波衰減變化更劇烈.圖8還顯示，在電導(dǎo)率相同的情況下，無論位置是靠近還是遠(yuǎn)離源，電流相位均對頻率的變化敏感.圖9顯示，在電導(dǎo)率相同的情況下，電壓信號對頻率的變化也敏感，并進一步顯示，高頻電磁波對模型的電導(dǎo)率的變化更敏感.由于高頻率電磁波對于提高電磁傳輸系統(tǒng)的數(shù)據(jù)傳輸速率有幫助，因此，此方法有助于優(yōu)選最佳的頻率，在信號的高幅度和高傳輸率之間做一個平衡.

圖8 沿著鉆桿分布的電流大小(a)和相位(b)

圖9 地面接收的電壓信號隨與鉆桿距離的變化

3.4 TI層的影響

為了測試TI電導(dǎo)率層對觀測信號的影響，將模型A的第一層設(shè)置為TI電導(dǎo)率層，(σt,σz)=(0.05, 0.01) S·m-1，第二和第三層均為各向同性電導(dǎo)率層，電導(dǎo)率相同，為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1.

圖10和圖11中，黑線和綠線分別是各向同性的電導(dǎo)率模型(0.01 S·m-1或0.05 S·m-1)中鉆桿上的電流分布，紅線是第一層為TI異常層、電導(dǎo)率為(σt,σz)=(0.05, 0.01) S·m-1以及底層的電導(dǎo)率為0.01 S·m-1(圖11中Anm_0.01所示)的情形，藍(lán)線是TI層和底層的電導(dǎo)率為0.05 S·m-1(圖11中Anm_0.05所示)的情形.圖10顯示，具有TI層、且其他層電導(dǎo)率為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1的模型中鉆桿上的電流大小在電導(dǎo)率為0.01 S·m-1和0.05 S·m-1的各向同性模型中鉆桿上電流的變化范圍之內(nèi)變化，從側(cè)面驗證了方法的正確性.此外，第一層為TI介質(zhì)、第二層電導(dǎo)率為各向同性介質(zhì)(0.01 S·m-1)的模型中，第一層中鉆桿上電流(大小和相位)分布趨于接近電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的各向同性介質(zhì)的情形，而第二層中鉆桿上的電流分布與電導(dǎo)率為0.01 S·m-1的各向同性介質(zhì)相近；同時，另一個具有TI異常層、第二層電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的模型中，第二層鉆桿上激發(fā)的電流(大小和相位)與電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的各向同性模型相近.這表明，當(dāng)源位于低電導(dǎo)率層(0.01 S·m-1)時，TI異常層可能會降低鉆桿上電流大小在同一層中鉆桿上的衰減率，但當(dāng)源位于高電導(dǎo)率層(0.05 S·m-1)時，此作用就不明顯了；電流分布對橫向電導(dǎo)率分量的變化很敏感，但對縱向電導(dǎo)率變化不敏感.

圖10 沿著鉆桿分布的電流大小(a)及其相位(b)

圖11中藍(lán)線和綠線對比顯示，接收到的電壓信號對模型的TI異常層中的縱向電導(dǎo)率變化不敏感，盡管在電導(dǎo)率為0.05 S·m-1模型中沿鉆桿的電流比在電導(dǎo)率為0.01 S·m-1模型中的鉆桿上的電流大，但電磁場在高電導(dǎo)率模型(0.05 S·m-1)中比在低電導(dǎo)率模型(0.01 S·m-1)中衰減得更快，最后兩模型中觀測到的電壓可以達(dá)到相同的水平.此外，具有TI異常層和低電導(dǎo)率(0.01 S·m-1)層的模型接收到的信號比各向同性模型(0.01 S·m-1)接收到的信號小得多，這是因為存在電流的橫向傳導(dǎo)衰減，導(dǎo)致電磁場快速衰減，接收到的信號也小得多.

圖11 地面接收的電壓信號隨與鉆桿距離的變化

3.5 對目標(biāo)層的敏感度

為了測試TI電導(dǎo)率目標(biāo)層對觀測信號的影響，將模型A的第二層和第三層設(shè)置為TI電導(dǎo)率層，電導(dǎo)率為(σt,σz)=(0.05, 0.01) S·m-1，第一層為各向同性電導(dǎo)率層，電導(dǎo)率為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1.

圖12和圖13中，黑線和綠線分別是各向同性的電導(dǎo)率(0.01 S·m-1或0.05 S·m-1)模型中鉆桿上的電流分布，紅線是第二層為TI目標(biāo)層、電導(dǎo)率為(σt,σz)=(0.05, 0.01) S·m-1以及頂層的電導(dǎo)率為0.01 S·m-1(圖13中Tgt_0.01所示)的情形，藍(lán)線是含TI目標(biāo)層、頂層電導(dǎo)率為0.05 S·m-1(圖13中Tgt_0.05所示)的情形.圖12顯示，具有TI目標(biāo)層、頂層電導(dǎo)率為0.01 S·m-1或0.05 S·m-1模型的鉆桿上電流的大小在電導(dǎo)率為0.01 S·m-1和0.05 S·m-1各向同性模型的鉆桿上的電流變化范圍內(nèi)變化，從側(cè)面驗證了方法的正確性.此外，在第一層電導(dǎo)率為0.01 S·m-1、且含TI介質(zhì)的模型中，第一層的電流(大小和相位)分布趨于接近電導(dǎo)率為0.01 S·m-1的各向同性介質(zhì)中電流的分布，而第二層的分布則接近電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的各向同性介質(zhì)中鉆桿上電流的分布.相反，另一個具有TI目標(biāo)層、頂層電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的模型中激發(fā)的電流(大小和相位)幾乎與電導(dǎo)率為0.05 S·m-1的各向同性模型的情形相同.這個對比表明，周圍的低電導(dǎo)率地層會導(dǎo)致電流的幅度沿著鉆桿快速下降.此外，具有高電導(dǎo)率(0.05 S·m-1)TI目標(biāo)層的模型(圖12中的藍(lán)線)與高電導(dǎo)率(0.05 S·m-1)各向同性模型(圖12中的綠線)的差異比帶有TI異常層模型(圖10中的藍(lán)線)和高電導(dǎo)率(0.05 S·m-1)各向同性模型中(圖10中的綠線)之間的差異更明顯，這歸因于源的位置及其周圍的介質(zhì)的差異：因為此模型的源位于TI層，而其他模型的源則位于各向同性層中.

圖12 沿著鉆桿分布的電流大小(a)及其相位(b)

圖13 地面接收的電壓信號隨與鉆桿距離的變化

圖13表明，接收信號對各向同性模型(0.05 S·m-1)或高電導(dǎo)率(0.05 S·m-1)層下面有TI目標(biāo)層的模型的電導(dǎo)率的變化不敏感.此外，具有TI目標(biāo)層和頂層低電導(dǎo)率(0.01 S·m-1)的模型的接收信號明顯高于各向同性的模型(0.01 S·m-1)，這是因為TI模型的目標(biāo)層比各向同性的模型有更多的橫向傳播電磁波，最終導(dǎo)致含TI目標(biāo)層在內(nèi)的模型的電壓信號更高.

4 結(jié)論

本文開發(fā)并驗證了一種準(zhǔn)確、快速地計算井-地電磁傳輸時，TI介質(zhì)中電流沿鉆桿的分布、地面接收信號的方法.該方法使用基于脈沖基函數(shù)和狄拉克加權(quán)函數(shù)的矩量法來離散鉆桿上電流，基于積分方程法計算散射電磁場.該方法中，散射場的積分核具有解析形式，可精確求解，同時避免了前人方法中使用數(shù)值方法進行的復(fù)雜近似計算，具有精度高、計算效率高的特點.

計算結(jié)果表明，頻率和鉆桿的電導(dǎo)率對鉆桿上電流分布以及模型表面電壓信號有顯著影響.該方法可用于優(yōu)選最佳的輻射頻率，平衡井-地電磁傳輸中數(shù)據(jù)高速傳輸和接收高信噪比信號對于頻率選取的要求.高電導(dǎo)率的鉆桿能提高源的輻射效率，鉆桿周圍高電導(dǎo)率地層會降低沿鉆桿分布的電流的衰減率.鉆桿上電流分布和接收信號對地層電導(dǎo)率的橫向分量比垂直分量更敏感.TI異常層和TI目標(biāo)層對電流分布和電壓信號有不同的影響：帶有TI異常層的模型會激發(fā)相對較弱的電壓信號，但帶有TI目標(biāo)層的模型會激發(fā)相對較強的電壓信號.