服役態(tài)Super304H耐熱鋼管顯微組織演變及高溫力學(xué)性能研究

劉潤，劉俊建，王萬里，吳躍，王嚴(yán)，湯文明

服役態(tài)Super304H耐熱鋼管顯微組織演變及高溫力學(xué)性能研究

劉潤1，劉俊建2,3，王萬里2，吳躍2,3，王嚴(yán)2，湯文明1

（1.合肥工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，合肥 230009；2.大唐鍋爐壓力容器檢測中心有限公司，合肥 230088；3.大唐華東電力試驗(yàn)研究院，合肥 230088）

探究服役Super304H鋼管外壁粗晶組織演變及其對高溫力學(xué)性能的影響，為超超臨界機(jī)組運(yùn)行管理與安全評估提供技術(shù)支持。針對不同服役時間的Super304H耐熱鋼管，開展顯微組織演變及650 ℃高溫拉伸力學(xué)性能研究，著重探討鋼管外壁奧氏體晶粒異常長大、第二相析出長大及其對鋼管高溫力學(xué)性能的影響規(guī)律。服役態(tài)Super304H鋼管中的第二相以富銅相、MX相及M23C6相為主，其外壁奧氏體晶粒異常長大，形成粗晶區(qū)，而靠近內(nèi)壁鋼管中的奧氏體晶粒長大不明顯，為細(xì)晶區(qū)。相對于細(xì)晶區(qū)，粗晶區(qū)奧氏體晶界及晶內(nèi)析出更多的第二相，尺寸更大，彌散度降低，導(dǎo)致粗晶區(qū)高溫拉伸性能顯著降低。長期高溫運(yùn)行的Super304H耐熱鋼管應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)督，消除因外壁奧氏體晶粒異常長大而帶來的脹管等安全隱患。

超超臨界機(jī)組；Super304H鋼管；晶粒尺寸；第二相；顯微組織演變；高溫力學(xué)性能

隨著我國社會經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，對能源的需求量不斷增加，以火力發(fā)電為主的電力結(jié)構(gòu)會帶來嚴(yán)重的環(huán)境污染問題，發(fā)展高參數(shù)的超超臨界火電機(jī)組能夠有效減少煤炭消耗量，提高發(fā)電效率，降低環(huán)境污染[1-3]。

超超臨界機(jī)組的主蒸汽溫度一般超過600 ℃，對受熱面管的要求非常高[4]。Super304H奧氏體耐熱鋼是日本住友公司在TP304鋼的基礎(chǔ)上開發(fā)出來的，通過降低Mn含量，增加C含量，添加約3%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Cu、0.5% Nb以及微量的N元素制成。Cu、Nb、N的加入，使得該鋼在高溫下的組織穩(wěn)定性提高，同時其高溫強(qiáng)度和抗蠕變性能也得到提升[5-7]。得益于良好的高溫力學(xué)性能，Super304H耐熱鋼已廣泛應(yīng)用于超超臨界機(jī)組鍋爐的過熱器和再熱器鋼管。長期服役于高溫、高壓環(huán)境，Super304H耐熱鋼的顯微組織會發(fā)生明顯的改變。趙林等[8]、王偉等[9]研究發(fā)現(xiàn)，長期服役的Super304H鋼管奧氏體晶粒存在異常長大的現(xiàn)象。此外，關(guān)于第二相的析出長大也已有大量的文獻(xiàn)報(bào)道。王偉等[10]研究了在700 ℃下長時間時效的Super304H鋼，發(fā)現(xiàn)M23C6隨著時間的延長聚集長大，逐漸連續(xù)分布，而MX[主要為Nb(C,N)]相一直呈彌散分布特征。Bai等[11]報(bào)道了650 ℃時效Super304H奧氏體鋼中富Cu相的平均半徑隨著時效時間1/3的增加而線性增加。奧氏體晶粒的異常長大，必然對其力學(xué)性能產(chǎn)生明顯影響，關(guān)系到Super304H鋼管的高溫運(yùn)行安全。目前這方面的研究還比較匱乏，尤其是奧氏體晶粒異常長大對Super304H鋼管高溫力學(xué)性能影響的研究仍十分有限。

本文針對不同服役期的Super304H鋼管，開展奧氏體晶粒尺寸、第二相特性等顯微組織結(jié)構(gòu)的觀察分析，同時開展服役態(tài)Super304H鋼管不同組織區(qū)域高溫拉伸力學(xué)性能測試，探討服役態(tài)Super304H鋼管顯微組織演變及其對鋼管高溫力學(xué)性能影響的規(guī)律，為超超臨界機(jī)組運(yùn)行管理與安全評估提供技術(shù)支持。

1 試驗(yàn)

本研究選用某電廠燃煤超超臨界機(jī)組（尺寸為51 mm×9.5 mm）未服役（供貨態(tài)）及分別在605 ℃左右服役了4×104、5.3×104、6.9×104h的Super304H過熱器管作為研究對象。首先沿鋼管軸向取樣，用砂紙打磨至1 500目后拋光，采用配比為(CuSO4)︰(HCl)︰(H2O)=5 g︰20 mL︰20 mL的硫酸銅–鹽酸水溶液對試樣進(jìn)行腐蝕，在MR-3000光學(xué)顯微鏡（OM）和JSM-6490型掃描電子顯微鏡（SEM）下進(jìn)行顯微組織觀察，用Oxford INCA型X–射線能譜儀（EDS）進(jìn)行微區(qū)成分分析。切取供貨態(tài)及服役4×104h的Super304H鋼管內(nèi)、外壁3種塊狀試樣，使用DDZ-3電鍍整流器施加電流，對它們分別進(jìn)行電解處理，萃取出試樣中的第二相。選用配比為96 mL濃鹽酸+304 mL去離子水的稀鹽酸為電解液，電流為2 A。試樣電解完成消失后，用濾紙過濾電解液中的沉積物，再用去離子水沖洗，烘干后，得到Super304H管中第二相粉末樣品。采用D/MAX2500V型X–射線衍射儀分析3種試樣中萃取的第二相粉末的物相組成。X–射線衍射（XRD）測試參數(shù)：Cu靶，管電壓為40 kV，管電流為200 mA，衍射角2范圍為10°～80°，掃描速率為3 (°)/min。分別將3種試樣中萃取的第二相粉末粘附在導(dǎo)電膠帶上，用SEM觀察第二相顆粒的形貌。

因?yàn)榉蹜B(tài)Super304H鋼管外壁粗晶區(qū)厚度薄，難以制備全部為粗晶區(qū)的拉伸試樣，本研究在去除服役4×104h的Super304H鋼管內(nèi)外壁表面氧化層后，按圖1的要求，以鋼管內(nèi)壁為基準(zhǔn)，切取厚約3 mm的弧形試樣。參照GB/T 4338—2006《金屬材料–高溫試驗(yàn)拉伸方法》，在AG-X PLUS型微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)分別測量供貨態(tài)及服役4×104h的Super304H鋼管全厚試樣及3 mm厚弧形試樣的高溫拉伸性能。高溫力學(xué)性能測試過程：先將試驗(yàn)機(jī)附帶電阻爐升溫至650 ℃，將試樣連同夾具放入其中，溫升至650 ℃后，穩(wěn)定20 min，施加載荷，拉伸速率為2 mm/min。基于等應(yīng)變模型，含粗晶區(qū)及細(xì)晶區(qū)的全厚試樣的高溫拉伸強(qiáng)度為：

=(11+22)/(1)

式中：1、1分別為全厚鋼管試樣中粗晶區(qū)的拉伸強(qiáng)度和厚度；2、2分別為全厚鋼管試樣中細(xì)晶區(qū)的拉伸強(qiáng)度和厚度；為全厚鋼管試樣厚度，=1+2。據(jù)此，通過測試全厚鋼管試樣及僅含細(xì)晶區(qū)的厚約3 mm弧形試樣的拉伸強(qiáng)度及2，再采用金相法測量全厚鋼管試樣截面上粗晶區(qū)及細(xì)晶區(qū)的厚度1及2，就可估算粗晶區(qū)的拉伸強(qiáng)度1，即：

1=(－22)/1(2)

上述測試至少重復(fù)3次，取平均值。通過SEM觀察高溫拉伸試樣斷口形貌。

圖1 僅含細(xì)晶區(qū)的弧形高溫拉伸試樣尺寸

2 結(jié)果與討論

2.1 外壁粗晶區(qū)

由圖2a可見，服役4×104h的Super304H鋼管奧氏體晶粒異常長大由鋼管外壁沿徑向逐漸向內(nèi)發(fā)展，粗晶區(qū)范圍約1.2 mm。最先形成的粗晶呈“孤島狀”分布于細(xì)小的奧氏體晶粒中，隨后吞噬周圍的細(xì)小晶粒，快速生長，逐漸在鋼管外壁形成粗晶區(qū)。其中的粗大晶粒晶界曲折，仍處在快速長大狀態(tài)[12]。同時，靠近鋼管內(nèi)壁的奧氏體晶粒基本上未發(fā)生長大，具有和供貨態(tài)Super304H鋼管相當(dāng)?shù)木Я６龋?～10級）[13]。隨著服役時間的延長，服役5.3×104h的Super304H鋼管粗晶區(qū)增大至約2.2 mm，平均晶粒尺寸增大，粗晶間細(xì)小的奧氏體晶粒也已消失殆盡，在一些粗晶內(nèi)還可見尚未消失的被“吞并”的小晶粒晶界（見圖2b）。當(dāng)服役時間延長至6.9×104h后，Super304H鋼管外壁的粗晶進(jìn)一步發(fā)育長大，單個晶粒尺寸可達(dá)500 μm以上，粗晶區(qū)厚度也擴(kuò)大至3.4 mm（見圖2c）。

高溫服役過程中，Super304H鋼管奧氏體晶粒長大是原子擴(kuò)散的結(jié)果，溫度越高，原子擴(kuò)散加劇，晶粒長大速度加快。由于服役Super304H鋼管外壁充斥著高溫?zé)煔?，外壁比?nèi)壁的服役溫度更高[14]，造成外壁少量奧氏體晶粒的快速長大，呈“孤島狀”分布于細(xì)小的奧氏體晶粒中。一般地，多晶體中晶粒生長的驅(qū)動力()可表示為[15]：

圖2 不同服役時間的Super304H鋼管外壁顯微組織

Fig.2 Microstructures of the outer walls of the Super304H steel tubes served for various duration

式中：為平均晶界能；*為平均晶粒尺寸；為異常長大晶粒尺寸。由此可見，在驅(qū)動力()的作用下，那些>*的大晶粒將更快長大，導(dǎo)致晶粒尺寸差距增大，呈“孤島狀”分布于細(xì)小的奧氏體晶粒中。隨后，這些大晶粒繼續(xù)發(fā)生異常長大，吞噬周圍細(xì)小顆粒，直至彼此相互碰撞，形成粗晶區(qū)。

2.2 析出相

同樣地，高溫服役過程中，Super304H鋼管奧氏體晶界及晶內(nèi)的第二相顆粒也將持續(xù)析出長大，對原子擴(kuò)散及奧氏體晶界遷移也會產(chǎn)生顯著影響。總體上，第二相顆粒對奧氏體晶粒長大的影響與其半徑成正比，與其體積分?jǐn)?shù)成反比[16]。細(xì)小而彌散分布的第二相顆粒對奧氏體晶粒長大將產(chǎn)生更強(qiáng)烈的抑制作用。因此，有必要理清服役態(tài)Super304H鋼管中第二相顆粒的特性。

XRD測試結(jié)果表明，供貨態(tài)Super304H鋼管中的第二相主要是MX相及富Cu相（見圖3a）。在長期服役過程中，Super304H鋼管中的MX相及富銅相仍存在，同時又新析出了M23C6碳化物相（見圖3b、c）。一般來說，M23C6碳化物優(yōu)先在奧氏體晶界處析出，使得晶界附近Cr元素含量降低，這種局部貧Cr會導(dǎo)致鋼管晶間腐蝕敏感性顯著提高[17-18]。此外，由于服役Super304H鋼管的外壁溫度比內(nèi)壁高，Super304H鋼管外壁的晶間氧化程度高，會形成(Fe,Ni)Cr2O4氧化物[19]。

圖3 供貨態(tài)及服役4×104 h Super304H鋼管析出相的XRD圖譜

由圖4a可見，供貨態(tài)Super304H耐熱鋼管含有大的多角形顆粒，尺寸可達(dá)10 μm，其余為極其細(xì)小的球形顆粒。Nb是強(qiáng)碳、氮化物形成元素，在Super304H鋼管高溫軟化及固溶后的冷卻過程中，都可能形成MX相顆粒，不同的是，軟化過程形成的MX相顆粒是大塊狀，而在固溶后冷卻過程中析出的是細(xì)小的MX相顆粒，對鋼基體具有顯著的強(qiáng)化作用。結(jié)合圖3a的XRD結(jié)果可知，圖4a中大塊狀顆粒為MX相，而細(xì)小的球形顆粒是富Cu相和MX相。大塊狀MX相顆粒與鋼基體的結(jié)合強(qiáng)度低，在承載條件下，易發(fā)生界面脫粘，成為裂紋萌生及擴(kuò)展的通道，降低材料的力學(xué)性能[20]。一般地，在Super304H鋼管高溫服役過程中，面心立方結(jié)構(gòu)的M23C6優(yōu)先在奧氏體晶界析出，這是因?yàn)镃r元素沿晶界的傳輸速度更快[21-22]。隨著服役時間延長，奧氏體晶界上的M23C6不斷聚集長大，逐漸連成鏈狀，乃至條棒狀。如圖4b、c中箭頭所示，服役Super304H鋼管的粗細(xì)晶區(qū)均存在長棒狀M23C6顆粒。已有研究表明，在奧氏體晶內(nèi)位錯處會析出方塊狀的M23C6顆粒[22]（如圖4b中箭頭所示）。在Super304H鋼管服役過程中，MX相通常在奧氏體晶內(nèi)析出，為圓球狀的亞微米顆粒（如圖4b中箭頭所示）。MX相與奧氏體基體間晶格常數(shù)的錯配度約為24%[23]，起到良好的彌散強(qiáng)化作用。相比于服役態(tài)Super304H鋼管內(nèi)壁析出相，外壁析出相顆粒在尺寸上明顯增大，特別是在晶界析出的長棒狀M23C6顆粒，尺寸達(dá)到了0.5 μm×2.3 μm。根據(jù)Ostwald熟化機(jī)制，析出相顆粒會以大顆粒長大、小顆粒溶解的方式進(jìn)行粗化。當(dāng)溶質(zhì)元素在基體中的擴(kuò)散是該過程的速率控制步驟時，可用Lifshitz-Slyozov-Wagner（LSW）模型描述M23C6顆粒的長大動力學(xué)[24-25]：

圖4 供貨態(tài)及服役4×104 h的Super304H耐熱鋼管中第二相顆粒的SEM形貌

此外，在供貨態(tài)及服役態(tài)Super304H鋼管中都存在富Cu相。研究表明，富Cu相的析出長大十分緩慢，且始終與基體保持共格關(guān)系，650 ℃下時效5 000 h的尺寸僅30 nm，具有很高的熱穩(wěn)定性[27-28]?？梢?，相對于供貨態(tài)，服役態(tài)Super304H鋼管中富Cu相的形態(tài)并無明顯變化，但含量不斷增加，持續(xù)發(fā)揮強(qiáng)沉淀強(qiáng)化效果。

供貨態(tài)Super304H耐熱鋼管的最終熱處理是固溶處理。一般地，在固溶處理過程中，Super304H鋼管奧氏體晶粒長大是大角晶界遷移的過程。奧氏體層錯能低，在大角度晶界遷移過程中，易受第二相等因素的干擾，形成原子錯排，從而形成一個原子層厚度的孿晶[29]。供貨態(tài)Super304H耐熱鋼管奧氏體晶內(nèi)存在高密度孿晶，晶界第二相析出不明顯，而在其晶內(nèi)有一些或大或小，多角形或圓球形的析出相顆粒，EDS測試表明，其為MX相（圖5a上點(diǎn)1，表1中成分1）。服役態(tài)Super304H耐熱鋼管中的析出相明顯增多，靠近鋼管內(nèi)壁的細(xì)晶區(qū)，奧氏體晶界析出的M23C6顆粒連續(xù)分布（圖5b中點(diǎn)4，表1中成分3），而在奧氏體晶內(nèi)彌散分布著細(xì)小的MX相顆粒（圖5b中點(diǎn)3，表1中成分2）。奧氏體晶粒內(nèi)部少量的大尺寸MX析出相顆粒是Super304H耐熱鋼管軟化處理過程的殘留物，而非其在服役過程中的析出物（圖5b中點(diǎn)2，表1中成分2）。在服役態(tài)Super304H耐熱鋼管外壁粗晶區(qū)，晶界析出的M23C6顆粒粗化明顯，奧氏體晶內(nèi)沿孿晶界也存在鏈狀分布的M23C6顆粒（圖5c中點(diǎn)7，表1中成分3）。此外，該粗晶區(qū)奧氏體晶內(nèi)的MX相顆粒聚集長大，彌散度明顯降低（圖5c中點(diǎn)5、6，表1中成分2）。基于圖5b、c，采用Imag-Pro-Plus軟件，統(tǒng)計(jì)服役4×104h的Super304H耐熱鋼管外壁粗晶區(qū)與內(nèi)壁細(xì)晶區(qū)析出第二相的占比分別為9.7%、8.4%，可見Super304H耐熱鋼管外壁粗晶區(qū)中析出的第二相顆粒的量也明顯增多。

圖5 供貨態(tài)、服役4×104 h的Super304H鋼管內(nèi)外壁SEM形貌

表1 圖5上各點(diǎn)的成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）

Tab.1 Elemental compositions of the points in Fig.5 (mass fraction) %

2.3 高溫拉伸性能

供貨態(tài)及服役4×104h后的Super304H耐熱鋼管試樣在650 ℃時的高溫拉伸力學(xué)性能見表2。相較于供貨態(tài)，服役態(tài)Super304H耐熱鋼管全厚試樣的高溫拉伸屈服強(qiáng)度（p0.2）有所增加。這表明在高溫服役過程中，Super304H耐熱鋼管奧氏體晶界及晶內(nèi)第二相的析出增加了位錯運(yùn)動的阻力，塑性變形難度增大。同時，第二相析出長大降低了服役態(tài)Super304H耐熱鋼試樣塑性變形的協(xié)調(diào)性及彌散強(qiáng)化效應(yīng)，導(dǎo)致其抗拉強(qiáng)度（m）及斷后伸長率（）降低。相較于服役態(tài)Super304H耐熱鋼管細(xì)晶區(qū)，粗晶區(qū)的m下降了9.5%，p0.2下降了12.8%。可見，服役態(tài)Super304H耐熱鋼顯微組織老化（包括奧氏體晶粒長大及第二相的析出長大）對其p0.2的影響更大。隨著服役時間的延長，Super304H鋼管顯微組織老化加劇，p0.2下降更加明顯，可能存在脹管隱患，甚至爆管，應(yīng)引起足夠重視。

表2 供貨態(tài)及服役態(tài)Super304H鋼管試樣在650 ℃時的高溫拉伸性能

Tab.2 High-temperature tensile properties of the as-supplied and in-service Super304H steel tube samples at 650 ℃

供貨態(tài)Super304H耐熱鋼管試樣高溫拉伸斷口呈典型的韌窩聚集型斷口特征，韌窩大小均勻，塑性變形程度大，塑性好（見圖6a）。服役Super304H耐熱鋼管奧氏體晶內(nèi)及晶界析出大量第二相顆粒，并逐漸粗化。硬脆第二相顆粒割裂塑性的奧氏體基體，導(dǎo)致服役Super304H耐熱鋼管試樣的高溫拉伸塑性變形的協(xié)調(diào)性降低。即便是服役Super304H耐熱鋼管細(xì)晶區(qū)試樣，其斷面上的韌窩更加細(xì)小而淺，塑性變形能力較供貨態(tài)低得多（見圖6b）。服役Super304H耐熱鋼管粗晶區(qū)斷面最為平整，塑性變形能力最低。這是因?yàn)椋摯志^(qū)中奧氏體晶界第二相連續(xù)且寬化，削減了奧氏體晶粒間的相互作用，斷裂裂紋主要沿奧氏體晶界擴(kuò)展，并在沿與主斷裂面垂直的奧氏體晶界上誘發(fā)大量的二次裂紋（如圖6c箭頭所示），導(dǎo)致服役Super304H耐熱鋼管粗晶區(qū)試樣的高溫拉伸力學(xué)性能全面大幅度降低。

圖6 供貨態(tài)及服役4×104 h的Super304H耐熱鋼管試樣的高溫拉伸斷口形貌

3 結(jié)論

1）服役態(tài)Super304H鋼管中呈“孤島狀”分布的粗大奧氏體晶粒吞噬周圍的細(xì)小晶粒，快速生長，形成外壁粗晶區(qū)，而靠近鋼管內(nèi)壁的奧氏體晶粒長大不明顯，為細(xì)晶區(qū)。隨著服役時間的延長，粗晶區(qū)厚度增大，奧氏體晶粒長大。服役6.9×104h的Super304H鋼管外壁粗晶區(qū)厚度約為3.4 mm，奧氏體晶粒尺寸可達(dá)500 μm以上。

2）供貨態(tài)Super304H鋼管中的第二相主要是MX相及富Cu相，而服役態(tài)Super304H鋼管除此之外還生成了大量M23C6第二相。服役態(tài)Super304H鋼管細(xì)晶區(qū)奧氏體晶界析出的M23C6顆粒連續(xù)分布，晶內(nèi)彌散分布著細(xì)小的MX相顆粒，而其外壁粗晶區(qū)第二相數(shù)量增多，奧氏體晶界上的M23C6層寬化，晶內(nèi)M23C6及MX相顆粒聚集長大，彌散度明顯降低。

3）相較于供貨態(tài)，服役態(tài)Super304H鋼管全厚試樣高溫拉伸時的p0.2增大，m及降低，但其粗晶區(qū)的強(qiáng)度及塑性都下降，尤其是p0.2及降低明顯。

綜上所述，長期高溫運(yùn)行的Super304H耐熱鋼管應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)督，消除脹管等安全隱患。

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Microstructural Evolution and High-temperature Mechanical Properties of In-service Super304H Heat-resistant Steel Tube

LIU Run1, LIU Jun-jian2,3, WANG Wan-li2, WU Yue2,3, WANG Yan2, TANG Wen-ming1

(1. School of Materials Science and Engineering, Hefei University of Technology, Hefei 230009, China; 2. Datang Boiler and Pressure Vessel Testing Center Co., Ltd., Hefei 230088, China; 3. Datang East China Electric Power Test and Research Institute, Hefei 230088, China)

The work aims to explore the effects of microstructural evolution of outer-wall coarse grain zone of the in-service Super304H steel tube and the effects on its high-temperature mechanical properties, to provide technical support for operation management and safety assessment of the ultra-supercritical units. The microstructure and the tensile mechanical properties of the in-service Super304H heat resisting steel tube of different service duration were studied to discuss the austenite grain abnormal growth and secondary phase precipitation of the outer wall and its effects on the high-temperature mechanical properties of the steel tube. The results showed that the secondary phases in the in-service Super304H steel tube were mainly composed of the copper-rich phase, MX and M23C6. The austenite grains of the outer wall grew abnormally to form the coarse grain zone, while the grains near the inner wall of the steel tube grew slowly to form the fine grain zone. Compared with the fine grain zone, more secondary phases of a higher size and a lower dispersion degree were precipitated in the austenite grains and along the austenite grain boundaries in the coarse grain zone, leading to a significant decrease in the high-temperature tensile properties. Therefore, a strict metal supervision is required for Super304H heat resisting steel tube in long term operation at high temperature to eliminate the potential safety risk due to abnormal growth of the austenite grains in the outer wall.

ultra-supercritical unit; Super304h steel tube; grain size; secondary phase; microstructural evolution; high-temperature mechanical property

TG142.1

A

1672-9242(2022)12-0120-07

10.7643/ issn.1672-9242.2022.12.017

2021–07–23；

2021–08–25

2021-07-23；

2021-08-25

劉潤（1996—），男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)殡娬灸蜔徜擄@微結(jié)構(gòu)與性能。

LIU Run (1996-), Male, Postgraduate, Research focus: microstructures and properties of heat-resistant steels in power generation plant.

湯文明（1969—），男，博士，教授，主要研究方向?yàn)椴牧鲜Х治黾跋冗M(jìn)電子封裝材料。

TANG Wen-ming (1969-), Male, Doctor, Professor, Research focus: materials failure analysis and advanced electronic packaging materials.

劉潤, 劉俊建, 王萬里, 等. 服役態(tài)Super304H耐熱鋼管顯微組織演變及高溫力學(xué)性能研究[J]. 裝備環(huán)境工程, 2022, 19(12): 120-126.

LIU Run, LIU Jun-jian, WANG Wan-li, et al. Microstructural Evolution and High-temperature Mechanical Properties of In-service Super304H Heat-resistant Steel Tube[J]. Equipment Environmental Engineering, 2022, 19(12): 120-126.

責(zé)任編輯：劉世忠