適應(yīng)雙饋風(fēng)機(jī)的改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略

柯賢波 ，王 青，張 鋼 ，謝 巖，程 林 ，唐曉駿

（1.國(guó)家電網(wǎng)有限公司西北分部，西安 710048；2.中國(guó)電力科學(xué)研究院有限公司，北京 100192）

“雙碳”背景下，我國(guó)要大力發(fā)展新能源。然而，為了提高新能源機(jī)組并網(wǎng)效率，減少并網(wǎng)對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生的負(fù)面影響，新能源機(jī)組一般通過電力電子變換器并網(wǎng)，這將導(dǎo)致新能源機(jī)組和系統(tǒng)頻率解耦，不能及時(shí)響應(yīng)系統(tǒng)頻率。當(dāng)新能源占比較少時(shí)，系統(tǒng)頻率穩(wěn)定問題不突出。但是，隨著“雙碳”進(jìn)程的推進(jìn)，新能源占比逐漸增多，甚至出現(xiàn)一些地區(qū)新能源占比超過常規(guī)機(jī)組的場(chǎng)景[1-2]。在這些新能源高占比的場(chǎng)景中，系統(tǒng)等效慣量降低，一旦出現(xiàn)功率擾動(dòng)，其頻率將出現(xiàn)較大波動(dòng)，嚴(yán)重情況下會(huì)引起高頻或者低頻問題，影響整個(gè)系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[3]。因此，需要研究新能源參與電網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)的能力和方法。

作為新能源的代表，風(fēng)機(jī)由于有旋轉(zhuǎn)動(dòng)能的原因，參與電網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)具有天然的優(yōu)勢(shì)[3]。為使風(fēng)電機(jī)組能夠參與系統(tǒng)調(diào)頻，專家學(xué)者進(jìn)行了大量研究，提出了不同的頻率控制策略，主要包括無備用的轉(zhuǎn)子動(dòng)能控制、有備用的超速減載控制及儲(chǔ)能裝置輔助控制[4]。無備用轉(zhuǎn)子動(dòng)能控制策略中轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速最初運(yùn)行于最佳功率運(yùn)行點(diǎn)，在系統(tǒng)頻率波動(dòng)時(shí)通過風(fēng)電機(jī)組附加綜合慣性控制使轉(zhuǎn)子釋放或吸收動(dòng)能進(jìn)行頻率調(diào)節(jié)。但是，傳統(tǒng)轉(zhuǎn)子動(dòng)能控制調(diào)頻參數(shù)難以整定，參數(shù)過小將導(dǎo)致轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降過慢，動(dòng)能得不到有效釋放；參數(shù)過大又將導(dǎo)致轉(zhuǎn)速下降過快，在系統(tǒng)頻率尚未達(dá)到最低點(diǎn)時(shí)可用動(dòng)能已釋放完畢，甚至轉(zhuǎn)速跌出安全運(yùn)行轉(zhuǎn)速范圍，且在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速恢復(fù)期間存在系統(tǒng)頻率二次跌落問題[5]。

文獻(xiàn)[6]通過數(shù)學(xué)解析研究風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻控制參數(shù)對(duì)系統(tǒng)一次調(diào)頻的具體影響，分析參數(shù)整定的制約因素，據(jù)此來確定下垂系數(shù)和慣性系數(shù)，但最終整定部分仍過分依賴于經(jīng)驗(yàn)。為減小轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速恢復(fù)過程中系統(tǒng)頻率二次跌落，文獻(xiàn)[7]通過變PI參數(shù)使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速恢復(fù)過程中功率缺額逐漸降低至0，避免了風(fēng)機(jī)輸出功率突減。文獻(xiàn)[8]添加恒定功率缺額，通過延時(shí)環(huán)節(jié)使系統(tǒng)頻率恢復(fù)穩(wěn)定再釋放此部分功率缺額，但僅推遲了頻率跌落過程，并沒有徹底阻斷其發(fā)生。文獻(xiàn)[9]利用風(fēng)電機(jī)組和火電機(jī)組協(xié)同調(diào)頻，根據(jù)權(quán)重因子分配二者輸出功率，減輕了風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)速恢復(fù)過程對(duì)系統(tǒng)頻率不利影響。

為減小系統(tǒng)頻率二次跌落同時(shí)使風(fēng)電機(jī)組能夠長(zhǎng)期參與調(diào)頻，文獻(xiàn)[10]通過超速減載和變槳減載協(xié)調(diào)控制的方式，使雙饋風(fēng)電機(jī)組DFIG（doublyfed induction generator）留有一定備用功率，以提供長(zhǎng)時(shí)間的頻率調(diào)節(jié)，但槳距角動(dòng)作所需時(shí)間較長(zhǎng)。文獻(xiàn)[11]僅使風(fēng)電機(jī)組超速運(yùn)行從而擁有慣性響應(yīng)和一次調(diào)頻能力，但調(diào)頻控制器參數(shù)難以整定，無法確定調(diào)頻后風(fēng)電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行工作點(diǎn)，且超速減載控制降低了風(fēng)能利用率，使風(fēng)電機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降，并不是理想選擇。近年來儲(chǔ)能技術(shù)迅速發(fā)展，儲(chǔ)能裝置在光伏電站與風(fēng)場(chǎng)已有大量運(yùn)用，文獻(xiàn)[12]通過儲(chǔ)能裝置對(duì)風(fēng)場(chǎng)進(jìn)行慣量補(bǔ)償，提升系統(tǒng)頻率運(yùn)行穩(wěn)定性。文獻(xiàn)[13]通過DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)附加超級(jí)電容器來實(shí)現(xiàn)慣量控制和下垂控制，但僅依靠電容來提供調(diào)頻功能效果不盡理想，且會(huì)導(dǎo)致儲(chǔ)能裝置成本大大提高。文獻(xiàn)[14]從系統(tǒng)層面提出一種在頻率穩(wěn)定約束條件下風(fēng)電并網(wǎng)能力的方法，然而不能應(yīng)用到DFIG實(shí)時(shí)調(diào)頻控制層面。

綜上所述，目前DFIG多采用綜合慣性控制策略參與電網(wǎng)調(diào)頻，根據(jù)風(fēng)速及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)綜合慣性控制中的下垂系數(shù)，使風(fēng)電機(jī)組合理參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。然而，傳統(tǒng)固定下垂系數(shù)控制在調(diào)頻過程結(jié)束系統(tǒng)存在穩(wěn)定頻率偏差時(shí)會(huì)使風(fēng)電機(jī)組穩(wěn)定于次優(yōu)功率運(yùn)行點(diǎn)，為使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速恢復(fù)至最佳功率運(yùn)行點(diǎn)將造成二次頻率跌落，且固定下垂系數(shù)控制難以確定合理下垂系數(shù)使風(fēng)電機(jī)組在發(fā)電效益與調(diào)頻效益間取得良好平衡。

因此，本文提出適應(yīng)DFIG的改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略，根據(jù)系統(tǒng)頻率偏差變化設(shè)定下垂系數(shù)，既能夠減小頻率動(dòng)態(tài)過程中的最大偏差值，又無二次頻率跌落問題。首先，介紹風(fēng)電機(jī)組模型和傳統(tǒng)綜合慣性控制策略；其次，提出一種改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略；最后，在PSCAD/EMTDC中搭建DFIG并網(wǎng)模型，驗(yàn)證所提方法的正確性和有效性。

1 DFIG傳統(tǒng)綜合慣性控制

1.1 DFIG模型

DFIG并網(wǎng)模型如圖1所示。風(fēng)電機(jī)組在最大功率追蹤MPPT（maximum power point tracking）模式下運(yùn)行，通過交流海纜向柔性直流系統(tǒng)側(cè)輸送有功功率。

圖1 DFIG并網(wǎng)模型示意Fig.1 Schematic of grid-connection model of DFIG

圖1中，β為槳距角，ωmax、ωr分別為轉(zhuǎn)子最優(yōu)轉(zhuǎn)速和測(cè)量轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，v為風(fēng)速，Pref、Qref、Udc_ref分別為有功功率指令、無功功率指令和直流電壓指令。

DFIG定子與轉(zhuǎn)子之間連接有脈沖寬度調(diào)制控制的變流器，依靠交流電網(wǎng)提供轉(zhuǎn)子側(cè)勵(lì)磁電壓，具有發(fā)電效率高、變頻器容量小、可以變速恒頻運(yùn)行的優(yōu)點(diǎn)。DFIG在各大風(fēng)電場(chǎng)均占有很大比重，其網(wǎng)側(cè)變流器采用定Udc、Q控制，機(jī)側(cè)變流器采用定P、Q控制。

風(fēng)力機(jī)空氣動(dòng)力學(xué)模型為

式中：Pm為風(fēng)力機(jī)輸入機(jī)械功率；Cp(λ,β)為風(fēng)能利用系數(shù)；λ為葉尖速比；ρ為空氣密度；A為風(fēng)力機(jī)葉片掃風(fēng)面積；β為槳距角。

葉尖速比可以表示為

式中，R為葉片掃風(fēng)半徑。

風(fēng)能轉(zhuǎn)換系數(shù)Cp(λ,β)可以表示為

式中：λi為關(guān)于λ的變量；c1=0.517 6；c2=116；c3=0.4；c4=5；c5=21；c6=0.006 8。

風(fēng)電機(jī)組可通過控制轉(zhuǎn)速、槳距角來改變風(fēng)能利用系數(shù)，進(jìn)而改變輸出電磁功率。由于風(fēng)速波動(dòng)頻繁，難以準(zhǔn)確捕獲，通常利用轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速實(shí)現(xiàn)風(fēng)電機(jī)組輸出功率的精確控制。由式（1）～（4）計(jì)算可得最佳功率追蹤曲線為

式中：Popt為最大輸出電磁功率；kopt為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速系數(shù)；Cp,opt為最大風(fēng)能利用系數(shù)；λopt為最佳葉尖速比。

1.2 傳統(tǒng)綜合慣性控制

DFIG轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍為0.7～1.3 p.u.，可通過控制轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化來釋放或吸收轉(zhuǎn)子動(dòng)能。傳統(tǒng)綜合慣性控制示意如圖2所示。圖2中，Kp、Kd分別為慣性系數(shù)和下垂系數(shù)，f、fref分別為實(shí)測(cè)頻率和參考頻率，Δf為頻率偏差，PMPPT為MPPT所得功率指令。

圖2 傳統(tǒng)綜合慣性控制示意Fig.2 Schematic of traditional integrated inertial control

正常運(yùn)行情況下，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速維持在最佳功率運(yùn)行點(diǎn)，當(dāng)系統(tǒng)頻率變化超過死區(qū)時(shí)，系統(tǒng)頻率偏差Δf和頻率變化率分別經(jīng)過下垂環(huán)節(jié)和慣性環(huán)節(jié)得到功率增量ΔP1和ΔP2，模擬傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)下垂控制和慣性響應(yīng)，通過改變風(fēng)電機(jī)組輸出電磁功率指令值進(jìn)而參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。當(dāng)調(diào)頻時(shí)長(zhǎng)到達(dá)設(shè)定時(shí)長(zhǎng)或轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速到達(dá)安全限值時(shí)，風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行轉(zhuǎn)速恢復(fù)，最終轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速重新到達(dá)最佳功率運(yùn)行點(diǎn)，進(jìn)行MPPT。

風(fēng)電機(jī)組不參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)時(shí)，同步機(jī)組動(dòng)態(tài)響應(yīng)方程為

式中：Hs、Ds分別為同步機(jī)組慣性系數(shù)及下垂系數(shù)；α為同步機(jī)組輸出有功占比；PG、PW、PL分別為同步機(jī)組出力、風(fēng)機(jī)出力和負(fù)荷。

當(dāng)風(fēng)電機(jī)組添加附加頻率控制環(huán)節(jié)時(shí)，同步機(jī)組動(dòng)態(tài)響應(yīng)方程為

式中，(1-α)為風(fēng)電機(jī)組輸出有功占比。

由式（7）和式（8）可知，風(fēng)電機(jī)組添加附加頻率調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)后等效增大了同步機(jī)組慣性系數(shù)和下垂系數(shù)，使同步機(jī)組頻率調(diào)節(jié)特性得以改善。

2 改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略

2.1 改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略

現(xiàn)有文獻(xiàn)大多針對(duì)風(fēng)速及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化來調(diào)節(jié)下垂系數(shù)，使風(fēng)電機(jī)組合理參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)，較少?gòu)念l率變化角度來調(diào)整下垂系數(shù)。采取固定下垂系數(shù)時(shí)，若下垂系數(shù)偏大，則系統(tǒng)側(cè)較小的負(fù)荷擾動(dòng)所引起的較小頻率偏差即會(huì)引起風(fēng)電機(jī)組過度響應(yīng)，釋放或吸收過多的轉(zhuǎn)子動(dòng)能參與調(diào)頻，甚至導(dǎo)致風(fēng)電機(jī)組失速停機(jī)；若下垂系數(shù)偏小，則當(dāng)系統(tǒng)側(cè)頻率偏差較大時(shí)，風(fēng)電機(jī)組仍不能有效釋放或吸收轉(zhuǎn)子動(dòng)能參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。傳統(tǒng)固定下垂系數(shù)控制在調(diào)頻過程結(jié)束系統(tǒng)存在穩(wěn)定頻率偏差時(shí)，會(huì)使風(fēng)電機(jī)組穩(wěn)定于次優(yōu)功率運(yùn)行點(diǎn)，為使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速恢復(fù)至最佳功率運(yùn)行點(diǎn)將造成二次系統(tǒng)頻率跌落，且固定下垂系數(shù)控制難以確定合理的下垂系數(shù)使風(fēng)電機(jī)組在發(fā)電效益與調(diào)頻效益間取得良好平衡。因此，本文提出根據(jù)系統(tǒng)頻率偏差變化設(shè)定下垂系數(shù)，在頻率偏差較小時(shí)下垂系數(shù)較小，在頻率偏差較大時(shí)下垂系數(shù)較大。所提下垂系數(shù)與頻率偏差的關(guān)系式為

式中：Kd_max為設(shè)定的最大下垂系數(shù)；Δfmin為頻率偏差閾值；Δfmax為最大頻率偏差設(shè)定值。

為防止調(diào)頻過程中下垂系數(shù)過大使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速超出安全運(yùn)行范圍[0.7 p.u.，1.3 p.u.]，添加轉(zhuǎn)速保護(hù)環(huán)節(jié)。此時(shí)，下垂系數(shù)與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速、系統(tǒng)頻率偏差的關(guān)系式為

式中：ωr為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速；ωopt為轉(zhuǎn)子最優(yōu)轉(zhuǎn)速；ωmin為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子最低轉(zhuǎn)速，一般取0.7 p.u.；ωmax為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子最高轉(zhuǎn)速，一般取1.3 p.u.。

當(dāng) Δfmin≤| Δf|＜Δfmax時(shí)，下垂系數(shù)隨頻率偏差及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化情況如圖3所示。

圖3 下垂系數(shù)隨頻率及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化曲線Fig.3 Curve of droop coefficient with frequency and rotor speed

2.2 下垂控制參數(shù)整定方法

通常情況下，風(fēng)電機(jī)組下垂系數(shù)取值范圍為0～40，本文Kd_max取為40。風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行于最佳功率運(yùn)行點(diǎn)且最大風(fēng)能追蹤時(shí)，僅能通過釋放轉(zhuǎn)子動(dòng)能參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)，其存儲(chǔ)能量有限，若同時(shí)采取虛擬慣性控制與下垂控制，將導(dǎo)致風(fēng)電機(jī)組僅能短時(shí)參與系統(tǒng)頻率支撐，因此MPPT模式下風(fēng)電機(jī)組參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)主要采用虛擬慣性控制。

本文Δfmin取0.2 Hz，這是因?yàn)橄到y(tǒng)頻率頻率偏差在0.2 Hz以內(nèi)時(shí)，僅采取慣性控制使風(fēng)電機(jī)組參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)，風(fēng)電機(jī)組不會(huì)嚴(yán)重?fù)p失發(fā)電效益，且風(fēng)電機(jī)組能更長(zhǎng)時(shí)間參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)允許頻率偏差為±0.2 Hz，穩(wěn)態(tài)時(shí)風(fēng)電機(jī)組下垂系數(shù)為0，風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻過程結(jié)束后風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速已恢復(fù)至最佳功率運(yùn)行點(diǎn)，不會(huì)造成風(fēng)電機(jī)組穩(wěn)定于次優(yōu)功率運(yùn)行點(diǎn)，進(jìn)而使風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)速恢復(fù)時(shí)造成系統(tǒng)頻率二次跌落。Δfmax取0.5 Hz，這是因?yàn)樵谙到y(tǒng)頻率偏差達(dá)到0.5 Hz及0.5 Hz以上時(shí)，風(fēng)電機(jī)組下垂系數(shù)取最大值，最大程度參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。在系統(tǒng)頻率變化各階段調(diào)頻控制策略如圖4所示。

圖4 不同頻率響應(yīng)階段的調(diào)頻策略Fig.4 Frequency regulation strategy at different stages of frequency response

3 算例分析

為驗(yàn)證所提策略的正確性和有效性，在PSCAD軟件中搭建如圖5所示的3機(jī)兩區(qū)域模型進(jìn)行仿真驗(yàn)證。仿真系統(tǒng)包含2臺(tái)同步發(fā)電機(jī)、2組靜態(tài)負(fù)荷及1個(gè)雙饋風(fēng)場(chǎng)，其中SG1為交流系統(tǒng)，SG2為火電機(jī)組。交流系統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)的總額定容量為1 600 MW，恒定有功負(fù)荷L為722 MW，風(fēng)電場(chǎng)額定容量為400 MW，由80臺(tái)單機(jī)額定容量為5 MW的DFIG構(gòu)成。為排除風(fēng)速波動(dòng)干擾，仿真分析中風(fēng)速統(tǒng)一設(shè)置為9.5 m/s，風(fēng)電場(chǎng)有功出力293 MW。系統(tǒng)設(shè)備具體參數(shù)如表1所示。

表1 系統(tǒng)設(shè)備具體參數(shù)Tab.1 Specific parameters of system equipment

圖5 仿真算例示意Fig.5 Schematic of simulation example

對(duì)比分析風(fēng)電機(jī)組3種控制策略，包括風(fēng)電機(jī)組不參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)（MPPT模式）、固定下垂系數(shù)控制（慣性系數(shù)Kp為20且下垂系數(shù)Kd為15）及變下垂系數(shù)控制（本文控制策略）。

t=30 s時(shí)系統(tǒng)發(fā)生大負(fù)荷擾動(dòng)，負(fù)荷L1突增110 MW，系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)波形如圖6所示。

圖6 系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)仿真波形（負(fù)荷突增110 MW）Fig.6 Simulation waveforms of system dynamic response（load increases 110 MW）

由圖6可知，風(fēng)電機(jī)組不參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)時(shí)，即一直保持MPPT模式運(yùn)行，系統(tǒng)頻率最低點(diǎn)為49.490 Hz，系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性最差；當(dāng)采用固定下垂系數(shù)及本文控制策略時(shí)，系統(tǒng)頻率最低點(diǎn)分別提升至49.556 Hz及49.600 Hz；在本文所提出的改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略下，頻率穩(wěn)定性最好，主要得益于風(fēng)電機(jī)組附加釋放電磁功率，平衡了部分功率缺額。對(duì)于頻率下跌速度，MPPT模式最快，變下垂系數(shù)控制次之，固定下垂系數(shù)控制最慢。調(diào)頻過程中自適應(yīng)下垂系數(shù)最大可至26，超過固定下垂系數(shù)（Kd=15），使風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻過程中可釋放更多轉(zhuǎn)子動(dòng)能參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。同時(shí)，調(diào)頻過程中變下垂控制轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速跌落量更大，在自適應(yīng)控制策略下，系統(tǒng)頻率恢復(fù)過程中下垂系數(shù)逐漸減小，調(diào)頻附加功率逐漸減小至0，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速也同時(shí)得以恢復(fù)（見圖6（c）中虛線），且不會(huì)出現(xiàn)系統(tǒng)頻率二次跌落現(xiàn)象，整體調(diào)頻性能良好。

當(dāng)t=30 s時(shí)系統(tǒng)發(fā)生小負(fù)荷擾動(dòng)，負(fù)荷L1突增60 MW，系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)波形如圖7所示。

圖7 系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)仿真波形（負(fù)荷突增60 MW）Fig.7 Simulation waveforms of system dynamic response（load increases 60 MW）

由圖7（a）可知，風(fēng)電機(jī)組不參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)時(shí)，系統(tǒng)頻率最低點(diǎn)為49.740 Hz，系統(tǒng)穩(wěn)定性最差；當(dāng)采用固定下垂系數(shù)及本文控制策略時(shí)，系統(tǒng)頻率最低點(diǎn)分別提升至49.775 Hz及49.763 Hz。當(dāng)采用本文所提出的改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略時(shí)，頻率響應(yīng)最好，而且沒有頻率二次跌落問題。由圖7（b）可知，調(diào)頻過程中自適應(yīng)下垂系數(shù)最大值為10.5，恒小于固定下垂系數(shù)(Kd=15)。

綜上所述，不同程度擾動(dòng)仿真結(jié)果表明，本文所提出的改進(jìn)頻率主動(dòng)控制策略能充分利用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子的動(dòng)能參與頻率調(diào)節(jié)。同時(shí)，該方法根據(jù)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速自適應(yīng)調(diào)整下垂系數(shù)，能夠在發(fā)電效益與調(diào)頻效益間取得良好平衡，并且避免頻率二次跌落。

4 結(jié)語

針對(duì)DFIG參與電網(wǎng)調(diào)頻問題，本文提出一種根據(jù)風(fēng)速及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速自適應(yīng)調(diào)節(jié)綜合慣性控制中下垂系數(shù)的改進(jìn)頻率主動(dòng)控制方法，使風(fēng)電機(jī)組合理參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)，并且避免為使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速恢復(fù)至最佳功率運(yùn)行點(diǎn)而造成二次頻率跌落的問題。

在未來工作中，應(yīng)該根據(jù)系統(tǒng)調(diào)頻需要優(yōu)化DFIG調(diào)頻過程中的下垂系數(shù)，加快調(diào)頻過程。