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    從機(jī)械損失的大幅突升到熱效率的大幅突破

    2022-12-28 03:16:30劉祖川
    時(shí)代汽車(chē) 2022年23期
    關(guān)鍵詞:熱效率曲軸轉(zhuǎn)角

    劉祖川

    成都雙鏇動(dòng)力科技有限公司 四川省成都市 610000

    1 引言

    發(fā)動(dòng)機(jī)損失由機(jī)械和燃燒兩大部分熱量構(gòu)成。機(jī)械熱量損失主要由以摩擦為主的機(jī)械熱量構(gòu)成,燃燒熱量損失主要由廢氣帶走和傳熱冷卻兩部分熱量構(gòu)成,燃燒熱量損失占據(jù)了大頭。然而,由于機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失的重大發(fā)現(xiàn)(見(jiàn)附件),機(jī)械熱量損失大幅突升,燃燒熱量損失占比勢(shì)必受到擠壓,理論熱效率也將會(huì)隨著機(jī)械熱量損失的大幅突升而大幅突破,甚至如果能夠抑制或者規(guī)避造成機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失的固有缺陷,不僅理論熱效率得以大幅突破,有效熱效率還可大幅突破。

    2 熱平衡

    根據(jù)熱平衡,廢氣帶走熱量損失占比為30%~50%,中間值為40%;傳熱冷卻熱量損失占比為12%~27%,中間值近20%,二者中間值之和高達(dá)近60%[1]。在正常燃燒環(huán)境下不完全燃燒損失為0。不妨約定以摩擦為主的機(jī)械熱量損失占比為6%。機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失約為有效功熱量的70%(見(jiàn)附件)。如此,在三倍多于機(jī)械熱量損失的機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失的加持下,機(jī)械熱量損失大幅突升,燃燒熱量損失大幅縮減,指示熱效率大幅突升,迫使理論熱效率大幅突破。

    2.1 機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量

    機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失是活塞直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為曲軸旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)而造成的轉(zhuǎn)換熱量,是傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸連桿機(jī)構(gòu)成的固有缺陷,其值約為有效功的70%,機(jī)械熱量損失的三倍之多(見(jiàn)附件)。

    如果有效熱效率約定為40%,那么機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失占比為28%,加上6%的以摩擦為主的機(jī)械熱量損失占比,指示熱效率高達(dá)74%,遠(yuǎn)超理論熱效率。

    多年來(lái)一直壓在傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)頭上的理論熱效率“天花板”就此一舉打破。

    2.2 傳熱冷卻熱量

    以目前能夠達(dá)到的50%有效熱效率,雖然傳熱冷卻熱量損失不可或缺,但約為20%的傳熱冷卻熱量損失占比勢(shì)必需要大幅縮減。

    當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸的表面積和材料導(dǎo)熱系數(shù)一定,傳熱速度取決于溫度差。發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸壁平均溫度差約為170度,氣缸頂部平均溫度差約為190度,活塞平均溫度差約為225度,三者之和的平均溫度差約為185度,在缸內(nèi)平均溫度高達(dá)1800多度的熔爐環(huán)境下,不足200度的平均溫度差在約為十毫秒短暫時(shí)間內(nèi)的瞬間損失極為有限,所以傳熱冷卻熱量損失很低。估測(cè)傳熱冷卻熱量損失占比低于5%。

    因此,傳熱冷卻熱量損失大幅縮減。

    2.3 廢氣帶走熱量

    根據(jù)熱平衡,由于機(jī)械熱量損失的大幅突升,燃燒熱量損失勢(shì)必受到強(qiáng)力擠壓,其中占比最高的廢氣帶走熱量損失難以回避立足之嫌。即使不考慮傳熱冷卻熱量損失,74%的指示熱效率也難與高達(dá)40%的廢氣帶走熱量損失占比構(gòu)成熱平衡,而傳熱冷卻熱量損失又不可或缺,剔除廢氣帶走熱量損失則成為必然。所以在發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒熱量損失中沒(méi)有廢氣帶走熱量這項(xiàng)損失。

    從膨脹作功過(guò)程來(lái)看,廢氣帶走熱量是排氣前的缸內(nèi)熱量,是有效功的驅(qū)動(dòng)熱量,是作過(guò)功的熱量,是同一熱量,而燃燒熱量轉(zhuǎn)換為膨脹功,膨脹功又轉(zhuǎn)換為有效功,所以有效功熱量的變化與廢氣帶走熱量的變化是一致的,或者有效功熱量的變化與廢氣帶走熱量損失的變化一致,即有效功熱量增大則廢氣帶走熱量損失增多,或者有效功熱量減小則廢氣帶走熱量損失減少。但按照熱平衡,有效功熱量的變化與廢氣帶走熱量損失的變化是不一致的,即有效功熱量增大,廢氣帶走熱量損失就應(yīng)減少,或者有效功熱量減小,廢氣帶走熱量損失就應(yīng)增多。二者發(fā)生矛盾,表明廢氣帶走熱量不是熱量損失。

    而且,觀察膨脹作功過(guò)程,雖然燃燒熱量損失和機(jī)械熱量損失是在同一進(jìn)程中同步出現(xiàn),但二者所處的位置不同,即燃燒熱量損失處于膨脹功之前,機(jī)械熱量損失處于膨脹功之后。如果廢氣帶走熱量是燃燒熱量損失,應(yīng)處于膨脹功之前,而非膨脹功之后,而廢氣帶走熱量卻處于膨脹功之后。有效功都出來(lái)了再去減除熱量損失,不符合基本邏輯,所以廢氣帶走熱量不是熱量損失,而燃燒熱量損失也僅包括壓縮功(見(jiàn)“質(zhì)疑傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)理論熱效率的立足之本”)和以傳熱冷卻熱量為主的熱量損失,沒(méi)有廢氣帶走熱量損失的位置。況且膨脹功一旦形成,直接面對(duì)的是有效功,與燃燒熱量損失再無(wú)牽扯。廢氣帶走熱量是否為熱量損失,是多是少,均與有效功無(wú)關(guān),故廢氣帶走熱量不是熱量損失。

    因此,廢氣帶走熱量損失等于零。

    3 新的熱平衡

    以43%有效熱效率為例,根據(jù)熱平衡,有效功熱量為43;以摩擦為主的機(jī)械熱量損失估測(cè)為6;機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失約為43×70%=30.1;壓縮功熱量約為17.4(見(jiàn)“質(zhì)疑傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)理論熱效率的立足之本”),四部分熱量之和約為96.5,與燃燒熱量100之差為3.5,即傳熱冷卻熱量損失約為3.5,進(jìn)而構(gòu)成平衡。而理論熱效率則高達(dá)100%(見(jiàn)“重構(gòu)傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)的效率體系”)。

    對(duì)于非曲軸連桿機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī),諸如旋轉(zhuǎn)發(fā)動(dòng)機(jī),設(shè)有效功熱量為X,壓縮功熱量約為17.4,傳熱冷卻熱量損失約為3.5,機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失為0,以摩擦為主的機(jī)械熱量損失約為6,根據(jù)熱平衡,有100=X+17.4+3.5+6,則X=100-17.4-3.5-6=73.1,有效熱效率高達(dá)73%。有效熱效率突破70%。

    非曲軸連桿機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)73.1的有效功與傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)43的有效功之差,恰好等于30.1的機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失,表明傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)丟失的巨大機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失正是非曲軸連桿機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)有效功的巨大提高潛力。

    4 結(jié)語(yǔ)

    機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失的大力加持,不僅徹底剔除廢氣帶走熱量損失,和大幅縮減傳熱冷卻熱量損失,和載譽(yù)回歸的壓縮功,還迫使傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)的理論熱效率大幅突破。雖然廣為詬病的有效熱效率未受絲毫影響,但作為非曲軸連桿機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)典型代表的旋轉(zhuǎn)發(fā)動(dòng)機(jī),由于沒(méi)有曲軸連桿機(jī)構(gòu)的約束限制而沒(méi)有機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量損失,不僅理論熱效率高達(dá)100%,有效熱效率還可大幅突破。

    三大發(fā)現(xiàn)所帶來(lái)的巨大變化與理論熱效率相去甚遠(yuǎn),甚至危及到支撐理論效率體系的熱力學(xué)第二定律(見(jiàn)“質(zhì)疑傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)理論熱效率的立足之本”)。對(duì)此,面對(duì)既不能用于工程實(shí)踐、也難于指導(dǎo)工程應(yīng)用的理論熱效率所面臨的嚴(yán)峻挑戰(zhàn),找出問(wèn)題關(guān)鍵,開(kāi)拓未來(lái)機(jī)遇,成為當(dāng)前傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)能否淘汰出局的試金石。

    附件:致使活塞發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率低下的根本原因

    機(jī)械轉(zhuǎn)換損失是發(fā)動(dòng)機(jī)活塞直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為曲軸旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)而造成的轉(zhuǎn)換損失,是曲軸連桿機(jī)構(gòu)構(gòu)成的固有缺陷。由于該項(xiàng)損失較大,使得機(jī)械損失占比與燃燒損失占比發(fā)生改變,機(jī)械損失大幅突升,燃燒損失大幅突降。雖然活塞發(fā)動(dòng)機(jī)的有效熱效率并未因?yàn)闄C(jī)械損失的大幅突升而改變,但對(duì)于非曲軸連桿機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效熱效率卻由于沒(méi)有曲軸連桿機(jī)構(gòu)的約束限制而大幅提升。

    1 轉(zhuǎn)換過(guò)程

    活塞發(fā)動(dòng)機(jī)中的重要構(gòu)件曲軸連桿機(jī)構(gòu),是將活塞作功的直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩所需的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),即直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的直線-旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)。

    作用在活塞上的力,通過(guò)連桿分解為兩個(gè)(見(jiàn)圖1):一是推動(dòng)曲軸旋轉(zhuǎn)的切向力Ft;二是壓縮曲軸柄的徑向力Fn。切向力通過(guò)曲柄形成扭矩,即為發(fā)動(dòng)機(jī)輸出動(dòng)力;而徑向力通過(guò)曲柄的壓縮作用在曲軸上,產(chǎn)生連續(xù)的微小變形波動(dòng),造成震動(dòng),形成無(wú)用的變形能。變形震動(dòng)消耗大量熱能,產(chǎn)生機(jī)械轉(zhuǎn)換熱量,造成直線-旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)換損失,可將其稱為機(jī)械轉(zhuǎn)換損失。

    圖1 曲軸連桿機(jī)構(gòu)中的切向力

    因此,械轉(zhuǎn)換損失產(chǎn)生于曲軸柄的徑向力,是曲軸連桿機(jī)構(gòu)直線-旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)帶來(lái)的固有缺陷。

    2 機(jī)械轉(zhuǎn)換損失

    利用內(nèi)燃機(jī)動(dòng)力學(xué)扭矩公式,通過(guò)轉(zhuǎn)換指示功與未經(jīng)轉(zhuǎn)換指示功計(jì)算機(jī)械轉(zhuǎn)換損失。

    2.1 曲軸切向力

    利用p-φ?qǐng)D確定活塞作用力F。汽缸壓力p與F為線性關(guān)系,通過(guò)單位變換,由F替代p,即p-φ?qǐng)D也 是F-φ?qǐng)D(見(jiàn)圖2),根據(jù)曲軸連桿機(jī)構(gòu)受力分析。[1]

    式中,F(xiàn)t是轉(zhuǎn)換切向力,即曲軸切向力;F是活塞作用力;r是曲軸半徑;φ是曲軸轉(zhuǎn)角;β是連桿夾角。其等式為

    式中,λ= r/l,其中,l是連桿長(zhǎng)度。

    2.2 p-φ示功圖

    φ=360°時(shí),氣缸壓縮壓力p=0.8Mpa;φ=374°時(shí),最大燃燒壓力p=3.5MPa;φ=540°時(shí),排氣壓力p=0.4MPa;φ=420°時(shí),p=1.15MPa;φ=450°時(shí),p=0.815MPa。圖2中的實(shí)線是曲軸轉(zhuǎn)角φi所對(duì)應(yīng)的汽缸壓力pi值,也是曲軸轉(zhuǎn)角φi所對(duì)應(yīng)的活塞作用力Fi。

    圖2 活塞作用力、扭矩與曲軸轉(zhuǎn)角函數(shù)關(guān)系

    實(shí)際上,活塞作用力在往復(fù)慣性力的作用下產(chǎn)生了新的合力,循環(huán)周期內(nèi),由于往復(fù)慣性力的準(zhǔn)點(diǎn)對(duì)稱性,即前小半部分曲軸轉(zhuǎn)角的慣性力為負(fù),后大半部分曲軸轉(zhuǎn)角的慣性力為正,且分別與曲軸橫坐標(biāo)軸構(gòu)成的正、負(fù)面積剛好相抵,所以合力曲線與曲軸橫坐標(biāo)軸構(gòu)成的面積并未發(fā)生變化,即與活塞作用力曲線構(gòu)成的面積相等。又由于合力形成的準(zhǔn)軸對(duì)稱性與往復(fù)慣性力的準(zhǔn)點(diǎn)對(duì)稱性重合,所以合力曲軸切向力(扭矩切向力)與曲軸橫坐標(biāo)軸構(gòu)成的面積與活塞作用力的曲軸切向力構(gòu)成的面積相等,其結(jié)果,曲軸切向力產(chǎn)生的扭矩并沒(méi)有因?yàn)橥鶑?fù)慣性力的作用而發(fā)生改變。出于F-φ?qǐng)D的構(gòu)建便利,依然采用F-φ?qǐng)D來(lái)計(jì)算機(jī)械轉(zhuǎn)換損失。

    2.3 機(jī)械轉(zhuǎn)換損失

    活塞作用力F就是未經(jīng)轉(zhuǎn)換的切向力,未經(jīng)轉(zhuǎn)換扭矩為

    轉(zhuǎn)換扭矩為

    不計(jì)摩擦損失,設(shè)λ=1/3,并令r =1,單位歸一,無(wú)量綱,則(3)式和(4)式分別變換為:

    根據(jù)(5)式,未經(jīng)轉(zhuǎn)換扭矩Ti形成的實(shí)線與曲軸橫坐標(biāo)軸所構(gòu)成的面積是非轉(zhuǎn)換指示功W(見(jiàn)圖2),其等式為

    根據(jù)(6)式,轉(zhuǎn)換扭矩Ti'形成的虛線與曲軸橫坐標(biāo)軸所構(gòu)成的面積是轉(zhuǎn)換指示功W'(見(jiàn)圖2),其等式為

    在φ橫坐標(biāo)軸上,每隔4°取點(diǎn),共計(jì)46個(gè)點(diǎn),找出各點(diǎn)對(duì)應(yīng)的Fi值。如果無(wú)直線-旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換運(yùn)動(dòng)過(guò)程,直接旋轉(zhuǎn)并形成扭矩,未經(jīng)轉(zhuǎn)換切向力等于活塞作用力Fi,將該值代入(5)式,得到未經(jīng)轉(zhuǎn)換扭矩Ti,再按照(7)式將各Ti值相加,得到非轉(zhuǎn)換指示功

    將Fi及相應(yīng)的βi代入(1)、(2)式,得到Fti,然后將其代入(6)式中Fti,得到轉(zhuǎn)換扭矩Ti',再按照(8)式將各Ti'值相加,得到轉(zhuǎn)換指示功

    因此,機(jī)械轉(zhuǎn)換損失率為

    對(duì)比兩條曲線所構(gòu)成的指示功面積,由虛線構(gòu)成的面積明顯小于由實(shí)線構(gòu)成的面積。虛線只在曲軸轉(zhuǎn)角418°~450°范圍內(nèi)略大于實(shí)線,而在其他曲軸轉(zhuǎn)角都小于實(shí)線,直觀上就可判斷:轉(zhuǎn)換指示功明顯小于非轉(zhuǎn)換指示功。

    不妨設(shè)四沖程汽油發(fā)動(dòng)機(jī)有效功為43,約定以摩擦為主的機(jī)械效率為85%,則以摩擦為主的機(jī)械損失約為6,設(shè)轉(zhuǎn)機(jī)械換損失為x,指示功有40+6+x,則(40+6+x)(1-39%)= 40+6,得到機(jī)械轉(zhuǎn)換損失

    機(jī)械轉(zhuǎn)換損失約為29.4,是有效功的73.5%,大于70%。機(jī)械損失約為35,指示功約為75,機(jī)械效率僅為53%。

    機(jī)械轉(zhuǎn)換損失不僅存在,而且很大,根植于曲軸連桿機(jī)構(gòu),是曲軸連桿機(jī)構(gòu)一手造成的重大缺陷。

    3 結(jié)語(yǔ)

    (1)發(fā)現(xiàn)一項(xiàng)發(fā)動(dòng)機(jī)活塞直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為曲軸旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)而造成的機(jī)械轉(zhuǎn)換損失,是曲軸連桿機(jī)構(gòu)構(gòu)成的固有缺陷。

    (2)機(jī)械轉(zhuǎn)換損失大于活塞發(fā)動(dòng)機(jī)有效功的70%。

    (3)機(jī)械轉(zhuǎn)換損失的重大發(fā)現(xiàn),為非曲軸連桿機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率的大幅提高賦予巨大機(jī)遇、開(kāi)創(chuàng)巨大空間、拓展巨大潛能。

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