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    某點(diǎn)火裝置內(nèi)燃燒性能超差研究

    2022-12-25 05:52:52李便花潘會(huì)平閆鵬飛周文偉崔子欣
    新技術(shù)新工藝 2022年11期
    關(guān)鍵詞:點(diǎn)火裝置燃燒熱藥柱

    李便花,潘會(huì)平,閆鵬飛,郭 健,周文偉,崔子欣

    (1.山西北方晉東化工有限公司,山西 陽泉 045000;2.陸軍駐太原地區(qū)第三軍代室,山西 太原 030000)

    隨著世界新軍事變革發(fā)展,科學(xué)技術(shù)的快速迭代更新,我國近年來啟動(dòng)裝備了一系列智能化、靈巧化彈藥?;鸸て肥俏淦?、彈藥及其他燃爆裝置的基本元器件,是它們的“心臟”,用于點(diǎn)燃、起爆火炸藥或?qū)ρb置完成啟動(dòng)和做功等程序,點(diǎn)火裝置是火工品其中一類,其在常規(guī)武器彈藥、戰(zhàn)略導(dǎo)彈、核武器及航天航空等領(lǐng)域均有大量的應(yīng)用?;鸸て芳仁亲龉Φ脑?,也是裝置作用過程的控制器件,因此,其可靠性將直接關(guān)系到武器、裝置作用的精確性,產(chǎn)品可靠性如有任何偏離,都可能導(dǎo)致武器、裝置作用失效或重大事故。而且隨著大量高新武器的發(fā)展,對(duì)火工品的安全性和可靠性的要求越來越高[1]。

    1 點(diǎn)火裝置

    點(diǎn)火裝置為火工品之一,屬電點(diǎn)火類,能量輸入通過由小到大的能量釋放,可靠點(diǎn)燃發(fā)動(dòng)機(jī)。 隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)推力增大的要求不斷提高,裝填密度大、異形復(fù)合型藥劑的發(fā)動(dòng)機(jī)藥柱使用也越來越普遍,這就要求點(diǎn)火裝置點(diǎn)火壓力低、沖擊小、火焰長及對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)主裝藥無損傷,即點(diǎn)火藥燃燒產(chǎn)物平行于發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥內(nèi)表面,只有端面軸向噴火孔噴出的火焰沿裝藥內(nèi)孔表面?zhèn)鞑?,靠傳?dǎo)方式直接到整個(gè)裝藥表面著火,其本質(zhì)是一個(gè)高溫燃?xì)馍淞鲗?duì)裝藥實(shí)施連續(xù)點(diǎn)火[2]。

    2 點(diǎn)火裝置內(nèi)燃燒性能

    點(diǎn)火裝置的作用是可靠點(diǎn)燃發(fā)動(dòng)機(jī),其內(nèi)燃燒性能也是影響點(diǎn)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的主要因素。一是發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火信號(hào)到點(diǎn)火裝置壓力上升至P1(單位為MPa)時(shí)所需要的時(shí)間(≤t1),即為點(diǎn)火延遲時(shí)間;二是點(diǎn)火裝置正常作用后,藥柱燃燒,點(diǎn)火裝置內(nèi)點(diǎn)火壓力在P2(單位為MPa)區(qū)間所持續(xù)時(shí)間((t2±50) ms),即為藥柱燃燒持續(xù)時(shí)間(也稱為工作時(shí)間)。

    3 內(nèi)燃燒性能超差的影響

    點(diǎn)火裝置內(nèi)燃燒性能影響發(fā)動(dòng)機(jī)的正常工作,如果點(diǎn)火延遲時(shí)間出現(xiàn)超差,可能會(huì)使發(fā)動(dòng)機(jī)無法正常點(diǎn)火或出現(xiàn)點(diǎn)火延時(shí),易形成啞彈留膛中,點(diǎn)火不正常,埋下安全隱患;如果點(diǎn)火藥燃燒持續(xù)時(shí)間出現(xiàn)時(shí)間短的現(xiàn)象,發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒過快,易產(chǎn)生爆炸,如點(diǎn)火藥燃燒持續(xù)時(shí)間出現(xiàn)時(shí)間長的現(xiàn)象,點(diǎn)火焰已經(jīng)傳遍整個(gè)裝藥燃燒面時(shí),點(diǎn)火藥還在燃燒,會(huì)出現(xiàn)初始?jí)毫Ψ錥3]。

    4 現(xiàn)象及排查分析

    4.1 故障現(xiàn)象

    某點(diǎn)火裝置在靶場進(jìn)行內(nèi)燃燒性能試驗(yàn)時(shí),2發(fā)常溫樣品出現(xiàn)故障,一是點(diǎn)火壓力未達(dá)到P1,無法讀取點(diǎn)火延遲時(shí)間t1;二是點(diǎn)火壓力在P2區(qū)間所持續(xù)時(shí)間分別為(t2+93)和(t2+77) ms,不符合產(chǎn)品技術(shù)要求。2發(fā)故障樣品P-T曲線圖分別如圖1和圖2所示。

    圖1 第1發(fā)故障樣品P-T曲線圖

    圖2 第2發(fā)故障樣品P-T曲線圖

    4.2 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)及作用原理

    該型點(diǎn)火裝置主要由本體組件、導(dǎo)線、藥柱Ⅰ、藥柱Ⅱ、殼體等組成,其中藥柱Ⅰ由(m1±0.2) g的A點(diǎn)火藥壓制而成,藥柱Ⅱ由(m2±0.05) g的A點(diǎn)火藥及(m3±0.1) g的B點(diǎn)火藥混合均勻后壓制而成,點(diǎn)火裝置結(jié)構(gòu)如圖3所示。

    圖3 點(diǎn)火裝置結(jié)構(gòu)圖

    該型點(diǎn)火裝置是某型彈藥的首發(fā)元件。當(dāng)給彈丸發(fā)火回路通以預(yù)定發(fā)火電流時(shí),點(diǎn)火裝置中本體組件點(diǎn)火作用點(diǎn)燃藥柱Ⅰ、藥柱Ⅱ,藥柱Ⅰ、藥柱Ⅱ燃燒產(chǎn)生的火焰和氣體可靠點(diǎn)燃發(fā)動(dòng)機(jī),完成其使命。

    4.3 故障原因分析及排查

    根據(jù)故障現(xiàn)象,從產(chǎn)品試驗(yàn)原理及產(chǎn)品作用原理等方面對(duì)故障原因進(jìn)行分析,形成故障樹(見圖4)。

    圖4 點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差故障樹

    對(duì)照上述故障樹逐項(xiàng)對(duì)底事件進(jìn)行排查及分析,具體如下。

    4.3.1 噴火孔尺寸超差

    藥柱Ⅰ、藥柱Ⅱ燃燒產(chǎn)生的火焰和氣體從產(chǎn)品殼體噴火孔噴出,點(diǎn)燃發(fā)動(dòng)機(jī),殼體噴火孔如圖5所示。若產(chǎn)品噴火孔尺寸超差,內(nèi)徑大于(D+0.1) mm規(guī)定時(shí),其釋放氣體的面積增大,同時(shí)降低藥柱Ⅰ、藥柱Ⅱ燃燒在殼體內(nèi)部的燃燒壓力,導(dǎo)致產(chǎn)品藥柱燃燒持續(xù)時(shí)間(也稱為工作時(shí)間)增長而出現(xiàn)超差。對(duì)該批剩余12個(gè)殼體內(nèi)噴火孔尺寸進(jìn)行檢測,結(jié)果尺寸范圍為(D+0.02)~(D+0.08) mm,符合規(guī)定要求。因此,排除噴火孔尺寸超差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延遲時(shí)間及工作時(shí)間超差因素。

    a) 剖面圖

    4.3.2 高度超差、藥量超差

    藥柱的高度及藥量是直接影響產(chǎn)品內(nèi)燃燒性能的關(guān)鍵因素,若藥柱高度低或藥量少,降低了藥柱燃燒能量,影響點(diǎn)火壓力及燃燒持續(xù)時(shí)間。隨機(jī)抽取產(chǎn)品故障批用藥柱Ⅰ32個(gè)、藥柱Ⅱ80個(gè),檢測結(jié)果:藥柱Ⅰ高度范圍為(H1-0.1)~(H1+0.1) mm,藥量范圍為(m1-0.08)~(m1+0.01) g,符合產(chǎn)品高度為(H1±0.2) mm、藥量為(m1±0.2) g的要求;藥柱Ⅱ高度范圍為(H2-0.06)~(H2+0.18) mm,藥量范圍為(m2+m3-0.08)~(m2+m3+0.05) g,符合產(chǎn)品高度為(H2±0.2) mm、藥量為(m2+m3±0.15) g的要求。因此,可以排除藥柱高度超差、藥量超差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    4.3.3 水分超差

    水分含量控制是藥劑性能控制的一個(gè)因素,水分含量的多少會(huì)影響藥劑的燃燒性能,若藥柱中藥劑水分超差,即≥A%,將會(huì)使藥柱性能下降,會(huì)直接導(dǎo)致產(chǎn)品壓力降低,工作時(shí)間加長。對(duì)生產(chǎn)過程中的藥柱Ⅰ和藥柱Ⅱ水分控制與解剖故障批藥柱Ⅰ和藥柱Ⅱ進(jìn)行水分檢測,檢測結(jié)果:生產(chǎn)過程中的藥柱Ⅰ水分為(A-0.45)%~(A-0.41)%,藥柱Ⅱ水分為(A-0.71)%~(A-0.66)%;解剖故障批藥柱Ⅰ水分為(A-0.41)%~(A-0.38)%,藥柱Ⅱ水分為(A-0.58)%~(A-0.54)%,符合水分≤A%的要求。因此,可以排除水分超差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    4.3.4 密度超差

    藥柱密度直接影響藥劑燃燒狀態(tài),影響產(chǎn)品內(nèi)燃燒性能。對(duì)故障批產(chǎn)品進(jìn)行解剖,隨機(jī)抽取5發(fā)藥柱Ⅰ和10發(fā)藥柱Ⅱ進(jìn)行密度檢測,檢測結(jié)果:藥柱Ⅰ密度為(ρ1+0.01)~(ρ1+0.02) g/cm3,符合(ρ1±0.05) g/cm3的要求;藥柱Ⅱ密度為(ρ2-0.02)~(ρ2+0.01) g/cm3,符合(ρ2±0.05) g/cm3的要求。因此,可以排除藥柱密度超差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    4.3.5 密封性差

    如果產(chǎn)品密封性較差,點(diǎn)火裝置在作用瞬間壓力泄放過快,會(huì)導(dǎo)致壓力降低,工作時(shí)間增長。對(duì)2發(fā)故障樣品進(jìn)行檢查,除殼體噴火孔處有藥劑燒蝕痕跡外,未發(fā)現(xiàn)其他燒蝕痕跡(見圖6)。因此,可以排除產(chǎn)品密封性差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    圖6 故障樣品作用后噴火孔狀態(tài)

    4.3.6 傳感器失效

    傳感器是試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集的重要器件,如果壓力傳感器試驗(yàn)過程出現(xiàn)失效,就會(huì)形成數(shù)據(jù)采集不真實(shí),出現(xiàn)誤判。對(duì)故障批試驗(yàn)用編號(hào)為7312的壓力傳感器進(jìn)行檢查,結(jié)果為故障批試驗(yàn)時(shí)7312號(hào)壓力傳感器在其檢定有效期內(nèi),對(duì)其與7315號(hào)同時(shí)進(jìn)行標(biāo)定,對(duì)另一型合格產(chǎn)品進(jìn)行壓力測試數(shù)據(jù)對(duì)比,檢測結(jié)果兩者相差0.02 MPa,且數(shù)據(jù)與產(chǎn)品交驗(yàn)時(shí)檢測基本相同。因此,可以排除傳感器失效造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    4.3.7 藥劑燃燒熱超差

    藥劑的燃燒熱值是藥劑燃燒性能的評(píng)價(jià)指標(biāo)之一,若藥柱所用藥劑的燃燒熱達(dá)不到規(guī)定指標(biāo)要求,將會(huì)降低藥柱內(nèi)燃燒性能,點(diǎn)火壓力不足且燃燒時(shí)間增加。該點(diǎn)火裝置使用A、B兩種藥劑,檢查藥劑交驗(yàn)檢測數(shù)據(jù):A藥劑的燃燒熱為(Q1+1 609) J/g,B藥劑的燃燒熱為(Q2+981) J/g,對(duì)故障批剩余藥劑進(jìn)行重新檢測,結(jié)果為A藥劑的燃燒熱為(Q1+1 597) J/g,B藥劑的燃燒熱為(Q2+1 032) J/g;對(duì)前一批交驗(yàn)合格產(chǎn)品剩余藥劑進(jìn)行檢測,結(jié)果為A藥劑的燃燒熱為(Q1+1 566) J/g,B藥劑的燃燒熱為(Q2+954) J/g,均符合A藥劑的燃燒熱≥Q1,B藥劑的燃燒熱≥Q2的技術(shù)要求,且2批產(chǎn)品用藥劑燃燒熱相差不大。因此,可以排除藥劑燃燒熱超差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    4.3.8 藥劑粒度超差

    藥劑粒度決定著藥劑燃燒面積,如果藥劑粒度偏大,同樣藥量下藥劑燃燒面積降低,會(huì)影響燃燒時(shí)間及點(diǎn)火壓力。對(duì)故障批用A、B藥劑驗(yàn)收結(jié)果進(jìn)行檢查,并對(duì)剩余藥劑進(jìn)行檢測,與前一批交驗(yàn)合格產(chǎn)品用藥劑進(jìn)行分析對(duì)比,結(jié)果見表1。

    表1 A、B藥劑粒度檢測結(jié)果

    分析結(jié)果中故障批藥劑粒度符合技術(shù)要求,但2個(gè)批次藥劑對(duì)比,故障批中A藥劑在φ1篩上物占比明顯較大,B藥劑相當(dāng),是否因?yàn)锳藥劑中大粒藥劑占比較多影響藥劑的燃燒性,需進(jìn)行下一步驗(yàn)證。

    4.3.9 藥劑組分超差

    藥劑的組分占比是藥劑燃燒性能的決定因素。檢查故障批用藥劑驗(yàn)收結(jié)果,其理化性能中A、B藥劑組分含量均符合A、B藥劑規(guī)范規(guī)定;重新對(duì)剩余藥劑進(jìn)行分析,結(jié)果A、B藥劑組分含量占比均在規(guī)定范圍內(nèi),且藥劑水分符合水分≤A%的要求,燃燒熱分析結(jié)果:A藥劑的燃燒熱為(Q1+1 597) J/g,B藥劑的燃燒熱為(Q2+1 032) J/g,均符合A藥劑的燃燒熱≥Q1,B藥劑的燃燒熱≥Q2的技術(shù)要求。因此,可以排除藥劑組分超差造成產(chǎn)品點(diǎn)火延時(shí)、工作時(shí)間超差因素。

    5 試驗(yàn)驗(yàn)證

    5.1 藥劑粒度分布分析

    根據(jù)4.3.8節(jié)的排查結(jié)果,對(duì)A藥劑粒度分布進(jìn)行了細(xì)分檢測,檢測結(jié)果分別如圖7和圖8所示。從圖中可知,故障批中A藥劑粒度φ1篩上物雖符合≤3%的要求,但相比合格批φ1篩上物較多,故障批(φ1-0.3) mm~φ1之間的比例較大,(φ1-0.9)~(φ1-0.7) mm之間的比例較小。

    圖7 故障批A藥劑粒度分布圖

    圖8 合格批A藥劑粒度分布圖

    5.2 性能試驗(yàn)

    將故障批用A藥劑中(φ1-0.3) mm以上的粒子剔除,進(jìn)行產(chǎn)品內(nèi)燃燒性能試驗(yàn),結(jié)果符合要求(見圖9和圖10)。從上述藥劑粒度分布及試驗(yàn)驗(yàn)證可知,A藥劑粒度較大的含量較多影響產(chǎn)品整體燃燒性能。

    圖9 第1發(fā)驗(yàn)證樣品P-T曲線圖

    圖10 第2發(fā)驗(yàn)證樣品P-T曲線圖

    6 機(jī)理分析

    產(chǎn)品中所用A藥劑是一種混合藥劑,藥劑燃燒時(shí)產(chǎn)生高熔點(diǎn)氧化物,生成的灼熱固體顆粒沖擊待燃燒物并將其點(diǎn)燃,藥劑粒度越大時(shí),單位質(zhì)量的比表面積會(huì)越小,燃燒壓力會(huì)越低,工作時(shí)間也會(huì)更長;反之,藥劑粒度越小時(shí),單位質(zhì)量的比表面積會(huì)越大,燃燒壓力會(huì)越高,工作時(shí)間也會(huì)越短。

    7 結(jié)語

    通過上述研究可以得出如下結(jié)論。

    1)形成該型點(diǎn)火裝置內(nèi)燃燒性能超差的原因是:該產(chǎn)品所用A藥劑粒度雖滿足藥劑規(guī)范要求,但較大粒子占比較多,單位質(zhì)量的比表面積小,點(diǎn)火裝置工作時(shí)瞬時(shí)壓力過低,進(jìn)而導(dǎo)致產(chǎn)品內(nèi)燃燒性能工作時(shí)間、點(diǎn)火延時(shí)超差。

    2)藥劑在生產(chǎn)過程中質(zhì)量控制非常重要,粒度的均勻性決定著藥劑本身的性能特性。

    3)在產(chǎn)品研制過程中,應(yīng)對(duì)產(chǎn)品所用藥劑進(jìn)行燃燒熱裕度設(shè)計(jì)及試驗(yàn)驗(yàn)證,以適應(yīng)批生產(chǎn)過程不同批次原材料及不同操作人員的生產(chǎn),降低產(chǎn)品質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)。

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