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    平尾防冰表面溢流冰生成規(guī)律試驗(yàn)研究

    2022-12-25 07:46:46裴如男朱東宇
    關(guān)鍵詞:平尾表面溫度結(jié)冰

    裴如男,朱東宇,束 珺

    (1.中國(guó)航空工業(yè)空氣動(dòng)力研究院,沈陽(yáng) 110034;2.沈陽(yáng)市飛機(jī)結(jié)冰與防除冰重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,沈陽(yáng) 110034;3.高速高雷諾數(shù)氣動(dòng)力航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,沈陽(yáng) 110034;4.中國(guó)商飛上海飛機(jī)設(shè)計(jì)研究院,上海 201210)

    飛機(jī)平尾結(jié)冰是指遭遇結(jié)冰氣象條件時(shí),平尾表面聚集冰層的現(xiàn)象。結(jié)冰改變了平尾的氣動(dòng)外形,平尾氣動(dòng)特性惡化,影響飛機(jī)的縱向操縱性和穩(wěn)定性,嚴(yán)重時(shí)甚至發(fā)生平尾失速,直接導(dǎo)致飛行事故[1]。平尾結(jié)冰會(huì)導(dǎo)致平尾性能的改變,改變的程度與結(jié)冰的程度、冰型以及飛機(jī)的飛行狀態(tài)有關(guān)。由于尺寸效應(yīng),飛機(jī)平尾結(jié)冰幾率和結(jié)冰程度一般大于機(jī)翼、機(jī)身等部件[2]。平尾結(jié)冰失速發(fā)生時(shí)通常飛行高度低,飛行員難以有足夠時(shí)間做出處置,極易造成飛行事故[3],這更加凸顯出平尾結(jié)冰預(yù)防的重要性,即需要在平尾上安裝結(jié)冰防護(hù)系統(tǒng)。從安全角度看,防冰比除冰措施更穩(wěn)妥,但假如飛機(jī)遭遇超出設(shè)計(jì)范圍的嚴(yán)苛結(jié)冰條件,如大粒徑過(guò)冷水滴環(huán)境,防冰系統(tǒng)開(kāi)啟后更容易在防護(hù)區(qū)后方形成溢流冰,如1994 年美國(guó)Roselawn 發(fā)生的ATR 飛機(jī)墜毀事故,就是在嚴(yán)重結(jié)冰天氣,即過(guò)冷大水滴(Supercold large droplet,SLD)下有結(jié)冰防護(hù)系統(tǒng)的翼型表面形成冰脊?fàn)钜缌鞅?],相比流向冰和角狀冰對(duì)升阻的破壞都大。2005 年美國(guó)聯(lián)邦航空局FAA 在適航咨詢(xún)通告[5]中特別提出需要對(duì)SLD 引起的特殊冰形進(jìn)行審定。隨后有關(guān)SLD 條件翼型表面溢流冰生成的問(wèn)題開(kāi)展了較多研究[6?7],但 若 防 護(hù) 能 量 不 足 時(shí),即 使 飛 機(jī) 沒(méi) 有 遭 遇SLD 條件,翼型防護(hù)區(qū)后方也很容易生成溢流冰;而在有限的關(guān)于溢流冰研究的文獻(xiàn)資料中,應(yīng)用較為廣泛的是數(shù)值分析方法,文獻(xiàn)[8]通過(guò)求解水膜破裂后的速度分布得到溪狀流外形,認(rèn)為當(dāng)溢流水膜厚度小于臨界水膜厚度時(shí)即發(fā)生破裂,撞擊區(qū)域內(nèi)形成的連續(xù)水膜不會(huì)破裂,假設(shè)水膜在撞擊極限處立即破裂成溪狀流。文獻(xiàn)[9]基于液/固相變及液膜流動(dòng)理論研究了防冰表面溢流水條件下的結(jié)冰過(guò)程,計(jì)算分析了來(lái)流參數(shù)對(duì)冰層生長(zhǎng)特性的影響,發(fā)現(xiàn)在溢流條件下,來(lái)流溫度和速度是影響冰層生長(zhǎng)速率的主要原因。文獻(xiàn)[10]運(yùn)用數(shù)學(xué)方法推導(dǎo)水膜破裂前后的速度分布及臨界厚度,結(jié)果表明引入溪狀流模型后,增大的溢流范圍會(huì)較大程度影響防冰系統(tǒng)熱載荷分布,其中同樣假設(shè)水膜在撞擊極限處破裂。文獻(xiàn)[11]建立了防冰表面溢流水水膜流動(dòng)換熱及破裂數(shù)學(xué)模型,研究了來(lái)流速度對(duì)表面連續(xù)水膜厚度及主要散熱項(xiàng)、破裂點(diǎn)溪流厚度與寬度的影響,來(lái)流速度越大,溢流水水膜破裂臨界厚度和溢流范圍隨之增加;同樣假設(shè)在水滴撞擊極限處水膜破裂。假設(shè)的破裂位置其實(shí)與實(shí)際溢流水試驗(yàn)的水膜破裂位置有較大誤差,因此文獻(xiàn)[12]基于冰風(fēng)洞試驗(yàn)的溢流水破裂位置,建立了防冰表面的水膜流動(dòng)數(shù)學(xué)模型來(lái)求解溢流水外形,發(fā)現(xiàn)來(lái)流速度和迎角對(duì)溢流范圍都有影響,而計(jì)算結(jié)果在來(lái)流速度較高時(shí)與冰風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果符合得更好些。

    在翼型防冰表面溢流水方面開(kāi)展的研究較多,關(guān)于溢流冰的研究早期常用特征和形狀簡(jiǎn)化的人造冰形模擬溢流冰外形,如文獻(xiàn)[13]采用3 種三角形模擬溢流冰外形,并將其放置于翼型表面不同弦長(zhǎng)位置處進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn),揭示了氣動(dòng)特性與溢流冰外形及生成位置緊密相關(guān)。但簡(jiǎn)化冰形失去了較多真實(shí)溢流冰外形的細(xì)節(jié)特征,因此文獻(xiàn)[14]通過(guò)翼型熱氣防冰系統(tǒng)冰風(fēng)洞試驗(yàn)研究防冰表面的溢流冰生成情況,試驗(yàn)中觀(guān)察到翼型展向溢流冰隨著環(huán)境溫度的降低變化明顯;環(huán)境溫度-1 ℃左右,溢流冰沿展向呈分層溪狀冰結(jié)構(gòu),溫度降低逐漸形成冰脊,局部有較大體積冰生成。不足的是,其并未深入探索不同類(lèi)型溢流冰生成的原因。文獻(xiàn)[15]研究了翼型表面溢流冰對(duì)氣動(dòng)性能的影響,由于溢流冰試驗(yàn)的翼型與氣動(dòng)試驗(yàn)不一致,對(duì)溢流冰外形進(jìn)行了一定程度的保真處理后貼放于氣動(dòng)試驗(yàn)翼型表面,結(jié)果發(fā)現(xiàn)低雷諾數(shù)條件下縮比后溢流冰對(duì)氣動(dòng)性能影響較大,說(shuō)明低雷諾數(shù)下需要保留幾何細(xì)節(jié)的全尺寸溢流冰。文獻(xiàn)[16]采用硅膠底冰形鑄模技術(shù)完整模擬試驗(yàn)獲取的溢流冰特征細(xì)節(jié),在低溫條件下加速模型固化成形,獲得高保真三維全尺寸溢流冰外形。之后將鑄成的溢流冰模型再生成于平板表面,為在克萊菲爾德風(fēng)洞完成的氣動(dòng)性能試驗(yàn)[17]提供溢流冰外形,并與簡(jiǎn)化的溢流冰外形試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)最常用的三角形簡(jiǎn)化冰結(jié)果最為保守。

    綜上所述,關(guān)于平尾防冰表面溢流冰的研究很重要,開(kāi)展的工作卻很少。就目前數(shù)值分析方法來(lái)說(shuō),準(zhǔn)確判斷防冰表面溢流水破裂位置、溢流冰起始位置等還是離不開(kāi)試驗(yàn)手段。溢流冰的生成難以預(yù)測(cè)和控制,試驗(yàn)研究方面獲得溢流冰的主要方法是在結(jié)冰環(huán)境中,加熱防護(hù)區(qū)后防護(hù)表面未凍結(jié)或融化形成的液態(tài)水在氣動(dòng)力作用下往后溢流,溢流過(guò)程中一部分受熱蒸發(fā),另一部分繼續(xù)往防護(hù)區(qū)外溢流并再次凍結(jié)形成溢流冰,防冰功率直接影響防護(hù)表面溫度,進(jìn)而影響溢流冰起始位置、溢流范圍和溢流冰類(lèi)型等,因此防冰能量越精準(zhǔn)可控,越能生成所需求的溢流冰類(lèi)型,從而更好地開(kāi)展溢流冰生成規(guī)律研究。本文據(jù)此選擇了加熱功率可精準(zhǔn)調(diào)控的電加熱防冰系統(tǒng),安裝于典型平尾后掠翼型模型前緣內(nèi)部,通過(guò)冰風(fēng)洞電加熱防冰試驗(yàn)獲得不同類(lèi)型的溢流冰,觀(guān)察各種因素對(duì)后掠翼型防冰表面溢流冰生成的影響,分析溢流冰的生成規(guī)律,為平尾后掠翼型防冰系統(tǒng)的性能評(píng)估提供依據(jù)。

    1 冰風(fēng)洞試驗(yàn)設(shè)施

    1.1 FL?61 結(jié)冰風(fēng)洞

    本文試驗(yàn)在中國(guó)航空工業(yè)空氣動(dòng)力研究院FL?61 結(jié)冰風(fēng)洞(圖1)中完成,該風(fēng)洞為回流式冰風(fēng)洞,由動(dòng)力系統(tǒng)、制冷系統(tǒng)、噴霧系統(tǒng)、真空系統(tǒng)、試驗(yàn)段、測(cè)控系統(tǒng)、多通道電加熱控制系統(tǒng)、視頻監(jiān)控系統(tǒng)和其他輔助設(shè)備等組成。FL?61 風(fēng)洞結(jié)冰試驗(yàn)段設(shè)計(jì)風(fēng)速可達(dá)210 m/s,試驗(yàn)段總溫范圍為-40~60 ℃,試驗(yàn)段截面尺寸0.6 m×0.6 m,試驗(yàn)段全長(zhǎng)2.7 m。噴霧系統(tǒng)由安裝在穩(wěn)定段的13排噴霧耙共121 個(gè)噴嘴組成,可模擬液態(tài)水含量(Liquid water content,LWC)為0.2~3 g/m3和水滴 直 徑(Median volumetric diameter,MVD)為15~50 μm 的結(jié)冰云霧。液態(tài)水含量合水滴直徑等參數(shù)控制精度合云霧均勻性依據(jù)SAE ARP 5905[18]進(jìn)行校測(cè),典型條件下的試驗(yàn)段界面液態(tài)水含量均勻性云圖如圖2 所示。

    圖1 FL-61 結(jié)冰風(fēng)洞結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structral drawing of FL-61 icing wind tunnel

    圖2 試驗(yàn)段云霧均勻性Fig.2 Cloud uniformity in test section

    模型前緣電加熱防冰系統(tǒng)由多通道電加熱控制柜連線(xiàn)控制。該控制柜運(yùn)用數(shù)字電路觸發(fā)可控硅實(shí)現(xiàn)功率可調(diào)的輸出,每臺(tái)控制柜均包含2 路220 V 輸出、1 路380 V 輸出,輸入電壓均為380 V。試驗(yàn)中在控制界面上輸入給定功率,電加熱功率滿(mǎn)足本次試驗(yàn)所有需求。

    1.2 試驗(yàn)?zāi)P?/h3>

    某典型運(yùn)輸機(jī)平尾后掠角度約15°,翼型剖面為通用對(duì)稱(chēng)翼型NACA0012,因此本次試驗(yàn)?zāi)P痛_定為后掠角度15°的NACA0012 翼型。模型翼型弦長(zhǎng)500 mm,等弦長(zhǎng)后掠15°,展向長(zhǎng)度594 mm,水平安裝于試驗(yàn)段截面尺寸0.6 m×0.6 m 的冰風(fēng)洞內(nèi);翼型材料為3 mm 厚7075 鋁材,整體銑制成型,如圖3 所示。

    圖3 試驗(yàn)?zāi)P虵ig.3 Test model

    翼型前緣蒙皮至35%弦長(zhǎng)處可拆卸,蒙皮前緣內(nèi)部安裝多層結(jié)構(gòu)電加熱組件,蒙皮內(nèi)部第1 層為聚酰亞胺加熱膜,是一種三明治結(jié)構(gòu)的金屬柔性電熱膜,厚度0.1~0.5 mm,使用溫度范圍-80~180 ℃,最高功率密度可達(dá)3 W/cm2,電壓范圍1.5~380 V;第2層為隔熱墊,導(dǎo)熱系數(shù)小于0.1 W/(m·K),緊貼于加熱膜背面,主要目的是阻止熱量向模型內(nèi)部擴(kuò)散。圖4 給出了試驗(yàn)?zāi)P退桨惭b于冰風(fēng)洞試驗(yàn)段內(nèi)的實(shí)物圖。

    圖4 試驗(yàn)?zāi)P驮贔L?61 結(jié)冰風(fēng)洞中的安裝實(shí)物圖Fig.4 Installation of electro-thermal test model in FL-61 ic?ing wind tunnel

    1.3 溫度測(cè)量

    試驗(yàn)?zāi)P脱卣瓜蛞缌鞅芯康挠行чL(zhǎng)度約400 mm,等間距截取3 個(gè)蒙皮測(cè)溫截面,相互間隔150 mm(圖3)。在翼型前緣沿弦向A、B、C、D、E處布置5 個(gè)蒙皮內(nèi)部加熱膜(圖5)。以翼型幾何零點(diǎn)為參考點(diǎn),A處加熱膜總弧長(zhǎng)12 mm,上、下翼面弧長(zhǎng)各6 mm;B處加熱膜弧長(zhǎng)35 mm;C處加熱膜弧長(zhǎng)85 mm;D、E處加熱膜弧長(zhǎng)分別為20 mm。試驗(yàn)過(guò)程中使用T 型熱電偶測(cè)量蒙皮表面溫度,每個(gè)測(cè)溫截面布置9 個(gè)熱電偶(1#~9#),安裝于前緣蒙皮表面加工的直徑1 mm 通孔內(nèi),外部填充鋁粉。弦向測(cè)溫孔布置見(jiàn)圖5,模型在幾何零點(diǎn)位置布置一個(gè)熱電偶,即5#熱電偶,然后沿弦向在上、下翼面各布置4 個(gè)熱電偶,熱電偶之間相距弧長(zhǎng)標(biāo)注在熱電偶編號(hào)后。

    圖5 弦向熱電偶布置示意圖Fig.5 Chordwise distribution of thermocouples

    2 試驗(yàn)方法

    2.1 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)通過(guò)在結(jié)冰環(huán)境中,利用加熱翼型前緣蒙皮的方法得到所需的相關(guān)溢流冰外形。通過(guò)改變風(fēng)速、環(huán)境溫度、云霧參數(shù)和電加熱功率條件,觀(guān)察防護(hù)表面溢流冰的凍結(jié)特征。需要研究的影響因素較多,為了降低試驗(yàn)成本,在較短時(shí)間內(nèi)利用有限的試驗(yàn)車(chē)次達(dá)到預(yù)期的試驗(yàn)?zāi)康?,試?yàn)初始選定一個(gè)基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài),以此為基礎(chǔ)改變風(fēng)速、溫度和云霧條件等進(jìn)行防冰試驗(yàn)。溢流冰試驗(yàn)需要測(cè)量的參數(shù)主要有:冰起始位置、高度、范圍和加熱膜的加熱功率和蒙皮表面溫度。

    2.2 試驗(yàn)內(nèi)容

    試驗(yàn)過(guò)程中風(fēng)洞環(huán)境溫度穩(wěn)定后開(kāi)啟電加熱膜,待模型表面溫度穩(wěn)定后,開(kāi)啟噴霧系統(tǒng),達(dá)到試驗(yàn)狀態(tài)要求時(shí)長(zhǎng)3 min 后關(guān)閉噴霧系統(tǒng)和電加熱系統(tǒng),打開(kāi)駐室大門(mén)測(cè)量所需溢流冰參數(shù)。試驗(yàn)段試驗(yàn)示意圖如圖6 所示。上壁面觀(guān)察窗外的攝像頭記錄每個(gè)試驗(yàn)狀態(tài)的試驗(yàn)過(guò)程,溫度采集系統(tǒng)全程采集蒙皮表面溫度數(shù)據(jù),根據(jù)這些試驗(yàn)數(shù)據(jù)能很好地觀(guān)察分析后掠翼型防冰表面溢流冰的生長(zhǎng)過(guò)程。每個(gè)試驗(yàn)狀態(tài)結(jié)束后,拍照記錄翼型表面溢流冰細(xì)節(jié),用以分析起始位置、溢流范圍等關(guān)鍵參數(shù)。溢流冰生成規(guī)律試驗(yàn)狀態(tài)車(chē)次表見(jiàn)表1,所有狀態(tài)的噴霧時(shí)長(zhǎng)均為3 min。

    圖6 溢流冰生成試驗(yàn)示意圖Fig.6 Experimental configuration of runback ice accretion

    表1 溢流冰生成規(guī)律試驗(yàn)狀態(tài)車(chē)次表Table 1 Test states of formation rules of runback ice

    3 結(jié)果與分析

    3.1 基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)

    首先進(jìn)行基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài),即車(chē)次R01 狀態(tài),風(fēng)速90 m/s,環(huán) 境 溫 度-7 ℃,MVD 為20.1 μm,LWC 為1.0 g/m3,噴霧時(shí)間3 min,當(dāng)加熱膜功率密度為0.46、0.4、0.27 W/cm2時(shí),翼型防冰表面會(huì)生成典型溪流狀溢流冰(圖7)。從圖7 中可以看出,翼型前緣加熱區(qū)無(wú)冰,溪狀溢流冰從加熱區(qū)D后緣線(xiàn)開(kāi)始形成,密集分布至30%弦長(zhǎng)線(xiàn)處,此范圍內(nèi)溢流冰最大高度約1 mm。

    圖7 防冰表面溢流冰(R01)Fig.7 Runback ice accretion details(R01)

    模型中間測(cè)溫截面的溫度分布曲線(xiàn)如圖8 所示。噴霧前蒙皮表面溫度平均維持在10 ℃左右,1#和9#熱電偶測(cè)量的是未開(kāi)啟加熱膜的加熱區(qū)D和E的表面溫度,因此溫度較低。噴霧3 min 停止時(shí)翼型表面溫度降低了8 ℃左右,維持在約2 ℃,此時(shí)加熱區(qū)無(wú)冰生成,加熱區(qū)D前部區(qū)域溫度1 ℃左右,因此無(wú)冰生成,溪狀溢流冰從加熱區(qū)D后方開(kāi)始形成,說(shuō)明這里溫度逐漸降低至冰點(diǎn)。

    圖8 防冰表面溫度變化曲線(xiàn)(R01)Fig.8 Leading edge skin temperature distributions(R01)

    3.2 云霧參數(shù)

    基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)下LWC=1.0 g/m3,MVD=20.1 μm,研究云霧參數(shù)對(duì)翼型防冰表面溢流冰生成的影響時(shí),單獨(dú)改變液態(tài)水含量或水滴平均直徑,以此來(lái)獲得不同云霧參數(shù)下防護(hù)表面溢流冰生成的變化規(guī)律。

    3.2.1 MVD 影響

    其他試驗(yàn)條件與基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)一致,僅MVD增大為30 μm 和36 μm,即試驗(yàn)車(chē)次為R02 和R03,具體試驗(yàn)結(jié)果如圖9、10 所示。

    圖9 防冰表面溢流冰(R02)Fig.9 Runback ice accretion details(R02)

    依據(jù)試驗(yàn)段云霧條件校測(cè)經(jīng)驗(yàn),在水滴平均直徑稍大的情況下,冰風(fēng)洞試驗(yàn)段水平方向兩側(cè)的云霧水含量稍小,會(huì)導(dǎo)致翼型防冰表面兩端部分區(qū)域無(wú)冰或少冰,但中間有效區(qū)域溢流冰生成未受影響。當(dāng)MVD 為30 μm 時(shí),溢流冰從加熱區(qū)域B后緣開(kāi)始生成,主要落在加熱區(qū)域D內(nèi),為典型冰脊?fàn)钜缌鞅?,溢流冰高?.7~5.4 mm;當(dāng)MVD 增加到36 μm 時(shí),依然生成冰脊,起始位置從加熱區(qū)B后緣開(kāi)始,也生成在加熱區(qū)D內(nèi),溢流冰高度6~9.6 mm。

    圖10 防冰表面溢流冰(R03)Fig.10 Runback ice accretion details(R03)

    結(jié)合前面的基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài),當(dāng)MVD 為20.1 μm時(shí),翼型防冰表面生成溪狀溢流冰,溢流冰高度約1 mm。說(shuō)明當(dāng)MVD 增大至30 μm 時(shí),防冰表面更容易生成高度較高的冰脊,溢流冰起始位置隨著MVD 的增加而往前移動(dòng)。

    3.2.2 LWC 影響

    其他試驗(yàn)條件與基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)一致,LWC 分別為0.45 g/m3和1.5 g/m3,即試驗(yàn)車(chē)次為R04 和R05,具體試驗(yàn)結(jié)果如圖11、12 所示。

    圖11 防冰表面溢流冰(R04)Fig.11 Runback ice accretion details(R04)

    圖11 中翼型前緣加熱區(qū)內(nèi)無(wú)冰,溢流冰從加熱片D范圍內(nèi)開(kāi)始生成,起始距離位于加熱片B后緣線(xiàn)約5 mm 處。溢流冰為典型溪狀冰,溢流密集區(qū)在20%弦長(zhǎng)線(xiàn)內(nèi),冰高度0.1~0.35 mm。圖12為L(zhǎng)WC 增大至1.5 g/m3時(shí)的溢流冰生成情況,上翼面從加熱片D后開(kāi)始形成典型溪狀溢流冰,并有間隙地覆蓋整個(gè)上翼面區(qū)域至尾緣;冰高度0.2~0.3 mm。由圖11 可知,溪狀溢流冰初始形成時(shí)相互之間有間隙。結(jié)合基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)試驗(yàn)結(jié)果,說(shuō)明LWC 越大,溢流冰起始位置越靠后,同時(shí)溢流冰在翼面的溢流范圍越廣。

    圖12 防冰表面溢流冰(R05)Fig.12 Runback ice accretion details(R05)

    綜合上述試驗(yàn)結(jié)果,繪制不同云霧條件下溢流冰生成起始位置分布,如圖13 所示。當(dāng)MVD 從20.1 μm 增加至36 μm 時(shí),生成溢流冰的起始位置更加靠近翼型前緣;當(dāng)LWC 從0.45 g/m3增加至1.5 g/m3時(shí),溢流冰起始位置向翼型尾緣移動(dòng)。關(guān)于溢流冰起始位置與MVD 和LWC 之間的影響規(guī)律需要做進(jìn)一步的試驗(yàn)研究分析。

    圖13 不同云霧條件下溢流冰起始位置分布圖Fig.13 Initial location of runback ice accretion at different icing conditions

    3.3 加熱功率

    因防護(hù)能量不足導(dǎo)致生成溢流冰很常見(jiàn),試驗(yàn)狀態(tài)R06 和R07 下分別將加熱膜的加熱功率上調(diào)20%和下調(diào)20%,之后在冰風(fēng)洞中進(jìn)行防冰試驗(yàn),觀(guān)察翼型表面溢流冰因加熱功率的改變而發(fā)生的變化,分析其影響規(guī)律。溢流冰試驗(yàn)結(jié)果如圖14所示。加熱功率上調(diào)20%后溢流冰從加熱區(qū)后方15%弦長(zhǎng)線(xiàn)開(kāi)始生成,稀疏分布于整個(gè)上翼面,冰高度0.3~0.9 mm。當(dāng)加熱功率下調(diào)20%后,翼型防冰表面溢流冰生成情況如圖15 所示。噴霧3 min 停止后,溢流冰從加熱區(qū)域B后緣線(xiàn)開(kāi)始形成,開(kāi)始是典型溪狀溢流冰溢流范圍集中于15%弦長(zhǎng)線(xiàn)后五格區(qū)域,高度約0.5 mm;分析試驗(yàn)視頻能觀(guān)察到噴霧2 min 左右溢流冰起始位置處開(kāi)始形成明顯冰脊,冰脊高度2.2 ~5.6 mm;生成冰脊之后溪狀溢流冰溢流范圍不再增加。前緣因加熱膜上布置熱電偶的間隙,有3 段明顯殘留冰,從右至左寬度分別為17、11.15 和14.5 mm。

    圖14 防冰表面溢流冰(R06)Fig.14 Runback ice accretion details(R06)

    圖15 防冰表面溢流冰(R07)Fig.15 Runback ice accretion details(R07)

    翼型前緣加熱功率的改變直接影響防冰表面的溫度分布,噴霧前后翼型中間測(cè)溫截面的溫度分布曲線(xiàn)如圖16 所示。未噴霧之前,相比基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)上調(diào)20%加熱功率后,翼型表面溫度上升約4 ℃,下調(diào)20%加熱功率后,翼型表面溫度下降約2 ℃。噴霧3 min 后,所有狀態(tài)下翼型表面溫度均有所下降,但依然是上調(diào)20%狀態(tài)時(shí)防冰表面溫度最高,此狀態(tài)下溢流冰起始位置也距離前緣最遠(yuǎn),如圖17 所示。

    圖16 噴霧前和噴霧3 min 后防冰表面溫度曲線(xiàn)(R06,R07)Fig.16 Leading edge skin temperature distributions before spray and after spray(R06,R07)

    圖17 不同加熱功率下溢流冰起始位置分布圖Fig.17 Initial location of runback ice accretion at different heat powers

    當(dāng)加熱功率下調(diào)20%后,試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)在溪狀溢流冰生成之后繼續(xù)生成明顯冰脊,提取冰脊生成區(qū)域內(nèi)1#、2#和3#熱電偶的溫度數(shù)據(jù)如圖18 所示。噴霧130 s 后1#熱電偶對(duì)應(yīng)表面溫度Ts低于0 ℃,即加熱區(qū)D的表面溫度開(kāi)始低于0 ℃,這時(shí)加熱區(qū)內(nèi)水滴溢流到此處開(kāi)始凍結(jié),之后防護(hù)區(qū)內(nèi)的液態(tài)水逐漸在此堆積形成冰脊,冰脊之后不再有水滴往后溢流。

    圖18 冰脊區(qū)域翼型表面溫度變化曲線(xiàn)(R07)Fig.18 Wing skin temperature distributions of ice ridge re?gion(R07)

    3.4 環(huán)境溫度影響

    在研究環(huán)境溫度對(duì)翼型防冰表面溢流冰生成的影響時(shí),以基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)的環(huán)境溫度為基礎(chǔ)進(jìn)行上下延伸,進(jìn)行了環(huán)境溫度分別為-5 ℃和-9 ℃的防冰試驗(yàn),即試驗(yàn)狀態(tài)R08 和R09。圖19 為當(dāng)環(huán)境溫度升至-5 ℃時(shí)翼型表面溢流冰情況??梢钥闯?,約從25%弦長(zhǎng)線(xiàn)開(kāi)始生成溪狀溢流冰,展向集中分布于100~350 mm 區(qū)域內(nèi);溢流冰高度0.2~1.2 mm;與基準(zhǔn)設(shè)計(jì)狀態(tài)環(huán)境溫度-7 ℃相比,溢流冰的起始位置往后移動(dòng),生成范圍更廣。當(dāng)環(huán)境溫度降至-9 ℃時(shí),翼型防冰表面溢流冰生成情況如圖20 所示。翼型前緣防護(hù)區(qū)域內(nèi)有冰覆蓋,說(shuō)明此狀態(tài)下電加熱防冰系統(tǒng)防護(hù)能量不足,未達(dá)到預(yù)期防冰效果。噴霧開(kāi)始時(shí)防護(hù)區(qū)內(nèi)液態(tài)水往后溢流形成溪狀溢流冰,不到1 min 溢流冰起始位置處開(kāi)始形成冰脊,并逐漸覆蓋加熱區(qū)。最終整個(gè)加熱區(qū)內(nèi)生成有間隙的顆粒狀冰脊,呈向前傾斜式生長(zhǎng),大小不一,高度6~9.6 mm;緊跟冰脊后方的是密集分層的溪狀溢流冰,高度約1.2 mm。

    圖19 防冰表面溢流冰(R08)Fig.19 Runback ice accretion details(R08)

    圖20 防冰表面溢流冰(R09)Fig.20 Runback ice accretion details(R09)

    試驗(yàn)中觀(guān)察到環(huán)境溫度為-9 ℃時(shí),噴霧1 min左右,防護(hù)區(qū)后方典型溪狀溢流冰前生成顆粒狀冰脊,全部位于加熱區(qū)D內(nèi),進(jìn)而覆蓋整個(gè)防護(hù)區(qū)。因此提取加熱區(qū)D、B和A對(duì)應(yīng)的測(cè)溫?zé)犭娕?#、3#和5#的溫度變化曲線(xiàn)進(jìn)行分析,如圖21所示。從圖中可知噴霧40 s 后加熱區(qū)D表面溫度從4 ℃降至0 ℃,此時(shí)防護(hù)區(qū)內(nèi)液態(tài)水溢流至此處開(kāi)始凍結(jié),隨著噴霧繼續(xù),加熱區(qū)D表面溫度繼續(xù)下降,凍結(jié)的溢流冰逐漸向防護(hù)區(qū)內(nèi)移動(dòng),最終覆蓋整個(gè)防護(hù)區(qū),說(shuō)明此狀態(tài)下電加熱防冰系統(tǒng)失效。

    圖21 冰脊區(qū)域翼型表面溫度變化曲線(xiàn)(T=-9 ℃)Fig.21 Wing skin temperature distributions of ice ridge re?gion(T=-9 ℃)

    4 結(jié) 論

    本文基于中國(guó)航空工業(yè)空氣動(dòng)力研究院FL?61 結(jié)冰風(fēng)洞開(kāi)展了平尾后掠翼型電加熱冰風(fēng)洞試驗(yàn)研究,針對(duì)結(jié)冰條件風(fēng)速90 m/s,環(huán)境溫度-7 ℃,MVD 20.1 μm ,LWC 1.0 g/m3,噴 霧時(shí)間3 min,利用加熱翼型前緣蒙皮的方法得到所需的相關(guān)溢流冰外形;當(dāng)前緣加熱膜功率密度0.46、0.4 和0.27 W/cm2時(shí),翼型防冰表面防護(hù)區(qū)后方生成典型溪狀溢流冰,以此為研究基準(zhǔn)狀態(tài),通過(guò)改變環(huán)境溫度、云霧參數(shù)和電加熱功率條件,觀(guān)察翼型防冰表面溢流冰的凍結(jié)特征,得到以下溢流冰生成的相關(guān)規(guī)律:

    (1)當(dāng)MVD 從20.1 μm 增加到30 μm 時(shí),溢流冰類(lèi)型由溪狀冰變成典型的冰脊;隨著MVD 增大,防護(hù)區(qū)后方溢流冰生成起始位置逐漸往翼型前緣移動(dòng),溢流冰高度也隨之增加。當(dāng)LWC 從0.45 g/m3增大至1.5 g/m3時(shí),防護(hù)區(qū)后方均生成典型溪狀溢流冰,生成的起始位置隨著LWC 增大而往后移動(dòng),溢流冰的溢流長(zhǎng)度也隨之變長(zhǎng)。

    (2)防冰表面提供的加熱功率降低后,防護(hù)區(qū)后方生成溢流冰類(lèi)型從溪狀冰轉(zhuǎn)變成冰脊,當(dāng)加熱功率低至一定值后,溢流冰逐漸向防護(hù)區(qū)內(nèi)生成,易導(dǎo)致防冰失效;而當(dāng)加熱功率增加時(shí),溢流冰生成的起始位置會(huì)向后移動(dòng),溢流范圍也逐漸增大。

    (3)環(huán)境溫度降低時(shí),若加熱功率不變,翼型防冰表面溢流冰生成的起始位置逐漸向前緣移動(dòng);環(huán)境溫度繼續(xù)降低時(shí),溢流水逐漸向防護(hù)區(qū)內(nèi)凍結(jié),直至覆蓋整個(gè)防護(hù)區(qū),導(dǎo)致防冰系統(tǒng)失效。

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