庫車山前大尺寸套管固井技術(shù)

敖康偉， 涂思琦， 楊昆鵬， 夏元博， 曾建國

（1. 天津中油渤星工程科技有限公司，天津 300451；2. 中國石油集團鉆井工程重點實驗室固井技術(shù)研究室，天津 300451；3. 油氣鉆井技術(shù)國家工程實驗室固井技術(shù)研究室，天津 300451）

庫車山前構(gòu)造帶蘊藏了塔里木油田60%以上的天然氣[1]，是塔里木油田天然氣的主力產(chǎn)區(qū)[2]，其地質(zhì)條件復(fù)雜，油氣埋藏深度為5 000～8 000 m，地層溫度為100～178 ℃，地層壓力為100～140 MPa，屬于典型的超深超高溫超高壓氣藏[3-4]。庫車山前鹽層段、儲層段固井受高溫高壓環(huán)境影響，并受安全密度窗口窄、環(huán)空間隙小等因素制約，固井質(zhì)量差[5-7]，易發(fā)生環(huán)空帶壓。針對上述問題，前人圍繞水泥環(huán)密封失效機理和控制方法開展了大量研究工作[8]，從水泥漿體系性能優(yōu)化角度提出了提高環(huán)空密封能力的方法[9]，取得了較好的現(xiàn)場應(yīng)用效果，庫車山前鹽層段、儲層段環(huán)空帶壓比例持續(xù)下降。

但隨著近年來庫車山前油氣勘探開發(fā)程度的不斷加深，上部大尺寸技術(shù)套管下深持續(xù)增加，最深可達6 000 m以上，大尺寸套管固井面臨的地層條件和壓力系統(tǒng)愈發(fā)復(fù)雜，固井期間漏失、溢流頻發(fā)，封固難度顯著增加。常規(guī)大尺寸套管固井技術(shù)已無法應(yīng)對越發(fā)苛刻復(fù)雜的固井環(huán)境，近年來大尺寸套管固井質(zhì)量顯著下降，環(huán)空帶壓比例快速升高。相較于庫車山前鹽層段、儲層段環(huán)空帶壓情況，大尺寸套管環(huán)空帶壓形勢日益嚴峻，現(xiàn)庫車山前環(huán)空帶壓的問題已經(jīng)非常突出。

目前，針對庫車山前大尺寸套管環(huán)空帶壓原因分析和應(yīng)對策略的研究較少，且主要集中在水泥環(huán)力學(xué)的完整性，缺少對固井竄槽引發(fā)環(huán)空帶壓問題的研究。為此，筆者采用水泥環(huán)完整性評價試驗和固井頂替模擬分析相結(jié)合的方法，分析了庫車山前大尺寸套管環(huán)空帶壓的主要原因，并制定了針對性的固井技術(shù)措施，形成了以快速封固、全程壓穩(wěn)為核心的大尺寸套管固井技術(shù)。該技術(shù)在庫車山前地區(qū)成功應(yīng)用6井次，固井質(zhì)量良好。

1 基本概況

庫車山前地區(qū)地層自上而下分為庫車組、康村組、吉迪克組、蘇維依組、庫姆格列木群組和巴什基奇克組。多采用五開井身結(jié)構(gòu)，二開/三開套管下深約3 000～6 000 m，采用直徑大于244.5 mm的套管封固鹽上地層[10]。

鹽膏層內(nèi)不僅含有高壓氣、水層，還夾雜有薄弱砂泥巖層[11-13]，安全密度窗口普遍小于0.1 kg/L。受安全密度窗口窄、封固段長、大尺寸環(huán)空易竄槽等因素的影響，大尺寸套管固井質(zhì)量差，易發(fā)生環(huán)空帶壓[14]。僅2019年初庫車山前便有9口井先后發(fā)生了大尺寸套管環(huán)空帶壓問題，給油田的安全生產(chǎn)帶來了極大的安全隱患。

2 環(huán)空帶壓原因分析

2.1 水泥環(huán)完整性評價試驗

庫車山前地區(qū)地層壓力體系復(fù)雜，鉆進期間套管內(nèi)壓力變化頻繁，水泥石易發(fā)生疲勞破壞，進而導(dǎo)致環(huán)空帶壓[15]。為此，利用水泥環(huán)完整性評價裝置（見圖1），評價實際工況條件下水泥石的疲勞失效情況。模擬井筒溫度、壓力和時間，將水泥漿倒入內(nèi)管-膠筒環(huán)空中養(yǎng)護成水泥環(huán)，在水泥環(huán)底部通入約3 MPa的氮氣，再根據(jù)實際工況條件設(shè)定內(nèi)管交變壓力，實時測量筒體頂部出氣口氣體流量，評價水泥石的疲勞失效情況。

圖1 水泥環(huán)密封完整性評價裝置Fig.1 Evaluation device for seal integrity of cement sheath

以中秋A井為例，該井為直井，其中三開井深5 827 m，井筒溫度約80℃，采用φ311.1 mm鉆頭，下入φ244.5+φ265.1 mm套管，固井前后鉆井液密度提高約0.3 kg/L，期間不漏不溢，固井38 d后環(huán)空壓力約6 MPa?；谠摼奶坠芙Y(jié)構(gòu)、地層溫壓條件和固井前后井筒內(nèi)壓力變化情況，根據(jù)應(yīng)力等效原理，設(shè)置模擬條件為溫度80 ℃，內(nèi)管交變壓力20～40 MPa、圍壓25 MPa。10次交變載荷循環(huán)后，出口氣體流量為0 mL/min，水泥環(huán)密封完整性良好（見圖2）。這說明水泥石疲勞失效不是導(dǎo)致庫車山前大尺寸套管環(huán)空帶壓的主要原因。

圖2 中秋A井水泥環(huán)密封完整性評價結(jié)果Fig.2 Evaluation results of seal integrity of cement sheath in Well ZQ-A

2.2 固井竄槽分析

固井竄槽形成竄流通道，導(dǎo)致一次固井質(zhì)量差，是引起環(huán)空帶壓的另一可能原因。頂替效率低、未壓穩(wěn)地層高壓流體會導(dǎo)致固井竄槽?；?019年初庫車山前9口大尺寸套管環(huán)空帶壓井的地質(zhì)、工程資料，從井筒情況、固井方式、頂替和壓穩(wěn)等4個方面分析了固井竄槽引發(fā)環(huán)空帶壓的可能性。

2.2.1 井筒情況

固井前普遍未電測，缺少井底溫度、井徑、水層位置等關(guān)鍵數(shù)據(jù)，固井設(shè)計中無法合理調(diào)整漿柱結(jié)構(gòu)和水泥漿性能以有效封固地層高壓流體。同時，由于堵漏作業(yè)頻繁，井壁上濾餅較厚[16]，難以替凈，易在第二界面形成竄流通道。此外，鉆井過程中普遍又漏又溢，安全密度窗口窄，嚴重影響了固井頂替效率?？傮w而言，固井前井筒情況較差，固井竄槽風(fēng)險高，井筒準(zhǔn)備措施需進一步優(yōu)化。

2.2.2 固井方式

由于大尺寸套管封固段長，普遍采用了分級固井方式。分級固井方式難以應(yīng)對又漏又溢的井筒狀態(tài)，一級固井質(zhì)量難以保障。同時，由于井筒往往仍處于又漏又溢的狀態(tài)，導(dǎo)致只能采取先坐掛套管、再關(guān)閉分級注水泥器循環(huán)孔反擠的措施，二級固井質(zhì)量也無法保障。此外，考慮到大尺寸套管下得深、懸重大，當(dāng)一級固井質(zhì)量較差時，無法采取套管坐掛后反擠的措施，將迫使二級固井在又漏又溢的井筒條件下強行進行，固井竄槽風(fēng)險大幅增加。綜上，大尺寸套管固井采用分級固井方式，難以應(yīng)對又漏又溢的復(fù)雜井況，固井竄槽風(fēng)險高，需結(jié)合實際井況進一步優(yōu)選固井方式。

2.2.3 頂替分析

從管柱居中、頂替效率和壁面剪應(yīng)力等3個方面分析大尺寸套管固井的頂替情況。

1）套管居中度差。大尺寸套管固井頂替對套管居中要求高。大尺寸套管總懸重大，已接近鉆機的極限提升能力，為應(yīng)對復(fù)雜的井筒狀態(tài)，無法安裝足量的套管扶正器，導(dǎo)致套管居中度差，嚴重影響固井頂替效率。此外，相較于環(huán)空間隙≤19 mm的小尺寸環(huán)空，環(huán)空間隙≥30 mm的大尺寸環(huán)空具有更大的環(huán)空寬窄邊流道寬度比，導(dǎo)致在相同套管居中度條件下，大尺寸環(huán)空固井頂替效率更低，更容易發(fā)生固井竄槽（見圖3、圖4）。

圖3 大、小環(huán)空的寬窄邊流道比Fig.3 Wide-narrow flow channel ratio of large and small annulus

圖4 大、小環(huán)空的固井頂替效率對比Fig.4 Comparison of cementing displacement efficiency of large and small annulus

2）水泥漿流變性差，頂替效率低。以中秋B井為例，該井為直井，三開采用φ444.5 mm鉆頭鉆至井深4 549 m完鉆，下入φ365.1+φ374.7 mm套管，套管居中度約25%?，F(xiàn)場水泥漿流變性條件下的固井頂替效率評價結(jié)果如圖5所示，當(dāng)隔離液稠度系數(shù)K=0.58 Pa·s0.76，水泥漿稠度系數(shù)K=0.38 Pa·s0.84時，由于漿體間的摩阻級差小，無法形成穩(wěn)定的頂替界面，導(dǎo)致環(huán)空寬、窄邊頂替效率差異巨大，發(fā)生嚴重的竄槽。

圖5 中秋B井頂替效率模擬結(jié)果Fig.5 Simulation results of displacement efficiency in Well ZQ-B

3）環(huán)空返速和水泥漿稠度低，壁面剪應(yīng)力小。環(huán)空返速和水泥漿稠度作為影響壁面剪應(yīng)力的重要因素[17-18]，是衡量水泥漿清除壁面附著濾餅?zāi)芰Φ闹饕u價指標(biāo)。一方面受固井安全密度窗口限制，大尺寸套管環(huán)空返速普遍低于1 m/s，壁面剪應(yīng)力較低。另一方面由于低稠度水泥漿在相同環(huán)空尺寸和環(huán)空返速條件下較高稠度水泥漿產(chǎn)生的壁面剪應(yīng)力更低（見圖6），大尺寸套管固井水泥漿稠度設(shè)計不合理，普遍采用低稠度水泥漿，進一步降低了壁面剪應(yīng)力。據(jù)統(tǒng)計，大尺寸套管固井壁面剪應(yīng)力普遍小于30 Pa，導(dǎo)致固井易在第二界面形成竄流通道。

圖6 不同流變性水泥漿不同環(huán)空返速下的壁面剪應(yīng)力Fig.6 Wall shear stress of slurry with different rheological properties under different annular velocities

綜上，大尺寸套管固井套管居中度差、水泥漿流變性設(shè)計不佳、環(huán)空返速低，導(dǎo)致固井頂替效率差壁面剪應(yīng)力低，固井竄槽風(fēng)險高，固井技術(shù)措施需進一步優(yōu)化。

2.2.4 壓穩(wěn)分析

首先，部分井固井期間漏失嚴重，導(dǎo)致一級固井水泥漿返高未達到設(shè)計要求，造成高壓氣層、水層漏封。其次，由于安全密度窗口窄，憋壓候凝措施受限，地層高壓流體易在水泥漿失重后發(fā)生竄流，鉆井液與水泥漿相容性差，混漿后形成的膠凝狀物質(zhì)會嚴重影響壓力傳遞，大幅增加竄流風(fēng)險。此外，未嚴格要求水泥漿的稠化時間、靜膠凝過渡時間和起強度時間，導(dǎo)致地層高壓流體易在水泥漿候凝期間侵蝕第二界面，形成竄流通道。綜上，大尺寸套管固井憋壓候凝措施受限、現(xiàn)有水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)和水泥漿性能設(shè)計不佳，固井竄槽風(fēng)險高，固井壓穩(wěn)技術(shù)措施需進一步優(yōu)化。

3 固井技術(shù)對策

根據(jù)上述分析可知，大尺寸套管固井目前在井筒準(zhǔn)備、固井方式、頂替和壓穩(wěn)方面存在較大不足，導(dǎo)致一次固井質(zhì)量差，固井竄槽嚴重，高壓流體未壓穩(wěn)，進而造成環(huán)空帶壓。因此，一次固井質(zhì)量差是導(dǎo)致庫車山前大尺寸套管環(huán)空帶壓的根本原因?；诖?，制定了庫車山前大尺寸套管固井的總體技術(shù)思路，針對目前嚴峻的大尺寸套管分級固井困難，以快速封固、全程壓穩(wěn)為核心，從井筒準(zhǔn)備、頂替措施、壓穩(wěn)措施和輔助密封工具等4個方面，對固井技術(shù)措施進行了細化。

3.1 固井總體技術(shù)思路

1）固井前進行電測，明確水層、漏層位置及其壓力系數(shù)，準(zhǔn)確評估固井安全密度窗口。

2）做好地層承壓堵漏工作，增大固井安全密度窗口，為固井作業(yè)創(chuàng)造良好的井筒條件。

3）根據(jù)固井安全密度窗口，合理選擇固井方式。當(dāng)?shù)貙映袎耗芰Σ蛔闱揖邆洹拔补?回接”固井條件時，應(yīng)優(yōu)先采用“尾管+回接”固井方式。這是因為相較于分級固井方式，“尾管+回接”固井方式不僅有利于實施頂替和壓穩(wěn)措施，還具備反擠、回接等補救手段，可更好地建立環(huán)空密封屏障。當(dāng)?shù)貙映袎耗芰Σ蛔闱冶仨毑捎梅旨壒叹绞綍r，一級固井應(yīng)在保證管鞋封固質(zhì)量的前提下，盡可能提高水泥漿返高，二級固井再靈活應(yīng)用反擠、憋壓候凝等措施，保障二級固井質(zhì)量。當(dāng)?shù)貙映袎耗芰^好且具備分級固井條件時，應(yīng)以一級固井為基礎(chǔ)，二級固井為保障來完善設(shè)計頂替和壓穩(wěn)措施，并充分重視二級固井質(zhì)量。

3.2 分級固井技術(shù)措施

3.2.1 井筒準(zhǔn)備

井筒準(zhǔn)備工作：1）固井前進行電測，獲取井溫、井徑、水層位置等信息，為設(shè)計水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)和水泥漿性能提供依據(jù)；2）強化地層承壓作業(yè)，擴大固井安全密度窗口，根據(jù)實際井況和頂替模擬效果調(diào)整承壓能力；3）優(yōu)化分級注水泥器位置，保障分級注水泥器位于套管重合段或易于實現(xiàn)良好封固的井段，并與高壓氣、水層保持一定距離，以提高一級固井封固地層高壓流體的成功率；4）采用刮壁器，清理井筒壁面附著的濾餅，提高界面膠結(jié)強度。

3.2.2 頂替措施

從提高套管居度、頂替效率和增加壁面剪應(yīng)力等3個方面來制定頂替措施。

1）關(guān)鍵井段增加套管扶正器，提高套管居中度。重點提高管鞋、水層和重合段等關(guān)鍵井段套管的居中度，一般要求井底至水層以上100 m井段和重合段每1～2根套管安放1只彈性套管扶正器，其余井段每3～5根套管安放1只彈性套管扶正器，以創(chuàng)造良好的頂替環(huán)境。

2）降低鉆井液黏切，優(yōu)化隔離液性能及用量，增加漿體間的摩阻級差，提高頂替效率。固井前優(yōu)化鉆井液性能，鉆井液密度≤1.80 kg/L時，其塑性黏度控制在22～30 mPa·s，動切力＜8 Pa；鉆井液密度＞1.80 kg/L時，其塑性黏度控制在40～75 mPa·s，動切力＜15 Pa。當(dāng)不具備調(diào)整鉆井液性能條件時，應(yīng)配置足量的低黏先導(dǎo)漿[19]。降低隔離液稠度，并增加隔離液用量和沖洗劑加量，隔離液的稠度系數(shù)K≤0.3 Pa·sn、流性指數(shù)n≥0.8，隔離液用量需不低于20 m3，沖洗劑含量需大于30%。適當(dāng)增加領(lǐng)漿、尾漿的稠度，領(lǐng)漿的稠度系數(shù)K≤0.6 Pa·sn、流性指數(shù)n≥0.8；尾漿的稠度系數(shù)K不小于1.0 Pa·sn、不大于2.0 Pa·sn、流性指數(shù)n≥0.6。通過充分稀釋鉆井液、多倍置換、增加漿體摩阻級差，提高頂替效率。

3）大排量頂替，增加壁面剪應(yīng)力。在安全密度窗口范圍內(nèi)，盡可能大排量頂替，通常要求隔離液和領(lǐng)漿出管鞋后環(huán)空返速不低于1.0 m/s，后期再根據(jù)實際地層承壓能力進行調(diào)整。優(yōu)化水泥漿的流變性能，配合大排量頂替措施，保障水泥漿的壁面剪應(yīng)力大于30 Pa，提高界面膠結(jié)質(zhì)量。

3.2.3 壓穩(wěn)措施

從優(yōu)化水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)、嚴格控制水泥漿性能、強化二級固井前壓穩(wěn)和細化憋壓候凝程序等4個方面來制定壓穩(wěn)措施。

1）優(yōu)化一級固井尾漿返高，二級固井采用雙凝水泥漿體系，確保有效封固氣、水層。一級固井尾漿返高應(yīng)至少達到高壓氣層、水層位置以上100 m，并應(yīng)在分級注水泥器以上500 m位置，實現(xiàn)對地層高壓流體的快速封固。二級固井采用雙凝水泥漿體系，并縮短二級固井尾漿的稠化時間，增加快速防竄的能力。

2）合理設(shè)計水泥漿稠化時間、起強度時間和過渡時間，降低竄流風(fēng)險。尾漿稠化時間應(yīng)在注尾漿至注替結(jié)束時間上附加30～60 min，起強度時間應(yīng)在稠化時間上再附加60～ 90 min；過渡時間應(yīng)短于15 min。

3）二級固井前合理調(diào)整鉆井液密度，確保二級固井前壓穩(wěn)地層高壓流體，降低二級固井竄流風(fēng)險。二級固井前應(yīng)至少先循環(huán)一周，觀察井口是否有溢流或水侵現(xiàn)象，若存在，應(yīng)優(yōu)先提高鉆井液密度，徹底壓穩(wěn)地層高壓流體后，實施二級固井作業(yè)，降低二級固井竄流風(fēng)險，提高二級固井質(zhì)量。

4）細化憋壓候凝程序，實現(xiàn)固井全過程壓穩(wěn)。一級固井后應(yīng)立即關(guān)井憋壓候凝，憋壓值為固井時的循環(huán)摩阻。同時投重力彈，待一級尾漿起強度后，打開分級注水泥器循環(huán)孔大排量循環(huán)排混漿。待混漿排盡后繼續(xù)憋壓候凝，直至領(lǐng)漿的8∶2混漿起強度。二級固井后的憋壓時間應(yīng)以井口返出水泥漿的起強度時間為準(zhǔn)。

3.2.4 輔助密封工具

當(dāng)井筒漏失嚴重且未發(fā)生溢流或水侵現(xiàn)象時，采用封隔式分級注水泥器，可以有效解決井筒漏失問題，通過封隔下部漏層，為二級固井創(chuàng)造良好的井筒條件，以保障二級固井質(zhì)量。但當(dāng)井筒處于又漏又溢狀態(tài)時，考慮到封隔式注水泥器在一級固井后無法采取憋壓候凝措施，二級固井前，僅能依靠封隔器的密封能力來壓穩(wěn)地層高壓流體，若封隔器的密封能力不足或失效，將可能加劇二級固井井況的復(fù)雜性，嚴重影響二級固井質(zhì)量，此時不宜采用封隔式分級注水泥器。

合理設(shè)計壓力級差，封隔式分級注水泥器可實現(xiàn)封隔器脹封并打開分級注水泥器循環(huán)孔，其主要結(jié)構(gòu)包括分級注水泥單元、聯(lián)作控制單元和封隔器單元（見圖7），一級固井后投開孔塞，待開孔塞到位后憋壓，打開封隔器注液通道，開始脹封封隔器，持續(xù)充液，直至壓力達到注液通道的關(guān)閉壓力p1，注液通道關(guān)閉，封隔器完成脹封，繼續(xù)憋壓至循環(huán)孔打開壓力p2（p2＞p1），循環(huán)孔打開，進行二級固井作業(yè)。待二級固井結(jié)束后投關(guān)閉塞，替漿直至碰壓關(guān)孔，完成作業(yè)。

圖7 封隔式分級注水泥器Fig.7 Staged cementing injector with packer

4 現(xiàn)場應(yīng)用

大尺寸套管分級固井技術(shù)在庫車山前地區(qū)6口井進行了應(yīng)用，結(jié)果表明，井底至水層以上100 m的關(guān)鍵井段套管居中度達到40%以上，套管居中度較好。固井頂替效率達到95%以上，尾漿裸眼段的壁面剪應(yīng)力達到43 Pa以上，可實現(xiàn)井筒壁面濾餅的有效清除，有效提高固井界面的膠結(jié)質(zhì)量。一級固井期間水層的靜態(tài)當(dāng)量密度不低于1.89 kg/L，可實現(xiàn)固井作業(yè)全過程壓穩(wěn)水層。該井現(xiàn)場施工過程順利，未發(fā)生漏失或溢流等復(fù)雜情況，水泥漿順利返至地面，水層段固井質(zhì)量合格率大于90%，成功封固了高壓水層，固井后至今約300 d未出現(xiàn)環(huán)空帶壓現(xiàn)象。庫車山前地區(qū)采用大尺寸套管分級固井技術(shù)后，固井質(zhì)量合格率78.8%，如圖8所示，有效解決了該地區(qū)大尺寸套管環(huán)空帶壓的問題。

圖8 大尺寸套管固井技術(shù)應(yīng)用效果Fig.8 Application performance of cementing technologies with large-size casing

下面以BZ區(qū)塊預(yù)探井X井為例介紹應(yīng)用情況。X井一開鉆至井深200 m，下入φ508.0 mm套管；二開中完井深2 897 m，下入φ365.1+φ374.7 mm套管，采用分級固井。該井二開鉆進期間溢漏同存，固井前鉆井液密度1.87 kg/L，井口溢流流量小于0.01 L/min，基本壓穩(wěn)水層。

基于大尺寸套管分級固井技術(shù)，在井筒準(zhǔn)備方面，通過電測確定高壓水層在井深2 473 m處；通過重漿循環(huán)試驗，明確地層漏失壓力當(dāng)量密度為1.96 kg/L，分級注水泥器最優(yōu)位置在井深1 700 m。

在頂替措施方面，在水層上下100 m井段每2根套管安放1只套管扶正器，其余井段每3根套管安放1只套管扶正器。先注入30 m3密度1.87 kg/L的先導(dǎo)漿，再依次注入30 m3密度為1.89 kg/L的隔離液、28 m3密度為1.91 kg/L的領(lǐng)漿、80 m3密度為1.93 kg/L的尾漿。先導(dǎo)漿的動切力小于4 Pa，充分稀釋了鉆井液，解決了地層持續(xù)出鹽水條件下鉆井液不易調(diào)整的問題。隔離液流變性能優(yōu)良（K=0.12 Pa·s0.81），延長了接觸時間，通過多倍置換減少了鉆井液滯留。提高領(lǐng)漿和尾漿稠度與鉆井液的密度差，領(lǐng)漿與鉆井液密度差為0.04 kg/L，尾漿與鉆井液密度差為0.06 kg/L，確保了頂替界面平穩(wěn)發(fā)展。此外，將頂替排量提高至5 L/min，提高漿體壁面剪應(yīng)力，改善了界面膠結(jié)質(zhì)量。

在壓穩(wěn)措施方面，優(yōu)化尾漿返至井深2 173 m，在高壓水層以上約300 m處。尾漿稠化時間 、起強度時間和過渡時間嚴格控制在113， 130和7 min。在一級固井結(jié)束后立即關(guān)井候凝，同時投開孔彈，待尾漿起強度后，以4 L/min的排量循環(huán)排混漿，循環(huán)一周后，固井循環(huán)摩阻憋壓約1.5 MPa，后期根據(jù)尾漿失重情況，繼續(xù)憋壓，憋壓至2.8 MPa。待領(lǐng)漿的8∶2混漿起強度后再開井，在二級固井作業(yè)前，檢查井口是否溢流或水侵，并根據(jù)實時情況調(diào)整鉆井液密度。

5 結(jié) 論

1）因受井筒情況差、分級固井方式處置復(fù)雜井況受限、頂替和壓穩(wěn)措施針對性不強等因素的影響，一次固井質(zhì)量差是造成庫車山前大尺寸套管環(huán)空帶壓的主要原因。

2）通過強化井眼準(zhǔn)備，優(yōu)選固井方式，提高套管居中度，增加漿體間摩阻級差和壁面剪應(yīng)力，嚴格控制水泥漿稠化、過渡和起強度時間，細化憋壓候凝程序，配套輔助環(huán)空密封工具，可有效解決庫車山前地區(qū)大尺寸套管環(huán)空帶壓的問題。

3）現(xiàn)場應(yīng)用表明，井底至水層以上100 m的關(guān)鍵井段套管居中度達到40%以上，套管居中度較好，整體固井頂替效率達到95%以上，固井質(zhì)量合格率達到78.8%，有效解決了庫車山前大尺寸套管環(huán)空帶壓的問題。