硫酸鹽干濕循環(huán)下再生復(fù)合微粉混凝土的劣化機(jī)理

劉 超 ， 姚羿舟 ， 劉化威 ， 胡天峰

（1.西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，陜西西安 710055；2.西安建筑科技大學(xué)理學(xué)院，陜西西安 710055）

廢棄黏土磚和混凝土占建筑垃圾總量的80%以上［1］，其在破碎、篩選和分離時(shí)會產(chǎn)生粒徑小于0.16 mm 的再生微粉.將再生微粉作為輔助膠凝材料替代水泥，既可實(shí)現(xiàn)建筑垃圾全資源化，又可降低碳排放［2］.再生微粉的細(xì)度和取代率是研究再生微粉混凝土的重要變量［3-5］，高細(xì)度再生微粉會降低混凝土的工作性能，但也起到密實(shí)基體、促進(jìn)水化的作用［3-4］.當(dāng)再生微粉的取代率小于15%時(shí)，混凝土具有更高的強(qiáng)度和更低的滲透性，但隨著取代率的繼續(xù)增大，混凝土強(qiáng)度降低且滲透性增高［6-7］.鹽堿地的混凝土結(jié)構(gòu)會遭受嚴(yán)重的硫酸鹽侵蝕，產(chǎn)生較大的危害性［8］.Xie 等［9］發(fā)現(xiàn)對于再生骨料混凝土，內(nèi)部氫氧化鈣的含量決定了其抵抗硫酸鹽侵蝕能力的強(qiáng)弱，同時(shí)多孔老砂漿區(qū)域硫酸鹽溶液的擴(kuò)散速率更快.再生微粉活性及其對混凝土力學(xué)性能的影響等研究備受關(guān)注［10］，而對其耐久性能的研究鮮有報(bào)道.

本文通過開展再生復(fù)合微粉混凝土（RPC）的硫酸鹽侵蝕試驗(yàn)，探究了不同干濕循環(huán)次數(shù)下RPC 力學(xué)性能的變化規(guī)律；通過壓汞試驗(yàn)（MIP）、X 射線衍射分析儀（XRD）和掃描電子顯微鏡（SEM），表征了RPC 微觀結(jié)構(gòu)的演化過程，并基于此建立了SO2-4侵蝕模型，揭示了硫酸鹽侵蝕下RPC 的劣化機(jī)理，為再生微粉混凝土的應(yīng)用推廣提供理論支撐.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

陜西省翼東水泥廠生產(chǎn)的盾石牌P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥（C）；粗骨料（CA）為粒徑5～20 mm的連續(xù)級配碎石；細(xì)骨料（FA）為細(xì)度模數(shù)2.62 的普通中砂；陜西建新環(huán)?？萍加邢薰旧a(chǎn)的再生黏土磚和再生混凝土粗骨料，經(jīng)顎式破碎機(jī)破碎成粒徑為0.16～4.75 mm 的再生細(xì)骨料，用球研磨機(jī)根據(jù)不同時(shí)間段研磨成粒徑0.16 mm 以下的再生磚粉（BP）和再生混凝土粉（CP），并以不同質(zhì)量比混合組成再生復(fù)合微粉（RP）；外加劑為聚羧酸液體高效減水劑（HPWR）和高性能引氣劑（AE）.再生磚粉、再生混凝土粉和水泥的化學(xué)組成1文中涉及的組成、摻量、比值等除特殊說明外均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)或質(zhì)量比.及物理性能見表1.

表1 再生磚粉、再生混凝土粉和水泥的化學(xué)組成及物理性能Table 1 Chemical compositions and physical properties of recycled brick powder，recycled concrete powder and cement

1.2 配合比

再生復(fù)合微粉中再生磚粉和再生混凝土粉的質(zhì)量比 mBP∶mCP為 8∶2、6∶4，并分別記為Ⅰ、Ⅱ，以其制備的RPC 分別記為RPC-Ⅰ、RPC-Ⅱ；再生復(fù)合微粉的取代率w 為0%（對照組純水泥混凝土NAC）、15%、30%.再生復(fù)合微粉混凝土試件尺寸為100 mm×100 mm×100 mm，其配合比見表2.

表2 再生復(fù)合微粉混凝土的配合比Table 2 Mix proportions of RPC

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 硫酸鹽溶液干濕循環(huán)

根據(jù)GB/T 50082-2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》，試件在養(yǎng)護(hù)至28 d 齡期的前2 d 從標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室取出，擦干表面水分，烘干冷卻.采用室溫自然浸泡和電熱鼓風(fēng)干燥箱來模擬干濕循環(huán)過程：將試件置于裝有質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%Na2SO4溶液的試件盒中浸泡16 h（浸泡過程中保持溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)不變）；取出試件并擦干其表面水分，冷卻2 h；將試件放入80 ℃的電熱鼓風(fēng)干燥箱干燥6 h，此為1 個循環(huán).每隔15 次循環(huán)進(jìn)行1 次抗壓強(qiáng)度測試，當(dāng)循環(huán)次數(shù)n=90 時(shí)，結(jié)束試驗(yàn).每組3 個試件，結(jié)果取平均值.

1.3.2 力學(xué)性能

根據(jù)GB/T 50081-2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》，采用WAW-1000 型電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)測試干濕循環(huán)前后混凝土的抗壓強(qiáng)度，并計(jì)算其抗壓強(qiáng)度損失率.

1.3.3 微觀結(jié)構(gòu)

對干濕循環(huán)前后NAC 和RPC 試件進(jìn)行干燥養(yǎng)護(hù)，表面噴金鍍膜處理后采用Quanta600 FEG 型場發(fā)射環(huán)境掃描電子顯微鏡（SEM），分析其侵蝕產(chǎn)物和微觀結(jié)構(gòu)形貌.采用Autopore Ⅳ9500 壓汞儀對干濕循環(huán)前后NAC 和RPC 試件進(jìn)行壓汞測試，表征其孔隙率（體積分?jǐn)?shù)）、孔徑d 等孔結(jié)構(gòu)特征參數(shù)，最大和最小壓力分別為400.0 MPa、1.4 kPa.將干濕循環(huán)前后NAC 和RPC 試件破碎后，用乙醇終止其水化，并在40 ℃下干燥48 h，研磨成粉末試樣，采用D/MAX2200X 射線衍射分析儀（XRD）表征其產(chǎn)物組成，掃描范圍為10°～70°.

2 結(jié)果與討論

2.1 抗壓強(qiáng)度

硫酸鹽干濕循環(huán)下NAC 和RPC 抗壓強(qiáng)度的損失率見圖 1.由圖 1 可見：NAC 和 RPC 抗壓強(qiáng)度損失率均呈先降低后持續(xù)升高的趨勢；干濕循環(huán)前期，各組RPC 抗壓強(qiáng)度損失率較為接近；當(dāng)n=15 時(shí)，RPC的抗壓強(qiáng)度增大，且RPC-30%-Ⅱ的抗壓強(qiáng)度最高，比其干濕循環(huán)前增大了10.8%，這是因?yàn)樵偕鷱?fù)合微粉的多孔性增加了硫酸鹽的原始侵蝕通道并具有更大的結(jié)晶空間，膨脹性侵蝕產(chǎn)物鈣釩石（AFt）可以更快地在原始孔隙中生成并聚集，提高了混凝土內(nèi)部密實(shí)度，進(jìn)而提高了抗壓強(qiáng)度；隨著干濕循環(huán)的繼續(xù)進(jìn)行，各組試件抗壓強(qiáng)度損失率均增大；RPC-Ⅱ的抗壓強(qiáng)度損失率相對較小，RPC-Ⅰ抗壓強(qiáng)度損失率較大，并在干濕循環(huán)中后期出現(xiàn)較大波動，說明當(dāng)mBP∶mCP=6∶4 時(shí)，RPC 具有更好的抗硫酸鹽侵蝕能力.這是因?yàn)樵偕炷练酆械乃a(chǎn)物可以補(bǔ)充 Ca2+，同時(shí)作為成核點(diǎn)促進(jìn)水泥水化［3］.當(dāng) n＜60時(shí)，RPC-15%-Ⅰ的抗壓強(qiáng)度大于NAC，且其余RPC的抗壓強(qiáng)度與NAC 相差不大.這是因?yàn)殡S著齡期的增加，再生微粉開始發(fā)揮火山灰活性，消耗氫氧化鈣（CH），生成密實(shí)的水化硅酸鈣凝膠（C-S-H），CH 的減少和C-S-H 的增加減緩了硫酸鹽的侵蝕，使RPC抗壓強(qiáng)度提高.當(dāng)n=90 時(shí)，RPC-30%-Ⅰ的抗壓強(qiáng)度損失率為50.1%，高于RPC-15%-Ⅰ的43.7%，這說明隨著RP 取代率的增大，RPC 的抗壓強(qiáng)度損失更加嚴(yán)重.這是因?yàn)镽P 取代率增加造成水泥膠凝材料減少，膠凝體系的水化進(jìn)程受到影響，水化產(chǎn)物C-S-H 凝膠大幅減少［11］，同時(shí)因 SO2-4侵蝕造成 CH含量不斷減少，孔隙溶液pH 值降低，為維持平衡，C-S-H 凝膠會發(fā)生脫鈣現(xiàn)象［12］.隨著干濕循環(huán)周期的增加，AFt的膨脹應(yīng)力和硫酸鈉鹽的結(jié)晶應(yīng)力造成混凝土表面的砂漿逐漸脫落，內(nèi)部微裂縫增多且連通，基體內(nèi)部的CH 和鋁相不斷被SO2-4消耗，抑制了RP的火山灰活性，而裂縫的生成和開展又反過來加速了SO2-4的侵蝕，造成混凝土內(nèi)部形成侵蝕-損傷劣化.下文研究中，干濕循環(huán)后均指干濕循環(huán)次數(shù)n=90.

圖1 硫酸鹽干濕循環(huán)下NAC 和RPC 抗壓強(qiáng)度的損失率Fig.1 Compressive strength loss rate of NAC and RPC under dry-wet cycle of sulfate

2.2 孔隙結(jié)構(gòu)演化過程

2.2.1 孔隙率和孔徑分布

NAC、RPC 的孔隙率和孔徑分布見圖2.由圖2可見：隨著RP 取代率的增加，RPC 的孔隙率整體上呈增大趨勢；RPC-15%-Ⅱ、RPC-30%-Ⅱ的孔隙率分別比NAC 高 1.43%、11.10%.這是由于 RP 的多孔性，且高取代率的RP 會造成混凝土水化產(chǎn)物量減少，使得RPC-30%-Ⅱ孔隙率增長幅度較大，內(nèi)部孔隙率增高.干濕循環(huán)90次后，NAC、RPC-15%-Ⅱ、RPC-30%-Ⅱ孔隙率分別增加了4.67%、10.76%、12.54%，RPC-30%-Ⅱ孔隙率增幅最大.這是因?yàn)殡S著RP 取代率的增加，多孔RP 提高了SO2-4的滲透速率，且RP自身抵抗硫酸鹽侵蝕的能力較弱，從而加速了RPC 孔隙結(jié)構(gòu)的劣化［13］.

圖2 NAC、RPC 的孔隙率和孔徑分布Fig.2 Porosity and pore size distribution of NAC and RPC

依據(jù)孔級配理論［14］，將混凝土內(nèi)部孔隙分為無害孔（d＜20 nm）、少害孔（d=20～50 nm）、有害孔（d=50～200 nm）、多害孔（d＞200 nm）4 個級別，其中有害孔和多害孔的體積分布對于RPC 的抗硫酸侵蝕能力有直接影響.通過對不同孔累積注汞量的計(jì)算，得到各級別孔的占比.干濕循環(huán)前各組混凝土主要是無害孔和多害孔占比的區(qū)別，NAC 組無害孔占比最大，RPC-15%-Ⅱ、RPC-30%-Ⅱ多害孔占比比NAC 分別增加了6.1%、9.7%.這表明雖然RP 在一定程度上促進(jìn)了水泥的水化，但從混凝土基體來看，RP 的多孔性以及較低的水化程度造成混凝土內(nèi)部孔徑增大［3］.干濕循環(huán)后，因?yàn)锳Ft 不斷在毛細(xì)孔內(nèi)部聚集，孔隙被擠壓開裂造成孔徑增大，使得無害孔和少害孔不斷向有害孔和多害孔轉(zhuǎn)化，RPC 滲透性增強(qiáng)，進(jìn)一步加快SO2-4的滲透擴(kuò)散速率，造成RPC基體結(jié)構(gòu)劣化.

2.2.2 特征孔隙尺寸

NAC 和RPC 的壓汞孔隙分布見圖3.由圖3 可見：干濕循環(huán)前，各組試件孔隙分布主要集中在101～102nm，且分布峰強(qiáng)度隨著RP 取代率的增加未呈現(xiàn)規(guī)律性變化，RP 取代率為0%、15%、30%的混凝土試件分布峰強(qiáng)度分別為0.045、0.050 和0.041 mL/g.干濕循環(huán)后，除 101～102nm 的孔隙分布峰，NAC 在103～104nm、RPC 在 104～105nm 出現(xiàn)了第 2 分布峰，且分布峰強(qiáng)度隨著RP 取代率的增加而增強(qiáng).孔隙分布峰的增多和分布峰強(qiáng)度的增大表明硫酸鹽侵蝕造成混凝土基體孔隙率增加和大毛細(xì)孔數(shù)量急劇增多，這與前文孔隙率試驗(yàn)結(jié)果一致.

圖3 NAC 和RPC 的壓汞孔隙分布Fig.3 Mercury intrusion pore distribution of NAC and RPC

臨界孔徑的大小對多孔材料的滲透性、離子擴(kuò)散和物質(zhì)傳輸具有重要影響［15］. 干濕循環(huán)前，NAC、RPC-15%-Ⅱ、RPC-30%-Ⅱ的臨界孔徑分別為 32.37、17.11、11.05 nm，這表明 RP 的填充效應(yīng)和成核作用使C-S-H 凝膠更加致密，連通孔徑更小［6］.干濕循環(huán)后，NAC、RPC-15%-Ⅱ、RPC-30%-Ⅱ的臨界孔徑分別為 40.30、50.38、50.38 nm，RPC 臨界孔徑大幅度的增長表明在硫酸鹽侵蝕下RPC 的孔隙結(jié)構(gòu)劣化比NAC 更嚴(yán)重.這可能是因?yàn)槎嗫識P提供了大量原始侵蝕通道，SO2-4加速在孔隙中聚集，侵蝕產(chǎn)物的生成導(dǎo)致孔隙開裂和連通，孔隙結(jié)構(gòu)的曲折度降低，連通性增加，導(dǎo)致RPC 的孔隙結(jié)構(gòu)劣化.

2.3 侵蝕產(chǎn)物

NAC 和 RAC 的 XRD 圖 譜 見 圖 4.由 圖 4 可 見 ：干濕循環(huán)前，NAC 和RAC 的主要物相均為CH、C-S-H、石英、AFt、方解石、珍珠云母；與 NAC 相比，RPC 的CH 特征衍射峰強(qiáng)度減弱，這是因?yàn)樗嗪康臏p少導(dǎo)致水化產(chǎn)物減少；RPC-Ⅱ的CaCO3衍射峰增強(qiáng)，這是因?yàn)榛炷练垡肓溯^多的Ca2+，其可以作為成核點(diǎn)促進(jìn)水泥水化，從而可使混凝土強(qiáng)度提高；干濕循環(huán)后，各試樣在2θ=20.9°出現(xiàn)了石膏衍射峰，但衍射峰強(qiáng)度較低，AFt 衍射峰數(shù)量增多，CH 衍射峰基本消失.這是因?yàn)殡S著干濕循環(huán)的進(jìn)行，CH在硫酸鹽侵蝕和RP 火山灰活性的雙重作用下不斷反應(yīng)生成AFt 和C-S-H 凝膠.CH 含量的降低造成混凝土基體內(nèi)部pH 值的降低，引起C-S-H 凝膠出現(xiàn)脫鈣現(xiàn)象，大量析出Ca2+，與SO2-4反應(yīng)結(jié)合生成更多溶解度較低的石膏［12］，石膏再與混凝土中的鋁相反應(yīng)生成AFt.RPC-30%-Ⅰ的AFt 和石膏衍射峰強(qiáng)度遠(yuǎn)高于其他試樣，這說明高取代率的RPC 內(nèi)部水化產(chǎn)物不足，增加了SO2-4滲透的原始通道，加劇了硫酸鹽侵蝕，混凝土基體受到快速劣化損傷.RPC-15%-Ⅱ各種產(chǎn)物衍射峰與NAC 相差不大，具有較好的抗硫酸鹽侵蝕性能，與抗壓強(qiáng)度結(jié)果表現(xiàn)一致.

圖 4 NAC 和 RAC 的 XRD 圖 譜Fig.4 XRD patterns of NAC and RAC

2.4 基體和界面過渡區(qū)的演化

RPC-15%-Ⅱ砂漿基體和界面過渡區(qū)（ITZ）的微觀形貌見圖5.由圖5 可見：干濕循環(huán)前，RPC 砂漿基體較為致密，骨料和砂漿黏結(jié)良好，這是因?yàn)镽P比表面積大，在水化產(chǎn)物之間發(fā)揮的填充效應(yīng)增加了RPC 的密實(shí)度，但同時(shí)基體有許多微孔隙，這是由于RP 的多孔特點(diǎn)以及RP 自身水化程度較低造成的［3］；干濕循環(huán)后，砂漿基體出現(xiàn)開裂現(xiàn)象，骨料和砂漿之間黏結(jié)性變差，出現(xiàn)了1 條狹長且貫通的裂縫.ITZ 和砂漿基體均有大量的針狀和簇狀A(yù)Ft 從界面和裂縫邊緣向內(nèi)部生長，其生長表現(xiàn)為垂直于界面的方向性，且呈現(xiàn)不均勻分布狀態(tài).這是因?yàn)楦蓾裱h(huán)前ITZ 比砂漿基體存在更多的孔隙以及更大的孔徑，在再生微粉多孔性的耦合作用下，離子更易向ITZ 傳輸聚集，加速了AFt 在ITZ 的生成和結(jié)晶；隨著干濕循環(huán)的進(jìn)行，化學(xué)反應(yīng)不斷進(jìn)行，不均勻分布的膨脹應(yīng)力逐漸增大，造成微裂縫在ITZ 和基體處形成、擴(kuò)展和連通；最后在ITZ 處生成了較大的貫通性裂紋，砂漿和骨料的黏結(jié)性降低，砂漿基體不斷開裂，混凝土出現(xiàn)疏松剝落，強(qiáng)度降低［16］.

圖5 RPC-15%-Ⅱ砂漿基體和界面過渡區(qū)（ITZ）的微觀形貌Fig.5 Morphologies of mortar matrix and interface transition zone（ITZ）of RPC-15%-Ⅱ

2.5 干濕循環(huán)下SO2-4 侵蝕模型

SO2-4侵蝕模型示意圖見圖6.由圖6 可見，在干濕循環(huán)前期，SO2-4多聚集于RPC 表面，而內(nèi)部的SO2-4濃度較低，其與水化產(chǎn)物CH、C-S-H 凝膠反應(yīng)生成膨脹性和無黏聚性的結(jié)晶產(chǎn)物.結(jié)合上文XRD和SEM 可知，隨著CH、C-S-H 凝膠逐漸被侵蝕，ITZ和孔隙中不斷生成AFt，這有利于提高RPC 的密實(shí)度和強(qiáng)度.隨著干濕循環(huán)的繼續(xù)進(jìn)行，SO2-4通過RPC 原始孔隙通道持續(xù)侵入混凝土基體內(nèi)部，ITZ和孔隙逐漸被AFt 填充，而AFt 產(chǎn)生的膨脹應(yīng)力、硫酸鈉鹽產(chǎn)生的結(jié)晶壓力持續(xù)增大，RPC 內(nèi)部損傷持續(xù)累積，造成孔隙的開裂、擴(kuò)展和連通，混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)變得疏松多孔.當(dāng)膨脹應(yīng)力超過混凝土基體抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土出現(xiàn)開裂和剝落現(xiàn)象.

圖6 SO2-4 侵蝕模型示意圖Fig.6 Schematic diagrams of SO2-4 attack model

為闡明硫酸鹽干濕循環(huán)下RPC 的劣化機(jī)理［17］，建立膨脹應(yīng)力與不同位置坐標(biāo)和侵蝕時(shí)間SO2-4濃度之間的函數(shù)關(guān)系.混凝土在硫酸鹽侵蝕下的膨脹應(yīng)力主要來自以下3 個方面［18］：（1）氫氧化鈣（CH）轉(zhuǎn)化為石膏（2）；（2）單硫型硫鋁酸鈣（C4A12）轉(zhuǎn)化為 AFt（C6A-S3H32）；（3）水化鋁酸鈣（C4AH13）轉(zhuǎn)化為AFt.主要化學(xué)反應(yīng)式為：

又根據(jù)Fick 第二定律，SO2-4濃度是動態(tài)變化的，是1個隨時(shí)間由低到高、逐漸達(dá)到飽和的過程［18］.因此在其內(nèi)部任一位置坐標(biāo)（x，y，z）處取微單元體，體積為V"，在硫酸鹽侵蝕后微單元體積膨脹為V"+ΔV"，硫酸鹽在時(shí)間t引起的微單元體體積膨脹率ρv"（（x，y，z），t）為：

式中：S 為水泥相關(guān)系數(shù)；c（t）為基體內(nèi)任一點(diǎn)（x，y，z）在時(shí)間t的SO2-4濃度；β 為生成物的膨脹率.

基體內(nèi)微單元體的體積應(yīng)變ε為：

假設(shè)混凝土為各向同性，則由體積膨脹引起的膨脹應(yīng)力相同，即：

式中：σ 為基體內(nèi)任一點(diǎn)在t 時(shí)間的膨脹應(yīng)力；B 為混凝土體積模量.

當(dāng)膨脹應(yīng)力σ 大于混凝土內(nèi)部毛細(xì)孔壁的極限拉應(yīng)力時(shí)，孔隙和ITZ 處將產(chǎn)生沿骨料和垂直于骨料方向的膨脹性裂縫，并不斷向水泥基體延伸，最終形成貫通裂縫和空洞.

基于上述分析，在硫酸鹽化學(xué)侵蝕和物理結(jié)晶作用下，RP 的多孔性為SO2-4提供了原始侵蝕通道和侵蝕產(chǎn)物的結(jié)晶空間，造成SO2-4更易向RP 區(qū)域擴(kuò)散，侵蝕產(chǎn)物在RP 孔隙內(nèi)部快速生長結(jié)晶，導(dǎo)致裂縫在RP 區(qū)域快速發(fā)展.由于RP 抵抗開裂的能力較弱，RP 區(qū)域快速退出工作，這導(dǎo)致RPC 基體內(nèi)部侵蝕通道增多，加速了SO2-4朝基體內(nèi)部擴(kuò)散，最終造成RPC 劣化比NAC 更嚴(yán)重，這是RPC 抵抗硫酸鹽侵蝕能力弱于NAC 的根本原因.

3 結(jié)論

（1）再生復(fù)合微粉（RP）等質(zhì)量替代水泥后，再生復(fù)合微粉混凝土（RPC）的抗壓強(qiáng)度損失率隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加先降低后升高，且隨著RP 取代率的增加其變化幅度增大，RP 取代率為15%、再生磚粉和再生混凝土粉的質(zhì)量比mBP∶mCP=6∶4 的再生復(fù)合微粉混凝土（RPC-15%-Ⅱ）抗硫酸侵蝕性能最優(yōu).

（2）再生復(fù)合微粉的摻入改善了混凝土的孔隙結(jié)構(gòu)，RPC-15%-Ⅱ的孔隙率略增、臨界孔徑減小、孔隙結(jié)構(gòu)的連通性降低.但隨著干濕循環(huán)的進(jìn)行，其初始缺陷提供了大量的侵蝕通道并造成孔隙內(nèi)部壓力分布不均，加速了孔隙結(jié)構(gòu)的劣化.

（3）低摻量再生復(fù)合微粉可以較好地發(fā)揮填充效應(yīng)和成核作用，促進(jìn)水泥水化，增強(qiáng)骨料和漿體的黏結(jié)力，提高砂漿基體和界面過渡區(qū)（ITZ）的密實(shí)度.但再生復(fù)合微粉的多孔性加速了侵蝕產(chǎn)物在ITZ 處的聚集，降低了骨料和砂漿的黏結(jié)能力，ITZ出現(xiàn)了垂直于和平行于界面的貫通裂縫.再生復(fù)合微粉的多孔性成為RPC 耐久性能加速劣化的主要原因.

（4）SO2-4侵蝕模型闡明了硫酸鹽侵蝕下混凝土內(nèi)部損傷劣化過程，建立了膨脹應(yīng)力與SO2-4濃度之間關(guān)系的定量表述，可用于評估和預(yù)測硫酸鹽干濕循環(huán)下再生復(fù)合微粉混凝土內(nèi)部損傷和劣化程度.