基于正演模擬的高速底礫巖振幅屏蔽特性分析及補(bǔ)償

明 君,彭 剛,王建立

(中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津300459)

在許多油氣儲量豐富的海上探區(qū),地下地層中存在著不穩(wěn)定分布的底礫巖。由于底礫巖速度、密度等物理性質(zhì)遠(yuǎn)高于周圍地層,因此形成了強(qiáng)反射界面,對地震波場產(chǎn)生了極強(qiáng)的屏蔽作用,導(dǎo)致底礫巖下伏地層地震資料品質(zhì)差。在含底礫巖探區(qū)的實際地震資料的處理和解釋過程中,發(fā)現(xiàn)底礫巖下伏地層成像時出現(xiàn)明顯的“能量陰影”,均方根振幅(root mean square,RMS)屬性能量分布不均勻,強(qiáng)弱變化較快,這種現(xiàn)象通常被稱為強(qiáng)振幅屏蔽,對構(gòu)造和儲層的精細(xì)研究以及儲量的準(zhǔn)確估算造成了極大的挑戰(zhàn)。

前人已經(jīng)開展過大量地震勘探中強(qiáng)振幅屏蔽的研究。吳志強(qiáng)等[1]、王建花等[2]根據(jù)地震波能量定量計算的結(jié)果,認(rèn)為界面上、下地層速度比越大,屏蔽作用越強(qiáng);郭樹祥[3]通過建立不同類型的火成巖模型,分析了正演模擬單炮的屏蔽效應(yīng);劉立民等[4]將逆時偏移技術(shù)應(yīng)用于振幅屏蔽區(qū)域,其成像效果明顯優(yōu)于Kirchhoff疊前深度偏移的結(jié)果;王志等[5]對強(qiáng)振幅屏蔽下弱反射界面的廣角反射法進(jìn)行了反射特征及影響因素的研究;張軍華等[6]對聲波測井以及錄井資料進(jìn)行了正演模擬,分析了受強(qiáng)振幅屏蔽影響地層的地球物理機(jī)制;還有一些學(xué)者對底礫巖等高速屏蔽層的物性特征、地質(zhì)形態(tài)進(jìn)行了大量的研究[7-10]。這些研究成果有助于我們認(rèn)識振幅屏蔽效應(yīng)的特征。為實現(xiàn)強(qiáng)振幅屏蔽補(bǔ)償,目前常用的一種思路是從強(qiáng)反射界面的剝離或壓制的角度出發(fā),突出強(qiáng)反射界面下伏屏蔽層的能量。江馀等[11]應(yīng)用優(yōu)化后的模態(tài)分解技術(shù),剝離了強(qiáng)反射界面的能量,從而增強(qiáng)了下伏屏蔽層的能量強(qiáng)度;朱博華等[12]采用匹配追蹤法分離了油頁巖強(qiáng)反射界面;顧雯等[13]利用地震波形的橫向變化信息替代變差函數(shù),完成了高頻信息的井震聯(lián)合反演,削弱了強(qiáng)反射界面的影響;張憲旭[14]采用了基于模型驅(qū)動的煤層強(qiáng)反射能量衰減方法壓制實際煤層反射,取得了良好的效果。強(qiáng)振幅屏蔽通常是多種影響因素共同作用的結(jié)果,從剝離或壓制強(qiáng)反射界面的角度提出的許多針對強(qiáng)屏蔽層的振幅補(bǔ)償技術(shù)不具有普適性,難以從根源上解決屏蔽問題。因此從理論分析的角度進(jìn)一步加強(qiáng)對強(qiáng)振幅屏蔽的研究,并且提出合理補(bǔ)償方案,對于海上含底礫巖探區(qū)的高精度成像和油氣儲量預(yù)測具有重要的意義。

實測地震數(shù)據(jù)中的強(qiáng)振幅屏蔽受到地下介質(zhì)等多種因素的綜合影響,各種因素的影響程度難以區(qū)分和量化。正演模擬可以基于控制單一變量的原則,逐個對影響因素進(jìn)行模擬分析,分別得到它們對強(qiáng)振幅屏蔽的影響程度,有助于更準(zhǔn)確地認(rèn)識強(qiáng)振幅屏蔽的特征,排除其它地下介質(zhì)因素的干擾。本文首先針對不同形態(tài)特征及物性參數(shù)的底礫巖,建立了不同的正演模型,利用彈性波動方程對正演模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行了逆時偏移處理;其次對正演地震數(shù)據(jù)的逆時偏移(reverse time migration,RTM)成像剖面進(jìn)行了沿層振幅統(tǒng)計,計算出了屏蔽比例系數(shù),對不同形態(tài)的底礫巖所造成的強(qiáng)振幅屏蔽進(jìn)行了量化分析,得出了不同因素導(dǎo)致的屏蔽效應(yīng)的強(qiáng)弱關(guān)系;最后根據(jù)前人的研究成果以及生產(chǎn)過程中積累的經(jīng)驗,分別從地震數(shù)據(jù)采集和處理兩個方面提出了削弱強(qiáng)振幅屏蔽影響以及能量補(bǔ)償?shù)姆桨?并將其應(yīng)用于正演地震數(shù)據(jù)和實際地震數(shù)據(jù)的能量補(bǔ)償,以驗證方法的有效性。

1 彈性波能量分配原理

當(dāng)彈性縱波傳播到介質(zhì)分界面上時,一部分能量繼續(xù)透過界面向下傳播,稱為透射波;另一部分能量反傳回界面上覆介質(zhì)中,稱為反射波。地震觀測系統(tǒng)可以接收到傳播到地面的部分能量,該部分能量反映了該界面在地震剖面中能量的強(qiáng)弱。為了描述上述反射透射關(guān)系,佐普里茲在1919年推導(dǎo)出了Zoeppritz方程[15]。

假設(shè)在由兩種半無限彈性介質(zhì)形成的分界面上,該界面上覆介質(zhì)稱為介質(zhì)1,下伏介質(zhì)稱為介質(zhì)2,傳播至該界面的平面簡諧縱波產(chǎn)生反射縱波、反射橫波、透射縱波、透射橫波4種波場。α為入射縱波的入射角和反射縱波的反射角,β為反射橫波的反射角,α′為透射縱波的透射角,β′為透射橫波的透射角?？v、橫波的反射和透射系數(shù)均可用如下的Zoeppritz方程表示:

(1)

式中:ρ1和ρ2分別表示介質(zhì)1和介質(zhì)2的密度;vP1,vP2分別表示介質(zhì)1和介質(zhì)2的縱波傳播速度;vS1,vS2分別表示介質(zhì)1和介質(zhì)2中的橫波傳播速度;RPP表示反射縱波的反射系數(shù);RPS表示反射橫波的反射系數(shù);TPP表示透射縱波的透射系數(shù);TPS表示透射橫波的透射系數(shù)。利用上述方程,我們可以根據(jù)地震波的入射角以及地層的彈性參數(shù),計算出反射系數(shù)的值,進(jìn)而可以推算出反射波的能量。

Zoeppritz方程非常復(fù)雜,難以推導(dǎo)出其解析解。為此,許多學(xué)者進(jìn)行了大量簡化Zoeppritz方程解析解的研究[16-18]。其中,應(yīng)用最為廣泛的是SHUEY在1985年提出的Zoeppritz方程近似公式——Shuey公式,該公式的使用前提是界面兩側(cè)介質(zhì)的彈性系數(shù)變化小,具體公式如下:

(2)

2 強(qiáng)屏蔽層正演模擬及成像分析

通過前文對Shuey公式的分析可知,地下巖性突變的異常介質(zhì)會對振幅產(chǎn)生顯著影響,本文的研究目標(biāo)底礫巖為地下一種典型的巖性突變介質(zhì)。圍繞底礫巖的物理性質(zhì)及展布特點(diǎn)進(jìn)行正演,主要考慮受強(qiáng)振幅屏蔽影響的地層深度、底礫巖的長度、厚度、層數(shù)及速度5個因素,并分析其對強(qiáng)振幅屏蔽的影響程度。圖1為含底礫巖的基礎(chǔ)速度模型,模型長3000m,深1000m,圖中僅顯示局部,共有6套水平層位及多套底礫巖,其具體參數(shù)見表1。后續(xù)章節(jié)所采用的正演速度模型都是以此模型的物性參數(shù)為基本框架,通過修改前述的某一物性參數(shù)(如地層深度、底礫巖長度等)衍生而成。修改的參數(shù)值會在文中特別說明,其他未作說明的參數(shù)值與此基礎(chǔ)速度模型一致。對底礫巖下伏的三個反射界面由淺至深分別標(biāo)記為R1、R2、R3,由于反射界面R2相鄰的上下兩層介質(zhì)的波阻抗與反射界面R2的波阻抗差異較小(具體數(shù)值見表1),導(dǎo)致R2產(chǎn)生的反射波振幅也遠(yuǎn)小于R3產(chǎn)生的反射波振幅。為便于對試驗結(jié)果的分析和描述,后續(xù)章節(jié)所述正演模型繼續(xù)沿用此標(biāo)號。本節(jié)所述各種速度模型皆采用同一觀測系統(tǒng)進(jìn)行正演模擬,炮間距為25.0m,道間距為12.5m,每炮80道接收。正演模擬的子波為主頻25Hz的雷克子波,算法為彈性波有限差分方法,共80個炮集。對模擬數(shù)據(jù)沒有應(yīng)用振幅補(bǔ)償?shù)燃夹g(shù),從而保證處理所得成像剖面的保幅性和后續(xù)振幅分析的準(zhǔn)確性。

圖1 含底礫巖的基礎(chǔ)速度模型

表1 正演速度模型層狀介質(zhì)彈性參數(shù)

2.1 不同反射界面深度

圖2為3種不同深度反射界面的RTM成像剖面(圖左)及其速度模型(圖右),其中圖2a,圖2b和圖2c對應(yīng)反射界面R3的深度分別為700,800,900m,用于分析研究不同地層深度受強(qiáng)振幅屏蔽的影響程度。

圖2 不同深度反射界面的RTM成像剖面(左)及其對應(yīng)的速度模型(右)a 700m; b 800m; c 900m

圖3為不同深度反射界面的RTM成像剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線,分別對應(yīng)圖2中RTM成像剖面同相軸R1,R2,R3的振幅強(qiáng)度。其中圖3a至圖3c 分別對應(yīng)的反射界面R3的深度為700,800,900m。由振幅曲線可以看出,由于3種模型的R1,R2相關(guān)參數(shù)全部相同,其曲線的形態(tài)也保持一致,其中反射界面R1的振幅曲線在底礫巖區(qū)域表現(xiàn)出振幅增強(qiáng)的特性,而其下方的反射界面R2的振幅曲線在底礫巖區(qū)出現(xiàn)明顯的振幅減弱,即振幅屏蔽現(xiàn)象;隨著3種模型中的反射界面R3深度的增加,振幅屏蔽的強(qiáng)度逐漸減小(圖3a至圖3c所示的R3界面),但整體對振幅的影響程度較小,通常小于10%。

圖3 不同深度反射界面的RTM成像剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線a 700m; b 800m; c 900m

2.2 不同底礫巖長度

圖4為含有不同長度底礫巖的RTM深度剖面及其相應(yīng)的速度模型,3塊底礫巖的其它參數(shù)相同,長度從左到右依次為200,400,600m,通過長度的變化,研究其對振幅屏蔽的影響程度。

圖4 含不同長度底礫巖的RTM深度剖面(a)及其對應(yīng)的速度模型(b)

圖5為對圖4a中含不同長度底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線,圖5a至圖5c分別為反射界面R1,R2,R3的沿層統(tǒng)計的振幅曲線?？梢钥闯?反射界面R1的振幅曲線中出現(xiàn)3個振幅增強(qiáng)的區(qū)域,即反射界面R1的振幅曲線在底礫巖區(qū)域會表現(xiàn)出強(qiáng)振幅的特性,振幅增強(qiáng)的幅度一致,但范圍隨著底礫巖長度的增加而增加;在底礫巖下方的反射界面R2,R3的振幅曲線中,出現(xiàn)了3個振幅減弱的區(qū)域,即存在振幅屏蔽現(xiàn)象,同一層不同長度的底礫巖的屏蔽的幅度相同,但屏蔽的范圍隨著底礫巖長度的增加而增大。

圖5 對圖4a中含不同長度底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線a R1; b R2; c R3

2.3 不同底礫巖厚度

圖6為含有不同厚度底礫巖的RTM深度剖面及其對應(yīng)的速度模型,在3組底礫巖的其它參數(shù)相同的條件下,厚度從左到右依次增大,分別為7.5,15.0,30.0m,通過改變底礫巖的厚度,量化分析該參數(shù)對振幅屏蔽強(qiáng)度的影響。

圖6 含不同厚度底礫巖的RTM深度剖面(a)及其對應(yīng)的速度模型(b)

圖7為對圖6a中含不同厚度底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線,圖7a至圖7c分別為反射界面R1,R2,R3的沿層統(tǒng)計的振幅曲線。分析振幅曲線可知,反射界面R1在底礫巖區(qū)域出現(xiàn)了強(qiáng)振幅特征;在底礫巖下方的反射界面R2,R3的振幅曲線中出現(xiàn)了3個振幅屏蔽的區(qū)域,其屏蔽強(qiáng)度與厚度呈正相關(guān),同一反射界面屏蔽的幅度隨著底礫巖厚度的增加而增大,最大可達(dá)35%。

圖7 對圖6a中含不同厚度底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線a R1; b R2; c R3

2.4 不同底礫巖層數(shù)

圖8為含不同層數(shù)底礫巖的RTM深度剖面及其對應(yīng)的速度模型,3組底礫巖的其它參素相同,層數(shù)從左到右依次為1層、2層、4層,通過改變底礫巖的層數(shù)研究其對振幅屏蔽的影響程度。

圖8 含不同層數(shù)底礫巖的RTM深度剖面(a)及其對應(yīng)的速度模型(b)

圖9為對圖8a中含不同層數(shù)底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線,圖9a至圖9c分別為反射界面R1,R2,R3的沿層統(tǒng)計的振幅曲線。分析振幅曲線的形態(tài)可知,R1振幅曲線上出現(xiàn)的3個振幅增強(qiáng)的區(qū)域為反射界面R1在底礫巖區(qū)域的強(qiáng)振幅響應(yīng),其振幅增強(qiáng)的幅度和范圍相同;在底礫巖下方的反射界面R2,R3的振幅曲線中,分別出現(xiàn)3個振幅減弱的區(qū)域,沿層統(tǒng)計振幅可知,同一反射界面屏蔽的幅度隨著層數(shù)的增加而增大,對下伏地層振幅的屏蔽程度最高可達(dá)75%。

圖9 對圖8a中含不同層數(shù)底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線a R1; b R2; c R3

2.5 不同底礫巖速度

圖10為含有不同速度底礫巖的RTM深度剖面及其對應(yīng)的速度模型,3組底礫巖的其它參數(shù)相同,速度從左到右依次為3500,4500,5500m/s,通過改變底礫巖的速度,研究其對振幅屏蔽的影響程度。

圖10 含不同速度底礫巖的RTM深度剖面(a)及其對應(yīng)的速度模型(b)

圖11為對圖10a中含不同速度底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線,圖11a至圖11c分別為反射界面R1,R2,R3的沿層統(tǒng)計的振幅曲線。分析可知,R1振幅曲線上的3個振幅增強(qiáng)的區(qū)域為反射界面R1在底礫巖區(qū)域的強(qiáng)振幅響應(yīng),振幅增強(qiáng)的范圍相同但增強(qiáng)的幅度與底礫巖速度呈正相關(guān);在底礫巖下方的反射界面R2,R3振幅曲線中,由于受到振幅屏蔽作用的影響出現(xiàn)了3個振幅低值區(qū)域,從振幅統(tǒng)計值可以看出,屏蔽的幅度隨著速度的增加而變大,屏蔽強(qiáng)度最高可達(dá)60%。

圖11 對圖10a中含不同速度底礫巖的RTM深度剖面沿層統(tǒng)計的振幅曲線a R1; b R2; c R3

3 強(qiáng)振幅屏蔽補(bǔ)償方案及應(yīng)用

3.1 擴(kuò)大照明范圍

研究發(fā)現(xiàn)地震反射波能量在入射角接近臨界角處突然增強(qiáng)[19],采用大偏移距接收地震波場,可有效削弱屏蔽效應(yīng)的影響,從而達(dá)到提高屏蔽層下反射波能量的目的。如圖12所示的正演速度模型,長6000m,深1000m,除底礫巖外,其它地層參數(shù)與表1所示相同。中部含有4層長為200m,厚為7.5m的多層底礫巖構(gòu)造,其速度為5500m/s。采用短、中、長3種不同的排列長度進(jìn)行正演觀測,其中炮間距和道間距均為25m;保持3種排列檢波點(diǎn)數(shù)量相同,檢波點(diǎn)布設(shè)范圍為0～6000m,每炮均有241個接收點(diǎn)接收。短、中、長3種排列的不同點(diǎn)在于:炮點(diǎn)數(shù)分別為51炮、101炮、151炮,炮點(diǎn)布設(shè)范圍分別為2375～3625,1750～4250,1125～4875m,最大偏移距分別為3625,4250,4875m。排列的照明范圍隨著偏移距的增大而增大,因此短、中、長3種排列的照明范圍逐漸增大,其中反射界面R1,R2,R3分別為高速底礫巖下伏由淺到深的3個反射界面。對上述模型正演得到的炮集數(shù)據(jù)進(jìn)行逆時偏移成像處理,得到RTM深度剖面。圖13為不同排列長度正演數(shù)據(jù)的RTM深度剖面,圖13a至圖13c分別為51炮激發(fā)的短排列、101炮激發(fā)的中排列、151炮激發(fā)的長排列RTM深度剖面。對圖13中3種排列長度下得到的RTM深度剖面中的同相軸R3(具體位置見圖13中標(biāo)注)進(jìn)行沿層振幅統(tǒng)計,經(jīng)過歸一化處理后,可得如圖14 所示的R3沿層統(tǒng)計的振幅曲線,其中黑、紅、藍(lán)3種顏色曲線分別表示51炮短排列、101炮中排列、151炮長排列的沿層振幅曲線。綜合分析圖13和圖14 可以看出,隨著照明范圍的增加高速底礫巖下幾套受強(qiáng)振幅屏蔽影響的反射軸振幅得到了提升,整個反射界面的能量也隨著照明范圍的增加變得更加均勻。對不同照明度下得到的結(jié)果進(jìn)行正演及分析,可以得出如下結(jié)論:在地震采集過程中,擴(kuò)大觀測系統(tǒng)的照明范圍,并采用大偏移距的采集方式,可以在一定程度上降低底礫巖對下伏地層的振幅屏蔽作用。

圖12 含底礫巖正演速度模型及觀測系統(tǒng)滿覆蓋范圍分布

圖13 不同排列長度正演數(shù)據(jù)的RTM深度剖面a 51炮短排列; b 101炮中排列; c 151炮長排列

圖14 不同排列長度RTM深度剖面中R3沿層統(tǒng)計的振幅曲線

3.2 Q-RTM成像技術(shù)

基于波動方程的逆時偏移(Qreverse time migration,Q-RTM)技術(shù)作為一種“保幅偏移”技術(shù),能夠更加精確對地下介質(zhì)進(jìn)行成像[20]。圖15為圖12 中所示不同排列長度正演數(shù)據(jù)的Q-RTM深度剖面。對圖15中3種排列長度的Q-RTM剖面中的同相軸R3(具體位置見圖15中標(biāo)注)進(jìn)行沿層振幅統(tǒng)計,可得如圖16所示的R3沿層統(tǒng)計的振幅曲線,其中黑、紅、藍(lán)3種顏色曲線分別表示51炮短排列、101炮中排列、151炮長排列的沿層振幅曲線。將三種不同排列下的Q-RTM成像剖面(圖15)與RTM成像剖面(圖13)進(jìn)行對比分析可知,根據(jù)剖面中底礫巖下伏地層所呈現(xiàn)的波組特征,可以看到在相同排列下,Q-RTM成像結(jié)果比RTM成像結(jié)果受振幅屏蔽的影響更小,底礫巖下伏地層能量也更加均勻。定量對比分析Q-RTM深度剖面的沿層統(tǒng)計的振幅曲線(圖16)和RTM深度剖面的沿層統(tǒng)計的振幅曲線(圖14)可知,在相同排列下,Q-RTM深度剖面中屏蔽區(qū)域的同相軸振幅被屏蔽掉的能量弱于相應(yīng)位置處的RTM結(jié)果,其中短排列振幅屏蔽比例降低33%,中排列降低26%,短排列降低9%。

圖15 不同排列長度正演數(shù)據(jù)的Q-RTM深度剖面a 51炮短排列; b 101炮中排列; c 151炮長排列

圖16 對圖15中3種排列長度Q-RTM偏移剖面R3沿層統(tǒng)計的振幅曲線

在正演模擬分析結(jié)果的指導(dǎo)下,將Q-RTM技術(shù)應(yīng)用于海上某工區(qū)實測地震數(shù)據(jù)的處理,較好地解決了高速底礫巖對下伏地層振幅的屏蔽作用。圖17a為實測地震數(shù)據(jù)經(jīng)過深度域?qū)游龇囱莸玫降乃俣饶Ｐ?黑色箭頭為底礫巖賦存位置,反演結(jié)果顯示其速度約為3500m/s,與圍巖速度(2500m/s)差異較大,呈現(xiàn)為典型的高速異常體特征。圖17b為實測地震數(shù)據(jù)反演得到的Q模型,其反演過程如下:拾取疊后地震資料的目的層,結(jié)合頻譜分析結(jié)果,利用多道加權(quán)頻譜比法估算層Q值,建立初始Q值模型。在初始Q值模型的基礎(chǔ)上,利用基于道集頻譜一致性的Q值層析反演方法,進(jìn)一步建立了如圖17b所示的更為精細(xì)的Q模型。

圖17 實測地震數(shù)據(jù)經(jīng)過深度域?qū)游龇囱莸玫降乃俣饶Ｐ?a)及Q模型(b)

依據(jù)圖17a所示的速度模型,對實測地震數(shù)據(jù)進(jìn)行RTM偏移,選取CDP600～800范圍內(nèi)的局部偏移成像結(jié)果(圖18a)。同時,基于速度模型和Q模型,對相同的地震數(shù)據(jù)進(jìn)行Q-RTM,選取相同范圍偏移結(jié)果(圖18b)。如圖18a中RTM剖面所示,黑色箭頭處呈現(xiàn)高速底礫巖的強(qiáng)反射特征;紅色箭頭處出現(xiàn)其下伏地層受到振幅屏蔽以后呈現(xiàn)出的弱振幅及不連續(xù)的反射特征。在圖18b中紅色箭頭所示的受屏蔽效應(yīng)影響的位置,其下伏地層振幅強(qiáng)度及同相軸的連續(xù)性都得到了明顯的改善,振幅屏蔽效應(yīng)得到了有效削弱,為后續(xù)的地震資料解釋工作提供了更為合理的數(shù)據(jù)。

圖18 底礫巖屏蔽區(qū)RTM(a)及Q-RTM深度偏移(b)剖面

4 結(jié)論及認(rèn)識

根據(jù)本文正演模擬數(shù)據(jù)的分析結(jié)果及相關(guān)處理技術(shù)的應(yīng)用結(jié)果,得到以下結(jié)論。

1) 底礫巖的厚度、層數(shù)、速度與強(qiáng)振幅屏蔽呈正相關(guān),參數(shù)值越高屏蔽強(qiáng)度越大;下伏地層隨著深度的增加受強(qiáng)振幅屏蔽影響減弱;底礫巖自身長度對強(qiáng)振幅屏蔽程度無明顯影響,但隨著長度的增加,其屏蔽范圍會隨之增加。通過對以上因素的分析可知,底礫巖對下伏地層振幅影響程度的因素由大到小排序分別為:速度、層數(shù)、厚度、埋深和長度。

2) 通過增大地震觀測系統(tǒng)排列長度,從而增加底礫巖下伏地層的照明強(qiáng)度,從地震數(shù)據(jù)采集的角度,解決高速底礫巖對下伏地層的“振幅屏蔽”效應(yīng)。

3) 采用Q-RTM技術(shù),在一定程度上可以對受到“振幅屏蔽”影響的地層進(jìn)行振幅補(bǔ)償。

在實際地震勘探中,底礫巖自身物性特征及分布規(guī)律較為復(fù)雜,導(dǎo)致影響振幅屏蔽效應(yīng)強(qiáng)弱的因素也需要進(jìn)行綜合評估,同時在振幅補(bǔ)償方面,單一的補(bǔ)償技術(shù)并不能較好地解決振幅屏蔽的影響,應(yīng)從采集、處理、解釋等不同角度,采用綜合性的補(bǔ)償方法。后續(xù)應(yīng)加強(qiáng)振幅屏蔽理論方面的研究,尤其是基于非均勻介質(zhì)和復(fù)雜底礫巖構(gòu)造下的波場傳播及反射特征研究,從根源上為強(qiáng)振幅屏蔽補(bǔ)償技術(shù)的研發(fā)提供理論支撐。