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    鐵路信號(hào)電源系統(tǒng)中直流電源模塊優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2022-12-01 07:03:48吳慶豐
    關(guān)鍵詞:二極管并聯(lián)諧振

    吳慶豐

    (天津鐵路信號(hào)有限責(zé)任公司,天津 300300)

    1 概述

    鐵路信號(hào)電源系統(tǒng)設(shè)備中需要DC24 V、DC48 V、DC220 V等電壓等級(jí)的直流開關(guān)電源,為繼電器、軌道電路、電碼化、直流轉(zhuǎn)轍機(jī)等直流信號(hào)設(shè)備提供穩(wěn)定可靠的供電。一般單臺(tái)開關(guān)電源模塊容量為1~3 kW,通過多臺(tái)模塊并聯(lián)輸出,為負(fù)載設(shè)備提供N+X冗余備份,提高系統(tǒng)可靠性。TB/T 1528系列標(biāo)準(zhǔn)中要求高頻開關(guān)電源模塊效率大于82%,穩(wěn)壓精度小于等于3%。在實(shí)際應(yīng)用中開關(guān)電源模塊效率一般在85%左右,采用自然冷卻方式的模塊往往需要較大體積的鋁制散熱片,所以自冷方式模塊結(jié)構(gòu)只能按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的四分之一模塊外形尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì),占用空間較大。采用風(fēng)冷方式的模塊可以使用相對(duì)體積小的散熱片,按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的八分之一模塊外形尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì),占用空間較小。隨著信號(hào)設(shè)備容量增大,有必要設(shè)計(jì)更大功率的模塊以減少模塊數(shù)量,提高系統(tǒng)可靠性。模塊功率提高不僅需要更大容量的功率器件,更有必要優(yōu)化拓?fù)潆娐罚岣呦到y(tǒng)效率,以減少電能損耗轉(zhuǎn)為熱能,從而降低對(duì)散熱片和風(fēng)扇的需求,進(jìn)一步降低模塊內(nèi)的空間占用同時(shí)降低整體成本。

    2 傳統(tǒng)開關(guān)電源電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)說明

    傳統(tǒng)開關(guān)電源電路拓?fù)淙鐖D1所示,廣泛應(yīng)用于開關(guān)電源的設(shè)計(jì)。AC/DC部分采用橋式整流加BOOST升壓電路實(shí)現(xiàn)輸入功率因數(shù)校正,DC/DC部分采用相移全橋電路實(shí)現(xiàn),直流電壓的隔離和電壓值變換,輸出為目標(biāo)電壓??刂撇糠侄嗖捎矛F(xiàn)有的集成電路分別實(shí)現(xiàn)AC/DC和DC/DC部分功能的控制,例如采用UC3854系列集成電路作為核心控制器件實(shí)現(xiàn)AC/DC控制,使用UC3875系列集成電路作為核心控制器件實(shí)現(xiàn)DC/DC控制。

    圖1 傳統(tǒng)開關(guān)電源拓?fù)潆娐稦ig.1 Conventional switching power supply circuit topology

    AC/DC部分電路整流橋把輸入市電整流為脈動(dòng)直流,升壓電感L1、功率開關(guān)管Q1和二極管D1構(gòu)成BOOST升壓電路。當(dāng)Q1導(dǎo)通時(shí),輸入電壓Vi對(duì)電感L1充電,把能量?jī)?chǔ)存在L1中,當(dāng)Q1截止時(shí),L1產(chǎn)生反向感應(yīng)電壓,通過二極管D1把儲(chǔ)存的電能疊加輸入電壓Vi釋放到輸出電容器C1中。通過控制輸入電流波形跟隨輸入電壓波形,實(shí)現(xiàn)功率因數(shù)校正(PFC)功能,一般直流母線的電壓為400 V。

    DC/DC部分的輸入是PFC電路的輸出,Q2~Q5為功率開關(guān)管,Lr為變壓器T1初級(jí)串聯(lián)諧振電感(包括變壓器的漏感),變壓器次級(jí)電壓經(jīng)過D3、D4整流和輸出LC濾波器給負(fù)載供電。

    功率開關(guān)管Q2、Q3組成左橋臂,180 °互補(bǔ)導(dǎo)通,功率開關(guān)管Q4、Q5組成右橋臂,180°互補(bǔ)導(dǎo)通,兩個(gè)橋臂導(dǎo)通之間相差一個(gè)相位,即所謂的相移角。通過調(diào)節(jié)相移角大小,來調(diào)節(jié)輸出電壓脈沖寬度,在變壓器副邊得到占空比D可調(diào)的正負(fù)半周對(duì)稱的交流方波電壓從而達(dá)到調(diào)節(jié)輸出電壓的目的。

    3 傳統(tǒng)開關(guān)電源模塊拓?fù)潆娐返膬?yōu)缺點(diǎn)分析

    如圖1 所示的開關(guān)電源電路拓?fù)浜?jiǎn)單,控制容易實(shí)現(xiàn),但仍存在一些缺點(diǎn)。

    BOOST升壓拓?fù)湓诠β瘦^大適用連續(xù)導(dǎo)通控制模式(CCM),在此模式下工作的主要問題是二極管D1的反向恢復(fù)問題,傳統(tǒng)電源使用硅基快恢復(fù)二極管作為PFC電路的升壓二極管,此二極管在反向恢復(fù)期間會(huì)產(chǎn)生較大反向電流,反向恢復(fù)電流將產(chǎn)生額外的損耗,一般要在D位置并聯(lián)電阻器電容器(Resistor Capacitor,RC)吸收電路。目前,通過應(yīng)用新的半導(dǎo)體功率器件碳化硅二極管,已經(jīng)解決反向恢復(fù)的問題。

    移相全橋電路,利用功率器件的結(jié)電容與變壓器的漏感作為諧振元件,使全橋電源的4個(gè)開關(guān)管依次在零電壓下導(dǎo)通,實(shí)現(xiàn)恒頻軟開關(guān),提升電源的整體效率。相移全橋電路的一個(gè)主要缺點(diǎn)是輕載時(shí)滯后橋臂不能實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān)(ZVS),不適合負(fù)載變化范圍大的場(chǎng)合。由于滯后橋臂的輕載下不能實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān),將存在開關(guān)損耗,增大散熱器的體積;開關(guān)管開通時(shí)存在較大的di/dt,將會(huì)造成大的EMI。變壓器次級(jí)存在占空比丟失問題,開關(guān)頻率越高,占空比損失越大。采用圖1 中拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)的開關(guān)電源模塊,實(shí)際測(cè)試效率能夠達(dá)到 85%左右。

    4 拓?fù)潆娐穬?yōu)化說明

    隨著站場(chǎng)規(guī)模及直流信號(hào)設(shè)備容量的增大,對(duì)開關(guān)電源的容量及效率提出了更高的要求。應(yīng)對(duì)上述需求的一種電路拓?fù)?,如圖2所示,AC/DC部分主要變化采用兩相交錯(cuò)并聯(lián)BOOST電路實(shí)現(xiàn)功率因數(shù)校正,可以提高模塊容量,減小PFC電感器的電感量,降低輸入電流諧波。DC/DC部分采用LLC諧振軟開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),可實(shí)現(xiàn)全負(fù)載范圍內(nèi)的一次側(cè)開關(guān)管的零電壓導(dǎo)通和二次側(cè)整流二極管的零電流開關(guān),降低開關(guān)損耗,提高功率變換的效率。

    圖2 交錯(cuò)并聯(lián)PFC+LLC諧振軟開關(guān)電路拓?fù)銯ig.2 Interleaving PFC+LLC resonant soft-switching circuit topology

    為進(jìn)一步提高效率,減少整機(jī)的熱損耗,提高系統(tǒng)可靠性,分析圖2拓?fù)渲泄β蕮p耗較大的元器件,AC/DC部分主要為整流橋,DC/DC部分為變壓器副邊的整流二極管D3、D4。下面按AC/DC部分和DC/DC部分分別進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    4.1 AC/DC部分的優(yōu)化設(shè)計(jì)

    以2 000 W容量為例,輸入電壓按額定220 V,整流橋上單個(gè)二極管壓降按VF=1.1 V電壓計(jì)算,整流橋上損耗功率為P損=2 000/220×1.1×2=20 W,如果輸入電壓較低,按165 V計(jì)算,整流橋上損耗功率將達(dá)到26.7 W。為提高AC/DC部分的效率,對(duì)圖2中電路結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。如圖3所示,為雙BOOST無(wú)橋PFC電路結(jié)構(gòu),能夠在電流回路中減少一顆二極管,提升PFC部分的效率,峰值效率能夠達(dá)到98%。

    圖3 雙BOOST無(wú)橋PFC電路Fig.3 Dual Boost bridgeless PFC circuit

    圖3所示的無(wú)橋PFC電路雖然能降低整流橋的功率損耗,但存在器件數(shù)量增加,成本增高的劣勢(shì)。隨著最新的寬禁帶半導(dǎo)體氮化鎵和碳化硅開關(guān)管的推出,使得圖騰柱PFC電路結(jié)構(gòu)成為更優(yōu)選擇。SiC二極管具有反向恢復(fù)時(shí)間幾乎為0,開關(guān)損耗小的特點(diǎn),適合更快的開關(guān)頻率及軟開關(guān)的應(yīng)用,正向壓降小且無(wú)反向恢復(fù)電流的特性使得硬開關(guān)的應(yīng)用中能達(dá)到更高效率。如圖4所示,為一個(gè)較完整圖騰柱PFC電路拓?fù)洹D騰柱PFC拓?fù)渚哂休^低的電磁干擾,使用最少的功率器件實(shí)現(xiàn)功率因數(shù)校正功能,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可以更緊湊,相對(duì)成本低,且效率高,功率密度高。

    圖4 圖騰柱PFCFig.4 Totem pole PFC

    在圖4所示電路中,在模塊上電啟動(dòng)過程中,輸入電源對(duì)直流母線上電容C1充電會(huì)產(chǎn)生較大的浪涌電流。為了抑制這一浪涌電流,通常采用圖4中R1串聯(lián)在電感L1前,R1一般采用PTC型熱敏電阻,在上電過程中,浪涌電流在電阻上產(chǎn)生能耗,溫度升高阻值變大,進(jìn)一步限制浪涌電流。PFC啟動(dòng)后繼電器REALY1線圈得電,常開觸點(diǎn)閉合,使R1短路。AC/DC正常工作過程,主電路電流經(jīng)過繼電器觸點(diǎn),而R1不起作用。

    繼電器可以很容易地驅(qū)動(dòng),但存在觸點(diǎn)動(dòng)作聲音及觸點(diǎn)壽命的問題,采用電阻限流的方式導(dǎo)致上電緩啟動(dòng)時(shí)間較長(zhǎng)。在圖4基礎(chǔ)上對(duì)D1、D2替換為晶閘管SCR1、SCR2,可減少繼電器和限流電阻,不僅能夠節(jié)省PCB空間,而且減少了繼電器和電阻上能量損耗,可控制啟動(dòng)時(shí)間更快,如圖5所示。在PFC正常工作過程中,SCR1和SCR2作用與二極管相同,市電的正半波時(shí)SCR2導(dǎo)通,市電負(fù)半波時(shí)SCR1導(dǎo)通。在市電接通啟動(dòng)過程中,通過控制SCR1、SCR2的導(dǎo)通角,達(dá)到平滑控制母線電容器C1的充電過程,使C1電容器上的直流電壓受控地逐漸升高,可在6個(gè)市電周波內(nèi)平滑升高達(dá)到目標(biāo)電壓。

    圖5 圖騰柱PFC增加浪涌電流控制功能Fig.5 Totem pole PFC with added surge current control function

    圖騰柱PFC電路能夠獲得較高的輸入功率因數(shù)和效率,但在輸入電壓過零點(diǎn)時(shí)輸入電流存在畸變的問題??梢圆捎脭?shù)字軟啟動(dòng)方法消除電壓過零點(diǎn)的電流尖峰。為在市電電壓過零點(diǎn)位置實(shí)現(xiàn)SCR1和SCR2的可靠交替工作,一般在電壓過零點(diǎn)位置設(shè)置一個(gè)死區(qū)時(shí)間,此時(shí)SCR1和SCR2均無(wú)驅(qū)動(dòng)信號(hào),Q1和Q2也均無(wú)驅(qū)動(dòng)信號(hào),開關(guān)管處于斷開狀態(tài)。可根據(jù)市電波形的極性,功率管Q1或者Q2在過零點(diǎn)死區(qū)結(jié)束位置開始驅(qū)動(dòng)信號(hào)的軟起動(dòng)過程,驅(qū)動(dòng)脈沖的占空比由小到大逐漸變化。在死區(qū)時(shí)間內(nèi),應(yīng)停止控制環(huán)路的計(jì)算,否則電流內(nèi)環(huán)計(jì)算產(chǎn)生一個(gè)大的占空比驅(qū)動(dòng)信號(hào),這將會(huì)引起電流尖峰。

    4.2 DC/DC部分的優(yōu)化設(shè)計(jì)

    DC/DC部分采用LLC諧振軟開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),一般根據(jù)功率大小可選擇半橋拓?fù)浠蛘呷珮蛲負(fù)洌话闳萘? kW左右的電源模塊可采用如圖2所示的半橋電路拓?fù)?,?duì)于更大功率的電源模塊更適合采用如圖6所示的兩相并聯(lián)電路拓?fù)洌虿捎萌鐖D7所示的三相交錯(cuò)并聯(lián)電路拓?fù)?。隔離變壓器二次側(cè)整流部分采用功率管替代二極管實(shí)現(xiàn)同步整流,降低二次側(cè)高頻整流部分的功率損耗,進(jìn)一步提高整機(jī)效率。

    圖6 兩相并聯(lián)LLC電路拓?fù)銯ig.6 Two-phase parallel LLC circuit topology

    兩相并聯(lián)LLC電路拓?fù)溆蓛陕酚布?dú)立的主電路構(gòu)成,通過輸出端的并聯(lián)實(shí)現(xiàn)單機(jī)的擴(kuò)容,同時(shí)根據(jù)負(fù)載的變化,靈活控制工作的主電路。當(dāng)空載或輕載時(shí),可只控制其中一路LLC拓?fù)涔ぷ?,降低功率損耗,能夠?qū)崿F(xiàn)全負(fù)載范圍內(nèi)的高效率工作。在信號(hào)電源屏中應(yīng)用的直流開關(guān)電源采用N+M冗余方式,正常工作時(shí)單臺(tái)開關(guān)電源模塊負(fù)載率均低于50%,此時(shí)可工作于單LLC拓?fù)潆娐?,有利于整個(gè)電源系統(tǒng)效率提升,節(jié)能降耗。當(dāng)任意一路LLC主電路故障時(shí),可關(guān)閉這一路的驅(qū)動(dòng),通過另外一路進(jìn)行整機(jī)的降額工作,提高模塊的可用性。

    通過采用圖7所示的三相交錯(cuò)并聯(lián)LLC電路結(jié)構(gòu),軟開關(guān)的使用提高功率器件的開關(guān)頻率,能夠?qū)崿F(xiàn)更高的輸出功率和整機(jī)效率。三相LLC電路交錯(cuò)120°工作,降低了輸入輸出的電流紋波,所以能夠有效減小輸入和輸出的濾波電容器的容量。紋波電流很小,所以可以省掉輸出濾波電感器,能夠?qū)崿F(xiàn)器件數(shù)量的減少和空間占用的減少。高頻隔離變壓器原邊繞組和副邊繞組分別構(gòu)成星形連接,使得三相之間相互存在電氣耦合,可以減小各相之間諧振參數(shù)不對(duì)稱帶來的不利影響,相比兩相交錯(cuò)并聯(lián)具有更強(qiáng)的均流能力,對(duì)器件的容差性更大。通過提高開關(guān)管的工作頻率,能夠降低諧振電感器Lr1、Lr2、Lr3和諧振高頻隔離變壓器T1、T2、T3的體積,進(jìn)一步提高開關(guān)電源模塊的功率密度,同樣體積可以實(shí)現(xiàn)更大功率的輸出。

    圖7 三相交錯(cuò)并聯(lián)LLC電路拓?fù)銯ig.7 Three-phase interleaving LLC circuit topology

    5 關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算

    以輸入額定電壓DC400 V、輸出電壓DC24 V、輸出功率P為2 000 W容量為例,計(jì)算圖2中單LLC諧振拓?fù)潆娐分袆?lì)磁電感Lm、諧振電感Lr、諧振電容Cr等關(guān)鍵參數(shù)。輸入電壓范圍DC350~410 V,輸出電壓可調(diào)范圍DC20~30 V,設(shè)計(jì)諧振頻率fr=100 kHz,最大工作頻率fmax=200 kHz。

    變壓器匝比n=Udc/(2×Uo)=400/(2×24)=8.33

    最大增益Mmax=2n×Uo_max/Udc_min=2×8.33× 30/350=1.428

    最小增益Mmin=2n×Uo_min/Udc_max=2×8.33× 20/410=0.813

    負(fù)載電阻值Ro=Uo2/P=242/2 000= 0.288 Ω

    輸出電流Io=Uo/Ro=24/0.288=83.333 A

    等效阻抗Req=8×Ro×n2/π2=16.198 Ω

    其中Uo為輸出額定電壓24 V,Udc為輸入額定電壓400 V,Ro為輸出額定功率2 000 W時(shí)負(fù)載電阻,Io為輸出額定功率時(shí)輸出額定電流,8為常數(shù),n為變壓器匝比。

    電感歸一化系數(shù)取K=Lm/Lr=6,在最小輸入電壓和滿載輸出條件下,計(jì)算變換器能工作在ZVS條件下的最大品質(zhì)因數(shù)如公式(1)所示。

    死區(qū)時(shí)間取td=500 ns,寄生電容取CZVS=2 000 pF,計(jì)算在最大輸入電壓和空載輸出條件下,計(jì)算變換器能工作在ZVS條件下的最大品質(zhì)因數(shù)如公式(2)所示。

    在整個(gè)工作過程中求取最大QZVS如公式(3)所示。

    諧振網(wǎng)絡(luò)的特征阻抗ZR如公式(4)所示。

    6 結(jié)語(yǔ)

    在實(shí)際應(yīng)用中根據(jù)輸出容量可靈活選用拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),達(dá)到最優(yōu)的性價(jià)比。隨著負(fù)載種類的變化,為適用于不同電壓的需求,有必要對(duì)寬范圍輸出的直流開關(guān)電源模塊進(jìn)行設(shè)計(jì)開發(fā)。在上述拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中可采用Burst控制方式,實(shí)現(xiàn)LLC電路的寬范圍輸出,也可采用相移控制和脈沖頻率控制相結(jié)合的控制方式實(shí)現(xiàn)。也可根據(jù)負(fù)載情況,在空載和輕載時(shí)采用脈沖寬度調(diào)制的控制方式,正常帶載時(shí)采用脈沖頻率調(diào)制的控制方式,降低空載或輕載時(shí)的損耗,提高整機(jī)變換效率。在優(yōu)化電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,根據(jù)使用環(huán)境和負(fù)載情況采用靈活多樣的控制策略,能夠?qū)崿F(xiàn)開關(guān)電源的可靠、高效運(yùn)行。

    本文分析了應(yīng)用于鐵路信號(hào)電源領(lǐng)域常用的直流開關(guān)電源拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),根據(jù)使用需求的不同,提出不同的優(yōu)化電路拓?fù)?,采用更?yōu)的電路拓?fù)浜拖鄳?yīng)的控制策略能夠提高開關(guān)電源產(chǎn)品的質(zhì)量。

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