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    塑性混凝土單軸受壓性能尺寸效應(yīng)的試驗(yàn)研究

    2022-11-28 15:10:20高玉琴郭博文
    人民黃河 2022年11期
    關(guān)鍵詞:棱柱體高徑圓柱體

    高玉琴,郭博文,宋 力,劉 忠

    (1.黃河水利委員會(huì) 黃河水利科學(xué)研究院,河南 鄭州 450003;2.水利部堤防安全與病害防治工程技術(shù)研究中心,河南 鄭州 450003)

    塑性混凝土是一種以膨潤(rùn)土或黏土替代部分水泥的新型柔性材料,具有低彈性模量、變形性能強(qiáng)、抗?jié)B性高的特點(diǎn)[1],廣泛應(yīng)用于大壩除險(xiǎn)加固工程、大壩圍堰工程及結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)工程[2]。近年來(lái),國(guó)內(nèi)外水文地質(zhì)學(xué)、材料學(xué)、環(huán)境化學(xué)、巖土力學(xué)等諸多方面的學(xué)者,開(kāi)展了其工程應(yīng)用、配合比、力學(xué)特性及本構(gòu)關(guān)系等方面的研究,王清友[3]較早開(kāi)展了工程應(yīng)用中采用塑性混凝土防滲墻的配合比設(shè)計(jì),高丹盈等[4]、Su等[5]、Bagheri等[6]開(kāi)展了配合比及不同類型組分對(duì)塑性混凝土力學(xué)性能的影響。高丹盈等[7]、王四巍等[8]提出了彈性模量計(jì)算公式中p1、p2與破壞荷載的關(guān)系及彈性模量與峰值應(yīng)力的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)關(guān)系式,并分別建立塑性混凝土單軸受壓本構(gòu)關(guān)系[9]。宋力等[10]提出了塑性混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線上升段和下降段的數(shù)學(xué)物理模型。常芳芳等[11]分析圍壓對(duì)塑性混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線的影響,并提出了上升段曲線的本構(gòu)模型。宋帥奇等[12]通過(guò)比較100 mm×100 mm×100 mm和150 mm×150 mm×150 mm塑性混凝土試樣峰值應(yīng)力試驗(yàn)結(jié)果,初步得出塑性混凝土強(qiáng)度存在尺寸效應(yīng)現(xiàn)象。蘇捷等[13-14]對(duì)普通混凝土的尺寸效應(yīng)進(jìn)行了試驗(yàn)研究:通過(guò)對(duì)普通混凝土54個(gè)不同強(qiáng)度等級(jí)棱柱體的單軸受壓性能進(jìn)行試驗(yàn)研究,得到其在彈性變形階段尺寸效應(yīng)不明顯,但進(jìn)入彈塑性階段后其應(yīng)力應(yīng)變曲線呈現(xiàn)較明顯的尺寸效應(yīng);并通過(guò)27組邊長(zhǎng)為100、150、200 mm的普通混凝土和高強(qiáng)混凝土立方體試樣的抗壓試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)混凝土的峰值應(yīng)力越高其尺寸效應(yīng)越明顯,由此建立了立方體抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)律的計(jì)算公式。王亞云等[15]則通過(guò)比較不同礦渣摻量和強(qiáng)度等級(jí)的200 mm×200 mm×200 mm、250 mm×250 mm×250 mm、300 mm×300 mm×300 mm三級(jí)配混凝土試樣峰值應(yīng)力試驗(yàn),初步得出三級(jí)配混凝土強(qiáng)度存在尺寸效應(yīng)現(xiàn)象,且強(qiáng)度等級(jí)的影響顯著于礦渣摻量。

    塑性混凝土力學(xué)性能與其尺寸、形狀等密切相關(guān),且與普通混凝土的尺寸效應(yīng)[16]相似,受壓時(shí)其峰值應(yīng)力及應(yīng)變等特性指標(biāo)尺寸效應(yīng)明顯;同時(shí),其單軸無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)試樣最終破壞時(shí),未出現(xiàn)粗骨料破碎現(xiàn)象,有別于普通混凝土。因此,本文通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn),考慮不同配合比和高徑比因素,設(shè)置不同底面尺寸的棱柱體和圓柱體,重點(diǎn)研究不同試驗(yàn)條件下峰值應(yīng)力應(yīng)變的變化規(guī)律,開(kāi)展塑性混凝土峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)試驗(yàn)研究。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試樣模型及原材料

    塑性混凝土試樣形狀為棱柱體和圓柱體,棱柱體試樣底面邊長(zhǎng)分別為100、150、200、250、300 mm,高徑比分別為1.5∶1、2.0∶1、2.5∶1,圓柱體試樣底面直徑與相同高徑比的棱柱體底面邊長(zhǎng)相等。每一尺寸試樣包含3個(gè)配合比,即3個(gè)不同強(qiáng)度。

    試驗(yàn)用水泥為中國(guó)建筑材料科學(xué)研究總院生產(chǎn)的強(qiáng)度等級(jí)為42.5的袋裝基準(zhǔn)水泥;膨潤(rùn)土采用鈉基膨潤(rùn)土,其目數(shù)為200~400目;粗骨料采用5~20 mm粒徑的連續(xù)級(jí)配碎石;減水劑采用河南省建筑科學(xué)研究院生產(chǎn)的聚羧酸型減水劑,摻量為1%;砂采用河砂(RS),具體參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 河砂的性能參數(shù)及顆粒級(jí)配

    1.2 試樣制備及養(yǎng)護(hù)

    根據(jù)試驗(yàn)?zāi)康闹饕M(jìn)行兩種條件下的單軸無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),具體為:相同高徑比不同配合比和試樣底面尺寸、相同配合比不同高徑比和試樣底面尺寸,每種條件下制作3個(gè)平行試樣,取其算術(shù)平均值作為試驗(yàn)實(shí)測(cè)值,共計(jì)制備了150個(gè)試樣。

    根據(jù)試配確定3個(gè)配合比分批制作塑性混凝土試樣,試樣制備采用自落式攪拌機(jī)攪拌,投料順序?yàn)樯?、石、水泥、膨?rùn)土、水、減水劑。在砂、石、水泥、膨潤(rùn)土投料完成后干攪30 s,然后注入本批試樣所需水量的1/2后攪拌60 s,之后注入拌和均勻的剩余水和減水劑,再濕拌90 s,保證攪拌時(shí)無(wú)團(tuán)狀體的情況出現(xiàn)。澆筑之前測(cè)量塑性混凝土拌和物坍落度和表觀密度,滿足預(yù)設(shè)指標(biāo)后在自行研制的試樣成型模具中進(jìn)行澆筑成型,采用振搗棒振搗,運(yùn)至標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室靜置48 h后拆模,拆模后養(yǎng)護(hù)28 d齡期后開(kāi)始試驗(yàn),養(yǎng)護(hù)條件為溫度(20±2)℃、濕度大于95%。

    1.3 試驗(yàn)儀器和試驗(yàn)方法

    單軸無(wú)側(cè)限峰值應(yīng)力試驗(yàn)采用改裝后的電液伺服粗粒土動(dòng)靜三軸試驗(yàn)機(jī),加裝上下加壓面和傳力底座,其具有自動(dòng)控制、自動(dòng)采集和輔助數(shù)據(jù)處理能力,主要技術(shù)指標(biāo)為:軸向靜荷載0~500 kN(精度0.1 kN),軸向位移行程300 mm(精度0.01 mm),軸向變形控制速率0.01~5 mm/min(測(cè)量誤差優(yōu)于±0.5%);光柵位移傳感器設(shè)置在壓板的上端,測(cè)量精度0.001 mm,采用全標(biāo)距法采集應(yīng)力應(yīng)變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)。

    塑性混凝土的受壓性能試驗(yàn)參照《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50081—2019)和《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50123—2019):試樣養(yǎng)護(hù)至28 d齡期后,采用自制裝置將試樣運(yùn)送至傳力底座,測(cè)量試樣底面邊長(zhǎng)(或直徑)、高度,選擇靜力加載模式,設(shè)定加載速率0.07%/min,輸入試樣周長(zhǎng)和體積等參數(shù)后開(kāi)始試驗(yàn)。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 試驗(yàn)結(jié)果

    相同高徑比不同配合比、相同配合比不同高徑比條件下,塑性混凝土棱柱體和圓柱體隨底面尺寸增大的峰值應(yīng)力及應(yīng)變實(shí)測(cè)值見(jiàn)表2。

    表2 不同試驗(yàn)條件下塑性混凝土峰值應(yīng)力及應(yīng)變實(shí)測(cè)值

    續(xù)表2

    由表2可知,受配合比和高徑比影響,塑性混凝土峰值應(yīng)力及應(yīng)變大小不同,整體來(lái)看隨底面邊長(zhǎng)或直徑增大而減小,且試樣底面邊長(zhǎng)≥200 mm后其峰值應(yīng)力及應(yīng)變減小的趨勢(shì)逐步放緩,且峰值應(yīng)力變異系數(shù)均小于8%,表明試驗(yàn)結(jié)果的離散性較小。

    2.2 相同高徑比不同配合比條件下峰值應(yīng)力及應(yīng)變

    引入尺寸效應(yīng)系數(shù)γ對(duì)塑性混凝土試樣峰值應(yīng)力的尺寸效應(yīng)進(jìn)行定量描述。以底面邊長(zhǎng)或直徑為100 mm的試樣為基準(zhǔn)尺寸試樣,定義非基準(zhǔn)尺寸試樣(底面邊長(zhǎng)或直徑為150、200、250、300 mm)峰值應(yīng)力與基準(zhǔn)尺寸試樣(底面邊長(zhǎng)或直徑為100 mm)峰值應(yīng)力間的差值占基準(zhǔn)尺寸試樣峰值應(yīng)力的百分率為尺寸效應(yīng)系數(shù),如γ150=(f100-f150)/f100×100%,其他類推,峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)計(jì)算過(guò)程同峰值應(yīng)力。

    相同高徑比、不同配合比和試樣底面尺寸情況下,塑性混凝土棱柱體和圓柱體試樣峰值應(yīng)力及應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)見(jiàn)表3、圖1、圖2。

    表3 試樣峰值應(yīng)力及應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)

    圖1 相同高徑比棱柱體試樣峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)

    圖2 相同高徑比圓柱體試樣峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)

    2.2.1 峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)

    由表3、圖1及圖2可知,相同高徑比情況下,隨塑性混凝土配合比(強(qiáng)度)變化及底面尺寸增大,峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)具有以下規(guī)律:①隨塑性混凝土配合比變化(強(qiáng)度增大)無(wú)明顯變化規(guī)律,這不同于普通混凝土立方體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)[14]:隨混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高,混凝土立方體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)現(xiàn)象越顯著;②相同配合比(強(qiáng)度)情況下,圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)大于棱柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù),即圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)顯著;③圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)受配合比(強(qiáng)度)變化影響較小,3種配合比下峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)落在相對(duì)狹窄的帶寬內(nèi)。

    塑性混凝土和普通混凝土相比,峰值應(yīng)力相對(duì)較低,塑性混凝土的密實(shí)度和勻質(zhì)度較普通混凝土差,內(nèi)部初始微裂紋的數(shù)量相對(duì)較多,在初始荷載作用下塑性混凝土裂紋發(fā)展速度較慢,且塑性混凝土破壞時(shí)發(fā)生損傷的斷裂破損區(qū)域相對(duì)較大,但因其峰值應(yīng)力相對(duì)較小,故破壞時(shí)所需能量相對(duì)較均勻;另外,塑性混凝土破壞大多為延性破壞,從而導(dǎo)致塑性混凝土峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)隨其強(qiáng)度增大變化不明顯。

    塑性混凝土圓柱體和棱柱體相比:首先,成型方式不同,圓柱體澆筑時(shí)成型模具豎向放置,同高度方向塑性混凝土分配均勻度趨向一致,裂縫形成的薄弱面亦隨機(jī)分布;其次,在軸向受壓過(guò)程中,其受壓端受力相對(duì)較均勻,而棱柱體受壓端由于4個(gè)面的4條棱分割,消除了部分能量,加上受壓端的環(huán)箍效應(yīng),致使圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)不同于棱柱體。

    2.2.2 峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)

    由表3可知,相同高徑比情況下,除個(gè)別點(diǎn)具有一定的離散性外,隨塑性混凝土配合比即強(qiáng)度變化及底面尺寸增大,峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)具有以下規(guī)律:①峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)隨塑性混凝土強(qiáng)度增大無(wú)明顯變化規(guī)律,強(qiáng)度最小者其峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)高于強(qiáng)度較大者;②圓柱體峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)受其配合比影響較小,3種配合比下峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)值落在相對(duì)狹窄的帶寬內(nèi)。

    2.3 相同配合比不同高徑比條件下峰值應(yīng)力及應(yīng)變

    相同配合比、改變高徑比和試樣底面尺寸情況下,塑性混凝土棱柱體和圓柱體試樣峰值應(yīng)力及應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)見(jiàn)表4、圖3、圖4。

    表4 試樣峰值應(yīng)力及應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)

    圖3 配合比2棱柱體試樣峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)

    圖4 配合比2圓柱體試樣峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)

    2.3.1 峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)

    由表4、圖3及圖4可知,相同配合比(強(qiáng)度)條件下,隨塑性混凝土高徑比及底面尺寸增大,峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)具有以下規(guī)律:①峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)隨高徑比增大而增大,即高徑比越大其峰值應(yīng)力衰減越大,尺寸效應(yīng)顯著;②相同高徑比條件下,圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)大于棱柱體,即圓柱體峰值應(yīng)力降幅較大,尺寸效應(yīng)顯著。其主要是因?yàn)殡S高徑比(長(zhǎng)細(xì)比)增大,塑性混凝土極限承載能力明顯降低,即峰值應(yīng)力減小,加上破壞時(shí)發(fā)生損傷的斷裂破損區(qū)域相對(duì)較大,因此破壞時(shí)所需能量相對(duì)較大,高徑比越大其峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)越明顯。

    2.3.2 峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)

    由表4可知,相同配合比條件下,除個(gè)別點(diǎn)具有一定離散性外,隨塑性混凝土高徑比及底面尺寸增大,峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)具有以下規(guī)律:①棱柱體峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)隨高徑比增大無(wú)明顯變化規(guī)律,高徑比為2.5∶1時(shí)尺寸效應(yīng)系數(shù)最大,高徑比為1.5∶1、2.0∶1時(shí)尺寸效應(yīng)系數(shù)接近;②圓柱體峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)受高徑比變化影響較小,3種高徑比下峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)落在相對(duì)狹窄的帶寬內(nèi)。

    3 結(jié) 論

    (1)相同高徑比不同配合比(強(qiáng)度)條件下,塑性混凝土峰值應(yīng)力應(yīng)變均具有較明顯的尺寸效應(yīng),但隨配合比(強(qiáng)度)增大峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)無(wú)明顯變化規(guī)律,這不同于普通混凝土立方體抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng),且相同條件下圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)較棱柱體顯著,同時(shí)圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)受配合比(強(qiáng)度)變化影響較小。

    (2)相同配合比即強(qiáng)度條件下,塑性混凝土峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)隨高徑比增大而大幅衰減,尺寸效應(yīng)顯著,且相同高徑比時(shí)圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)大于棱柱體,即圓柱體峰值應(yīng)力尺寸效應(yīng)較顯著。

    (3)相同高徑比不同配合比(強(qiáng)度)情況下,峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)隨塑性混凝土強(qiáng)度增大無(wú)明顯變化規(guī)律,強(qiáng)度最小者其峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)大于強(qiáng)度較大者,且圓柱體峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)受其配合比影響較小。

    (4)相同配合比(強(qiáng)度)條件下,棱柱體峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)隨高徑比增大無(wú)明顯變化規(guī)律,圓柱體峰值應(yīng)變尺寸效應(yīng)系數(shù)受高徑比變化影響較小。

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