注塑機(jī)V/P切換位置控制穩(wěn)定性研究

周樂東，唐勝峰，黃鐵平，高國利

（深圳銀寶山新科技股份有限公司 技術(shù)中心，廣東 深圳 518108）

0 引言

電機(jī)驅(qū)動和PLC控制技術(shù)提高了注塑機(jī)的控制精度，但是由于電機(jī)傳動系統(tǒng)過渡過程中存在慣性，如機(jī)械慣性、電磁慣性等，使設(shè)備設(shè)定的目標(biāo)參數(shù)與實(shí)際運(yùn)行的結(jié)果之間出現(xiàn)偏差，典型的如V/P切換位置的波動，注塑機(jī)V/P切換是電機(jī)傳動的過渡過程，會受到過渡慣性的影響，因而導(dǎo)致在不同的注射速度條件下，V/P切換控制的執(zhí)行結(jié)果各不相同。董召然[4]在對比了幾種常規(guī)注射保壓切換方法后，指出其不足之處，提出更加合理而有效的二維模糊推理的注射保壓切換方法。另一方面，注射仿真分析工具的普及促使工程人員開展了許多基于模流分析的注射工藝優(yōu)化方法研究，如唐杰等[5]結(jié)合汽車燈罩的實(shí)際注射情況進(jìn)行CAE仿真分析研究，優(yōu)化了工藝參數(shù)；王策等[6]針對電池蓋板的注射工藝仿真分析，將其變形量降低了23%。這些研究改變了過去試模普遍采用通過觀察上一模注射試驗(yàn)的結(jié)果來決定下一模工藝設(shè)置策略的“試湊法”，倡導(dǎo)根據(jù)模流分析確定目標(biāo)參數(shù)指導(dǎo)注射工藝優(yōu)化的新模式。然而在實(shí)踐過程中，注塑機(jī)自身結(jié)構(gòu)特性帶來的影響導(dǎo)致目標(biāo)和實(shí)際存在一些偏差，這些偏差會阻礙目標(biāo)參數(shù)的現(xiàn)場應(yīng)用，使模流分析的成果并未真正有效地促進(jìn)注射生產(chǎn)企業(yè)效益提升和技術(shù)進(jìn)步。

為研究注塑機(jī)V/P切換控制產(chǎn)生偏差的機(jī)理，現(xiàn)以1 200 kN的電動注塑機(jī)為研究對象，針對注塑機(jī)電機(jī)傳動系統(tǒng)過渡慣性的影響，開展不同注射速度的V/P切換位置波動規(guī)律的研究，并通過構(gòu)建注射速度和V/P切換位置波動量之間的函數(shù)關(guān)系式，表達(dá)電動注塑機(jī)傳動系統(tǒng)過渡慣性對V/P切換位置控制造成的影響。

1 V/P切換控制的執(zhí)行過程

V/P切換是指注射過程中，模具型腔即將被熔體充滿時，注塑機(jī)的螺桿運(yùn)動由速度控制轉(zhuǎn)變?yōu)閴毫刂?，以便熔體更加平穩(wěn)地充滿型腔。V/P切換的控制有壓力控制、速度控制、時間控制以及位置控制等多種方式，其中位置控制的穩(wěn)定性和可靠性最好，應(yīng)用最廣泛。

V/P切換位置控制的實(shí)現(xiàn)需由操作者預(yù)先設(shè)定一個螺桿位置參數(shù)，在注射階段，當(dāng)注料系統(tǒng)內(nèi)的螺桿位置傳感器偵測到螺桿運(yùn)動到設(shè)定的位置時，反饋信號給注塑機(jī)控制系統(tǒng)，控制系統(tǒng)執(zhí)行V/P切換指令，使螺桿的運(yùn)動方式由恒速驅(qū)動轉(zhuǎn)變?yōu)楹銐候?qū)動。在此過程中，由于存在螺桿運(yùn)動的機(jī)械慣性、傳動電機(jī)的電磁慣性、信號反饋延時等因素，實(shí)際完成V/P切換時對應(yīng)的螺桿位置會大于操作者設(shè)定的值。注塑機(jī)的這種特性使操作者在確定合適的V/P切換位置時總會面臨需要反復(fù)調(diào)試的問題，如試模過程中常出現(xiàn)相同V/P切換設(shè)定參數(shù)注射的樣件填充狀態(tài)卻不相同，即在某種注射速度條件下合適的V/P切換位置在另一種速度下并不適用。

2 V/P切換位置波動研究試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)方法

為研究材料黏度和注射速度對注塑機(jī)V/P切換位置控制穩(wěn)定性的影響，設(shè)置材料種類、注射速度和熔體溫度3組變量進(jìn)行試驗(yàn)，采集各組試驗(yàn)設(shè)定V/P切換位置和注射終點(diǎn)數(shù)據(jù)，以設(shè)定V/P切換位置和注射終點(diǎn)的差異描述注塑機(jī)V/P切換位置控制的穩(wěn)定性，差異越小，穩(wěn)定性越好。

利用試驗(yàn)?zāi)＞撸ㄒ妶D1）在1 200 kN電動注塑機(jī)上分別用5種不同的材料（見表1）進(jìn)行試驗(yàn)，注塑機(jī)的最大注射速度為200 mm/s，試驗(yàn)的注射速度限定在10～180 mm/s，同時試驗(yàn)旨在研究V/P切換位置的波動，無需進(jìn)行保壓過程，試驗(yàn)的保壓時間均設(shè)置為0。

表1 試驗(yàn)材料

圖1 試驗(yàn)?zāi)＞?/p>

2.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)收集

每組試驗(yàn)條件下注射5模次，采集第5模的V/P切換設(shè)定位置S和當(dāng)前模次的螺桿位置曲線最小值S'，S'即為實(shí)際的注射終點(diǎn)，再計(jì)算設(shè)定位置和實(shí)際注射終點(diǎn)的差值△S=S-S'，定義△S為當(dāng)前注射速度下V/P切換位置的波動量，△S反應(yīng)了注塑機(jī)注射傳動系統(tǒng)的過渡慣性對V/P切換位置控制的影響。根據(jù)注射試驗(yàn)整理數(shù)據(jù)如表2所示。

(3)不同油藏的原油組分含量不同，其CO2驅(qū)最小混相壓力也存在差別，實(shí)際油藏的MMP與C2～C6組分具有負(fù)相關(guān)關(guān)系。

表2 V/P切換位置波動△S數(shù)據(jù)表

3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

3.1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)整理

試驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示各種材料在同一注射速度條件下，V/P切換位置波動△S均相同，熔體溫度對△S沒有影響，表明△S與材料黏度無關(guān)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)還顯示△S隨注射速度的升高而增大的規(guī)律，如圖2所示。

圖2 V/P切換位置波動幅度與注射速度散點(diǎn)圖

續(xù)表

統(tǒng)計(jì)學(xué)中常用皮爾遜（Pearson）積矩相關(guān)系數(shù)度量2個變量之間的相互關(guān)系，皮爾遜積矩相關(guān)系數(shù)定義為2個變量的協(xié)方差與二者標(biāo)準(zhǔn)差積的商，一般用R表示。假設(shè)樣本標(biāo)記為（Xi,Yi），則其Pear-

通過計(jì)算△S與V數(shù)組的皮爾遜（Pearson）系數(shù)為0.975，反應(yīng)二者存在強(qiáng)關(guān)聯(lián)關(guān)系。

3.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)變換

△S與V的原始數(shù)據(jù)集中，速度V的值分布在0～200 mm/s，而△S的值域?yàn)?～5 mm，為使2組變量的數(shù)值盡量接近，需要對變量V進(jìn)行數(shù)據(jù)變換。任何注塑機(jī)都有一個標(biāo)定的注射速度最大值，因此任意速度V都可以表示注塑機(jī)最大速度的百分比，將其映射到0～1的區(qū)間，得到新的變量V'，定義V'為注射速度系數(shù)。該試驗(yàn)對象的注塑機(jī)最大注射速度為200 mm/s，據(jù)此原始數(shù)據(jù)集變換如表3所示。

表3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)變換

3.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合

由于任一函數(shù)都可以用多項(xiàng)式逼近，多項(xiàng)式回歸有廣泛的應(yīng)用，尤其在誤差補(bǔ)償方面已有大量的研究報(bào)道。杜西亮等[7]利用多項(xiàng)式擬合智能傳感器的非線性補(bǔ)償方程，王智明等[8]根據(jù)多項(xiàng)式回歸理論，建立了機(jī)床熱誤差補(bǔ)償模型。試驗(yàn)數(shù)據(jù)涉及的注射速度和V/P切換位置誤差2個變量也可以通過構(gòu)建一元多項(xiàng)式來擬合。

多項(xiàng)式回歸公式為：

構(gòu)建多項(xiàng)式函數(shù)需求解a0、a1、a2……am，其中m為多項(xiàng)式的項(xiàng)數(shù)，以數(shù)組x[1,2,3]和y[1,3,9]為例，計(jì)算其擬合二項(xiàng)式y(tǒng)=a0+a1x+a2x2的各項(xiàng)系數(shù)時，首先需根據(jù)正規(guī)方程組矩陣構(gòu)建三行三列的數(shù)據(jù)矩陣X。

正規(guī)方程組矩陣中n是x數(shù)組中所有項(xiàng)0次方的加和其值等于x數(shù)組中項(xiàng)的數(shù)量。

再根據(jù)求偏導(dǎo)數(shù)矩陣，計(jì)算x數(shù)組中每一項(xiàng)的0～2次方與y數(shù)組中對應(yīng)各項(xiàng)的乘積再加和，構(gòu)建一個三行一列數(shù)據(jù)矩陣Y。

最后將X和Y代入多項(xiàng)式的矩陣公式中：

變 換 得 到 關(guān) 于a0、a1、a2的 三 元 一 次 方

求解上述方程組可知a0=3，a1=-4，a2=2，得到數(shù)組x[1,2,3]和數(shù)組y[1,3,9]的二次項(xiàng)式擬合方程為：y=3-4x+2x2。

在實(shí)際操作中，可以通過Matlab、CurveFitter等軟件快速擬合一組數(shù)據(jù)的多項(xiàng)式擬合方程，圖3所示展示了利用Excel的回歸分析工具擬合試驗(yàn)變化數(shù)據(jù)集的2～6項(xiàng)擬合多項(xiàng)式。

圖3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)的多項(xiàng)式擬合方程

根據(jù)上述5個擬合方程分別計(jì)算各個V'下的△S'，通過比較位置偏差實(shí)際值△S與擬合方程計(jì)算值△S'的差異來評價其擬合效果，如表4所示。

表4 多項(xiàng)式擬合誤差

誤差比較法顯示，多項(xiàng)式方程的項(xiàng)數(shù)越高，其擬合誤差越小，但另一方面隨著項(xiàng)數(shù)的增加，方程變得更加傾向于擬合所得到的數(shù)據(jù)點(diǎn)，導(dǎo)致過擬合的情況急劇增大。由于變量V'代表的是注塑機(jī)的注射速度，其大小是有限度的，可以將圖3所示的方程曲線前推一個周期，通過觀察各自的單調(diào)性來確定試驗(yàn)數(shù)據(jù)最合適的擬合方程項(xiàng)數(shù)。

顯示變量V'前推一個周期后，4、5、6項(xiàng)式的方程曲線有明顯的變形，如圖4所示，可以預(yù)見在有限的范圍內(nèi)，V'增加到一定程度后，其預(yù)測結(jié)果將發(fā)生明顯的偏差，因此4、5、6項(xiàng)式方程對研究的試驗(yàn)數(shù)據(jù)存在明顯的過擬合問題。

圖4 多項(xiàng)式擬合方程曲線前推一個周期

3.4 試驗(yàn)結(jié)果

綜合以上分析，確定試驗(yàn)注塑機(jī)V/P切換位置控制偏差與注射速度的函數(shù)關(guān)系方程為△S=0.009 9-0.025 9V'+7.047 8V'2-1.354 2V'3

該方程預(yù)測平均偏差僅0.02 mm，適用于該注塑機(jī)標(biāo)定最大注射速度2倍以內(nèi)的任意速度，具有較高的精度和穩(wěn)定性。

4 結(jié)束語

V/P切換位置是影響成型制品質(zhì)量的一個關(guān)鍵參數(shù)，合理的切換位置可以避免或減輕短射、飛邊、困氣、殘余應(yīng)力等注射缺陷。試模時，工藝人員需要進(jìn)行一系列欠注試驗(yàn)，通過觀察欠注樣件的充填狀態(tài)確定V/P切換位置，而工藝優(yōu)化過程伴隨著注射速度的調(diào)整。由于電機(jī)傳動系統(tǒng)過渡慣性的存在，導(dǎo)致隨著注射速度的每一次改變，都需要重新進(jìn)行V/P切換位置的調(diào)試，提高了試模成本。針對電動注塑機(jī)多個速度級別下對應(yīng)切換位置的波動量進(jìn)行多項(xiàng)式回歸分析，構(gòu)建了V/P切換位置控制誤差△S和注射速度系數(shù)V'的三項(xiàng)式回歸方程，實(shí)現(xiàn)對注塑機(jī)V/P控制偏差的預(yù)測。鑒于多項(xiàng)式回歸法的廣泛適應(yīng)性以及注塑機(jī)注射速度的極值特定性，理論上任何注塑機(jī)的V/P控制波動量均可以用其注射速度的多項(xiàng)式函數(shù)表達(dá)。

對注塑機(jī)V/P控制波動進(jìn)行函數(shù)化表達(dá)可以有效補(bǔ)償其控制誤差，同時結(jié)合注射仿真分析技術(shù)，實(shí)施以目標(biāo)導(dǎo)向的工藝優(yōu)化，改進(jìn)試模過程，提高試模效率，促進(jìn)企業(yè)的技術(shù)發(fā)展和效益提升。另一方面隨著相關(guān)研究的不斷拓展和深入，更多關(guān)于注塑機(jī)控制誤差的算法將被開發(fā)，如速度、壓力、開合模、推出等方面，用于優(yōu)化和改進(jìn)控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)注塑機(jī)控制穩(wěn)定性的全方位提升。