電網(wǎng)瞬間故障對(duì)秦山核電二廠機(jī)組運(yùn)行的影響

黃顯威 曹先慧 高進(jìn)昌 景志明

（中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江 嘉興 314300）

0 引言

近年來(lái)，秦山核電二廠3/4機(jī)組多次出現(xiàn)因電網(wǎng)波動(dòng)或電網(wǎng)故障引起的機(jī)組擾動(dòng)，甚至造成機(jī)組瞬態(tài)。2020年1月1日至12月31日，3、4號(hào)機(jī)組DEH中有記錄到的“MW SENSOR ALARM”報(bào)警（功率變送器測(cè)量偏差大于6MW）達(dá)85次。國(guó)內(nèi)曾發(fā)生過(guò)多起因電網(wǎng)瞬時(shí)故障而導(dǎo)致的汽輪機(jī)汽門快控功能動(dòng)作的事件，對(duì)機(jī)組的安全運(yùn)行造成嚴(yán)重影響，甚至造成多臺(tái)機(jī)組同時(shí)全停的后果。某核電廠2019年因外電網(wǎng)短時(shí)故障，導(dǎo)致汽機(jī)調(diào)門短時(shí)快關(guān)，GCT開(kāi)啟，最終導(dǎo)致停堆。二廠3/4號(hào)汽輪發(fā)電機(jī)組同樣具備汽輪機(jī)再熱調(diào)節(jié)閥快關(guān)的功能，在電網(wǎng)瞬間故障時(shí)同樣可能引起汽輪機(jī)再熱調(diào)節(jié)閥的快關(guān)。因此，為減少機(jī)組瞬態(tài)，有必要分析電網(wǎng)瞬間波動(dòng)對(duì)秦山核電二廠機(jī)組的影響，以便提出改進(jìn)措施。

1 CIV功能控制

CIV功能（快關(guān)再熱調(diào)節(jié)閥）保護(hù)的是發(fā)電機(jī)部分甩負(fù)荷，表現(xiàn)為汽機(jī)功率和發(fā)電機(jī)功率之間不匹配，為了避免不匹配引起超速，當(dāng)探測(cè)到汽機(jī)功率（低壓缸進(jìn)汽壓力）超出電功率80%時(shí)CIV命令發(fā)出，使再熱調(diào)節(jié)閥快速關(guān)閉0.5 s，之后重新開(kāi)啟，如果這種不匹配還存在，10 s后再熱調(diào)節(jié)閥則再次動(dòng)作，直到功率不匹配信號(hào)消失為止。CIV信號(hào)作用于再熱調(diào)節(jié)閥執(zhí)行機(jī)構(gòu)塊上的電磁閥，該電磁閥動(dòng)作引起卸載閥開(kāi)啟而使再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉。CIV信號(hào)不作用于OPC電磁閥，所以O(shè)PC母管沒(méi)有卸壓，OPC動(dòng)作信號(hào)也不會(huì)出現(xiàn)；其意義在于保護(hù)電網(wǎng)頻率的穩(wěn)定，防止OPC動(dòng)作。

汽機(jī)功率大于電功率80%則觸發(fā)CIV信號(hào)。汽機(jī)功率是取自低壓缸進(jìn)汽壓力的3個(gè)壓力表GPV033/034/035MP。滿量程為898 KPa，三個(gè)測(cè)量值中取中間值參與控制，滿功率運(yùn)行時(shí)為848 KPa（冬季）和860 Kpa（夏季）。電功率是通過(guò)4個(gè)有功功率變送器A、B、C、E，A與B為一組，C和E為一組；每組取小值輸出，兩組的輸出取大值參與CIV控制。MW傳感器滿量程為700 MW，滿功率運(yùn)行時(shí)對(duì)應(yīng)的測(cè)量值為670 MW（冬季）和650MW（夏季）。

如果發(fā)電機(jī)甩部分負(fù)荷，要觸發(fā)CIV，發(fā)電機(jī)至少甩負(fù)荷到x，對(duì)于夏季，則：

計(jì)算可得x≤110 MW；

同樣對(duì)于冬季滿功率情況下，x≤101 MW。

當(dāng)出現(xiàn)下列任一信號(hào)時(shí)，閉鎖CIV信號(hào)觸發(fā)：

（1）MW傳感器故障（A與B偏差大于20MW；或C與E偏差大于20MW，會(huì)退出MW反饋）。

（2）低壓缸進(jìn)汽壓力傳感器故障。

（3）CIV手動(dòng)禁止。

（4）汽機(jī)跳機(jī)。

CIV信號(hào)每次觸發(fā)后會(huì)將DEH切至轉(zhuǎn)速控制的快速調(diào)節(jié)通道，保持1s，防止主調(diào)門開(kāi)大。

故障導(dǎo)致的汽輪發(fā)電機(jī)組孤島運(yùn)行，本文不做討論，因此在汽輪發(fā)電機(jī)組并網(wǎng)情況下要引起汽機(jī)調(diào)門快關(guān)，一是發(fā)電機(jī)的部分甩負(fù)荷，導(dǎo)致再熱調(diào)節(jié)閥快關(guān)；二是并網(wǎng)下汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速超過(guò)3 090 rpm，導(dǎo)致OPC動(dòng)作使汽機(jī)主調(diào)閥和再熱調(diào)節(jié)閥均關(guān)閉。當(dāng)前電網(wǎng)都是大電網(wǎng)系統(tǒng)，電網(wǎng)保護(hù)系統(tǒng)也已相當(dāng)成熟，電網(wǎng)瞬間故障情況下使汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速升至3 090 rpm可能性極小，本文也不做討論。因此，電網(wǎng)瞬間故障導(dǎo)致汽機(jī)調(diào)門快關(guān)的最可能原因是汽機(jī)CIV（快關(guān)再熱調(diào)節(jié)閥）動(dòng)作。

2 電網(wǎng)瞬間故障引起CIV動(dòng)作機(jī)理分析

如前節(jié)所述，使汽機(jī)觸發(fā)CIV（快關(guān)再熱調(diào)節(jié)閥）動(dòng)作，需滿足在并網(wǎng)條件下，汽機(jī)功率大于電功率80%。

在正常功率運(yùn)行時(shí)，導(dǎo)致電功率突然下降的情況有三種：

（1）部分甩負(fù)荷。對(duì)于秦二廠機(jī)組來(lái)說(shuō)，部分甩負(fù)荷發(fā)生在機(jī)組的兩個(gè)500KV出線開(kāi)關(guān)一個(gè)跳閘，這種情況下發(fā)電機(jī)瞬時(shí)降功率，降功率的多少取決于兩個(gè)開(kāi)關(guān)初始分配的負(fù)荷大??；甩負(fù)荷至小于101MW時(shí)CIV動(dòng)作；

（2）全部甩負(fù)荷；機(jī)組的兩個(gè)500KV出線開(kāi)關(guān)全部跳閘，這導(dǎo)致機(jī)組全部甩負(fù)荷，但會(huì)產(chǎn)生未并網(wǎng)信號(hào)，CIV被禁止，OPC保護(hù)動(dòng)作；或者500KV開(kāi)關(guān)站4條出線跳開(kāi)，機(jī)組甩全部負(fù)荷，這將導(dǎo)致CIV動(dòng)作。

（3）電網(wǎng)發(fā)生故障引起電網(wǎng)波動(dòng)，導(dǎo)致MW傳感器輸出畸變，所測(cè)的功率大幅波動(dòng)。這種情況下，電網(wǎng)出現(xiàn)瞬時(shí)故障對(duì)機(jī)組的發(fā)電外送影響很?。浑m然電氣側(cè)功率變化幅度不大，但是DEH側(cè)功率變化劇烈，導(dǎo)致所測(cè)的電功率小于汽機(jī)功率80%，從而使CIV動(dòng)作條件得到滿足。

據(jù)文獻(xiàn)[1]介紹，該文獻(xiàn)中所列三個(gè)汽門快控誤動(dòng)作事件均為電網(wǎng)瞬間故障導(dǎo)致的功率變送器輸出畸變引起。該文獻(xiàn)經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證部分功率變送器在其輸入值發(fā)生快速變化時(shí)，輸出值會(huì)發(fā)生嚴(yán)重畸變，放大了電網(wǎng)故障信息，這是造成諸多機(jī)組汽門快控功能誤動(dòng)作的根本原因。

由于功率變送器的數(shù)據(jù)采集和信號(hào)處理及算法不同、接線方式和生產(chǎn)廠家不同、故障時(shí)間不同等原因，其電壓和電流輸入值發(fā)生快速變化時(shí)，功率變送器輸出值會(huì)發(fā)生不同程度畸變。當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生內(nèi)部短時(shí)故障、接地故障或者其他涌流沖擊，特別是發(fā)生接地故障時(shí)電流可能為額定電流的10倍以上，測(cè)量CT的鐵芯飽和，一般常規(guī)功率變送器的輸出會(huì)產(chǎn)生無(wú)規(guī)則的畸變。將功率變送器由三相三線制改為三相四線制，會(huì)降低信號(hào)畸變的幅度。文獻(xiàn)[2]分析表明，F(xiàn)PWK-301D數(shù)字式變送器，響應(yīng)迅速，工作穩(wěn)定，線性度和精確度好，抗干擾性強(qiáng)，使用該數(shù)字式功率變送器能濾除短時(shí)涌流等偶發(fā)性負(fù)荷變動(dòng)，彌補(bǔ)了常規(guī)功率變送器的不足。

二廠4臺(tái)機(jī)組采用的功率變送器為3相4線制，為浙江涵普電力科技有限公司生產(chǎn)的，有功變送器型號(hào)為FPWT-301，有功無(wú)功變送器為FPWK-301。雖然功率變送器已較傳統(tǒng)的三相三線制更穩(wěn)定精確，但并不能完全消除電網(wǎng)故障造成的影響。

3號(hào)機(jī)組在2011年出現(xiàn)三次因電網(wǎng)擾動(dòng)導(dǎo)致4個(gè)功率傳送器測(cè)量偏差大于20MW，從而導(dǎo)致MW回路退出情況。

在電網(wǎng)故障瞬間，功率變送器同樣會(huì)出現(xiàn)輸出畸變導(dǎo)致所測(cè)的電功率波動(dòng)，而此時(shí)調(diào)門開(kāi)度未改變，汽機(jī)功率不變，在滿功率運(yùn)行情況下，若功率變送器輸出波動(dòng)至110MW（夏季）或101MW（冬季）以下，則會(huì)滿足CIV動(dòng)作條件，導(dǎo)致CIV動(dòng)作。

3 CIV動(dòng)作的影響

本節(jié)中CIV動(dòng)作的理論分析初始條件以3/4號(hào)機(jī)組夏季滿功率時(shí)電網(wǎng)瞬間故障導(dǎo)致所測(cè)電功率在瞬間失真后恢復(fù)正常，CIV僅觸發(fā)一次情況。夏季滿功率情況下參數(shù)為：電功率645MW；流量請(qǐng)求97%，核功率99.5%，主調(diào)門開(kāi)度53%。

3.1 調(diào)門動(dòng)作情況

在由于電網(wǎng)瞬間故障導(dǎo)致MW傳感器瞬時(shí)輸出畸變，然后恢復(fù)正常。畸變時(shí)所測(cè)的電功率低于閾值時(shí)，CIV觸發(fā)，6個(gè)再熱調(diào)節(jié)閥迅速關(guān)閉，持續(xù)關(guān)閉0.5s。

CIV信號(hào)觸發(fā)后，將DEH由功率控制切至轉(zhuǎn)速控制的快速調(diào)節(jié)通道，保持1s，而在并網(wǎng)情況下，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速將一直維持在3 000rpm，因此，再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉期間，即使電功率降低，主調(diào)閥將保持開(kāi)度不變。

再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉0.5s后重新開(kāi)啟。3/4號(hào)機(jī)組的再熱調(diào)節(jié)閥無(wú)快開(kāi)信號(hào)，根據(jù)調(diào)門試驗(yàn)時(shí)的記錄，再熱調(diào)節(jié)閥開(kāi)啟時(shí)間在8～15s左右。1、2號(hào)機(jī)組在CIV動(dòng)作后開(kāi)啟為快開(kāi)信號(hào)，快開(kāi)時(shí)間2s。CIV信號(hào)1s后，DEH轉(zhuǎn)為功率控制，此時(shí)再熱調(diào)節(jié)閥還未完全開(kāi)啟，實(shí)測(cè)功率未達(dá)到Setpoint值，主調(diào)門將開(kāi)大。其最終開(kāi)度為流量請(qǐng)求為97.5%對(duì)應(yīng)的開(kāi)度。

3.2 電功率變化

CIV瞬間觸發(fā)后，再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉期間，汽輪機(jī)機(jī)械功率迅速下降，發(fā)電機(jī)實(shí)際電功率迅速下降。根據(jù)模擬機(jī)試驗(yàn)結(jié)果，當(dāng)6個(gè)調(diào)節(jié)閥全部關(guān)閉后，發(fā)電機(jī)功率迅速下降至170MW左右。

在觸發(fā)的1s時(shí)間內(nèi)由于切換為轉(zhuǎn)速控制，因此電功率在這1s內(nèi)維持不變。當(dāng)1s后，DEH切回功率控制，此時(shí)再熱調(diào)節(jié)閥正在開(kāi)啟中，開(kāi)啟過(guò)程需8s，此時(shí)僅開(kāi)啟了0.5s，所以這時(shí)候再熱調(diào)節(jié)閥開(kāi)度很小，此時(shí)電功率仍然很低，遠(yuǎn)低于Setpoint值645MW。

DEH中實(shí)際所測(cè)電功率與流量請(qǐng)求折算出的電功率之差大于70MW時(shí)，延時(shí)1s退出MW反饋。

因此，在CIV動(dòng)作1s后恢復(fù)至功率控制后，MW反饋會(huì)因?qū)崪y(cè)值與要求值偏差大于70MW而退出。當(dāng)MW反饋退出后，Setpoint值將設(shè)置為當(dāng)前流量請(qǐng)求97%*700=679MW（當(dāng)前流量請(qǐng)求在MW反饋退出前的1s內(nèi)會(huì)增加），而此時(shí)再熱調(diào)節(jié)閥尚處于開(kāi)啟中，實(shí)際功率遠(yuǎn)達(dá)不到679MW，流量請(qǐng)求將增大，主調(diào)門開(kāi)度將增大，當(dāng)流量請(qǐng)求增大到97.5%時(shí)，達(dá)到輸出限值，主調(diào)門停止開(kāi)大，之后隨著再熱調(diào)節(jié)閥的開(kāi)啟，主調(diào)門逐漸關(guān)小，最終將電功率維持在679MW。電功率后續(xù)變化將由3.3節(jié)Runback決定。

3.3 核功率

由于電功率的增加，核功率將增大至原來(lái)的679/645=1.053倍，初始核功率為99.5%時(shí)，最終核功率將到達(dá)104.8%。

反應(yīng)堆保護(hù)系統(tǒng)設(shè)置有超功率△T保護(hù)，有兩個(gè)定值，第一個(gè)為實(shí)測(cè)△T達(dá)到超功率△T設(shè)定值，動(dòng)作為停堆停機(jī)；第二個(gè)為C4信號(hào)，定值為超功率△T設(shè)定值-3%，動(dòng)作為Runback信號(hào)，汽機(jī)以200%Pn/min速率降負(fù)荷每次持續(xù)0.5 s，兩次中間停14.5 s。正常滿功率運(yùn)行時(shí)超功率△T的設(shè)定值為107%左右，C4信號(hào)定值為107%-3%=104%左右。因此，當(dāng)MW反饋退出后核功率增加至104.8%時(shí)，已超于C4值，導(dǎo)致機(jī)組Runback，進(jìn)一步增大機(jī)組瞬態(tài)。

3.4 GCT-c動(dòng)作情況

GCTc在初始為溫度模式，GCTc閥門開(kāi)啟的條件為C7A觸發(fā)，即汽機(jī)功率在2min內(nèi)下降15%功率。

當(dāng)CIV觸發(fā)時(shí)短時(shí)電功率下降至170MW，雖然汽機(jī)功率下降幅度遠(yuǎn)超15%，但是，C7A信號(hào)是來(lái)自汽機(jī)沖動(dòng)級(jí)壓力GRE023/024/025/026MP的次高選。這4個(gè)表引自高壓缸第一級(jí)葉片后的蒸汽壓力。CIV動(dòng)作時(shí)，再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉，主調(diào)門開(kāi)度未改變，因此，汽機(jī)沖動(dòng)級(jí)壓力未改變，C7A信號(hào)不會(huì)觸發(fā)，因此GCTc也不會(huì)開(kāi)啟。

再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉的0.5s內(nèi)，高壓缸的排出蒸汽將積聚在汽水分離再熱器MSR內(nèi)。經(jīng)計(jì)算，0.5s時(shí)間內(nèi)的排至MSR的蒸汽量為0.52t，導(dǎo)致MSR殼側(cè)壓力短時(shí)升高。

3.5 1/2號(hào)機(jī)組CIV動(dòng)作情況

1/2號(hào)機(jī)組與3/4號(hào)機(jī)組的不同處在于CIV導(dǎo)致再熱調(diào)節(jié)閥關(guān)閉0.5s后重新開(kāi)啟，1/2號(hào)機(jī)組設(shè)置有快開(kāi)電磁閥，快開(kāi)時(shí)間約2s，3/4號(hào)機(jī)組再熱調(diào)節(jié)閥無(wú)快開(kāi)功能，開(kāi)啟時(shí)間約8～15s。當(dāng)6個(gè)再熱調(diào)節(jié)閥同時(shí)開(kāi)啟時(shí)，GFR油流量將增加，相應(yīng)的GFR油壓將降低。經(jīng)試驗(yàn)，6個(gè)再熱調(diào)門關(guān)閉0.5s后快開(kāi)時(shí)，EH母管油壓、AST油壓快速下降，主汽門關(guān)閉3 s后開(kāi)啟。3、4號(hào)機(jī)組無(wú)快開(kāi)電磁閥，但在汽機(jī)掛閘時(shí)6個(gè)再熱調(diào)節(jié)閥會(huì)同時(shí)開(kāi)啟，GFR母管油壓下降約0.5Mpa，對(duì)GFR基本無(wú)影響。

因此，當(dāng)CIV動(dòng)作時(shí)，1/2號(hào)機(jī)組GFR油壓大概率會(huì)降低至停機(jī)值。若GFR油壓未降低至停機(jī)值，主調(diào)門因油壓降低導(dǎo)致關(guān)閉3s，再熱截止閥也關(guān)閉，電功率突降為0；同時(shí)C8（汽機(jī)停機(jī)）信號(hào)誤觸發(fā)，最終功率整定值在20%Pn，GCTc快開(kāi)，控制棒快速下插。但DEH中電功率整定值并未改變，主調(diào)門開(kāi)度接近全開(kāi)，在GFR油壓恢復(fù)后，主汽門開(kāi)啟，汽機(jī)功率急速上升，在此過(guò)程中有大概率將因蒸發(fā)器水位波動(dòng)而停堆。

4 電網(wǎng)瞬間故障時(shí)CIV觸發(fā)后的動(dòng)作序列

基于本文第3節(jié)的理論分析，對(duì)于秦二廠，在電網(wǎng)發(fā)生瞬間故障時(shí)最有可能的動(dòng)作序列。

5 秦二廠CIV保護(hù)的建議

經(jīng)前文分析，在電網(wǎng)瞬間故障時(shí)，DEH功率變送器可能因?yàn)殡娋W(wǎng)擾動(dòng)導(dǎo)致輸出畸變，從而導(dǎo)致機(jī)組CIV動(dòng)作，當(dāng)CIV觸發(fā)后，1、2號(hào)機(jī)組會(huì)因再熱調(diào)節(jié)閥快關(guān)后快開(kāi)導(dǎo)致GFR油壓降低，導(dǎo)致停機(jī)，甚至停堆；3、4號(hào)機(jī)組會(huì)因MW反饋的退出導(dǎo)致反應(yīng)堆超功率觸發(fā)runback。在CIV觸發(fā)后會(huì)引起機(jī)組大的瞬態(tài)，故，對(duì)秦二廠CIV提出以下建議。

5.1 取消秦二廠機(jī)組CIV功能

CIV保護(hù)的是在機(jī)組并網(wǎng)時(shí)，防止機(jī)組超速。在發(fā)電機(jī)組仍然并網(wǎng)，而電網(wǎng)側(cè)有出線跳閘，但仍然有其他出線和聯(lián)絡(luò)線正常運(yùn)行時(shí)，目前的電網(wǎng)構(gòu)架看，電網(wǎng)頻率不可能存在大幅上升（一次調(diào)頻動(dòng)作）。因此CIV保護(hù)就沒(méi)有必要?jiǎng)幼?；而且，?dāng)在發(fā)電機(jī)組仍然并網(wǎng)，而電網(wǎng)側(cè)出線、聯(lián)絡(luò)線全部跳閘這種極端工況（孤網(wǎng)運(yùn)行）下，OPC可以保護(hù)動(dòng)作。

對(duì)于電網(wǎng)來(lái)說(shuō)，目前的電網(wǎng)網(wǎng)架實(shí)際已足夠大，當(dāng)電網(wǎng)瞬間故障時(shí)，其自身能夠快速動(dòng)態(tài)穩(wěn)定，不需要通過(guò)發(fā)電機(jī)組的保護(hù)來(lái)改善電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)特性，保護(hù)的誤動(dòng)作反而影響電網(wǎng)穩(wěn)定[3]。

在目前國(guó)內(nèi)火力發(fā)電廠和核電廠DEH系統(tǒng)的控制和保護(hù)系統(tǒng)的驗(yàn)收準(zhǔn)則中均無(wú)CIV保護(hù)功能相關(guān)要求，目前哈汽設(shè)計(jì)的大機(jī)組如超臨界/超超臨界機(jī)組的控制系統(tǒng)均CIV保護(hù)功能。

基于以上原因，可以取消秦二廠的CIV保護(hù)邏輯功能。

5.2 采用更可靠的功率變送器

當(dāng)前4號(hào)機(jī)組頻繁出現(xiàn)因電網(wǎng)擾動(dòng)導(dǎo)致的“MW SENSOR ALARM”報(bào)警，3、4號(hào)機(jī)組在電網(wǎng)瞬間故障時(shí)測(cè)得的功率也大幅波動(dòng)。對(duì)目前市場(chǎng)進(jìn)行充分調(diào)研，采用更為先進(jìn)可靠的功率變送器，如智能型數(shù)字變送器，或優(yōu)化功率變送器的邏輯，使功率變送器的輸出更為可靠穩(wěn)定，減少機(jī)組因電網(wǎng)故障導(dǎo)致的瞬態(tài)。

5.3 優(yōu)化3/4號(hào)機(jī)組MW反饋退出時(shí)Setpoint設(shè)定邏輯

3/4號(hào)機(jī)組在MW反饋退出時(shí)，將Setpoint設(shè)定為MW退出前的流量請(qǐng)求值*700。因3、4號(hào)機(jī)組在夏季滿功率運(yùn)行時(shí)，機(jī)組效率較差，流量請(qǐng)求值偏大，為97%左右，在MW反饋退出時(shí)Setpoint設(shè)置為679MW，導(dǎo)致一回路超功率。鑒于此，可優(yōu)化MW反饋退出時(shí)Setpoint設(shè)定邏輯：在MW反饋退出時(shí)，Setpoint設(shè)定在當(dāng)前功率值。這將大大減小機(jī)組的瞬態(tài)。

5.4 取消1、2號(hào)機(jī)組的再熱調(diào)節(jié)閥快開(kāi)功能

當(dāng)CIV觸發(fā)后，相比于1、2號(hào)機(jī)組快開(kāi)導(dǎo)致GFR油壓降低，造成停機(jī)甚至停機(jī)的影響，3、4號(hào)機(jī)組導(dǎo)致的短時(shí)超功率后進(jìn)行Runback，瞬態(tài)較小，因此可以取消1、2號(hào)機(jī)組再熱調(diào)節(jié)閥的快開(kāi)邏輯。

6 結(jié)語(yǔ)

在秦山核電二廠機(jī)組當(dāng)前的保護(hù)配置下，電網(wǎng)瞬間波動(dòng)是可以引起機(jī)組發(fā)生瞬態(tài)，輕則導(dǎo)致汽機(jī)功率速降，重則導(dǎo)致機(jī)組停機(jī)停堆。基于此，取消秦山核電二廠CIV的保護(hù)邏輯很有必要。同時(shí)，對(duì)其它核電機(jī)組也有很大的參考意義。