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    沉管隧道底板減重方案下結(jié)構(gòu)受力分析

    2022-11-24 08:19:18黃鵬志
    廣東土木與建筑 2022年10期
    關(guān)鍵詞:管節(jié)側(cè)墻剪力

    黃鵬志

    (廣州市市政工程設(shè)計(jì)研究總院有限公司 廣州 510060)

    0 引言

    城市的發(fā)展離不開交通建設(shè),面對(duì)橫穿城市的江河,過江通道成為了連接江河兩岸交通的重要基礎(chǔ)設(shè)施。但過多地采用橋梁的形式顯然會(huì)對(duì)兩岸江景、內(nèi)河航運(yùn)、岸邊土地利用造成不利影響,因此,水下隧道愈來愈廣泛地被用于城市復(fù)雜環(huán)境的過江通道建設(shè)中[1-5]。在眾多水下隧道形式中,沉管隧道由于具有埋深淺、兩岸接線短的特點(diǎn)[6-8],成為了城市過江水下隧道的首選形式。

    沉管隧道的建設(shè)若采用獨(dú)立干塢方案,首先需要在干塢中預(yù)制隧道管節(jié)[9-10],后將管節(jié)通過浮運(yùn)航道浮運(yùn)至設(shè)計(jì)隧址區(qū)進(jìn)行沉放對(duì)接[11]。而在沉管浮運(yùn)過程中,管節(jié)浮于水中需滿足一定的干舷高度,且保證管節(jié)底板與河床底之間留有安全距離[12],因此在城市內(nèi)河河道較淺的區(qū)段,必須對(duì)河床進(jìn)行開挖疏浚。若沉管自重過大,則在浮運(yùn)過程中吃水較深,浮運(yùn)航道河底的清淤疏浚工程量也較大[13]。因此,對(duì)沉管隧道管節(jié)進(jìn)行減重,可降低管節(jié)在水中的吃水深度,提高管節(jié)在浮運(yùn)過程中的通過性,同時(shí)可減少浮運(yùn)航道的疏浚開挖量,節(jié)約成本。本文通過改變沉管隧道管節(jié)底板的截面形式,減少底板混凝土的體積,達(dá)到管節(jié)減重的目的,并使用有限元模擬軟件對(duì)減重方案中沉管結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行了計(jì)算分析,同時(shí)將其與傳統(tǒng)截面形式沉管結(jié)構(gòu)受力作對(duì)比。

    1 沉管底板減重方案概況

    沉管隧道管節(jié)總長(zhǎng)101 m,橫斷面如圖1 所示,管節(jié)寬29.6 m,高9.2 m,頂?shù)装搴穸葹?.25 m,側(cè)墻厚度為1.0 m,管節(jié)整體截面面積為272.23 m2,實(shí)體結(jié)構(gòu)截面積為99.85 m2,每節(jié)沉管混凝土總重25 500 t。

    圖1 沉管隧道橫斷面示意圖Fig.1 Schematic of Cross Section of Immersed Tunnel (m)

    為減少沉管隧道底板混凝土用量,將沉管下部左右兩撇腳間的底板截面由原有的1.25 m 厚的矩形板狀形式轉(zhuǎn)換為翼緣相連的連續(xù)倒置T 形梁,如圖2所示,相當(dāng)于在底板左右兩撇腳之間每隔1.0 m 挖除一塊8.9 m×2.0 m×0.5 m(長(zhǎng)×寬×高)的混凝土,并將所形成的凹槽之間的梁加高0.5 m 作為倒T 梁的腹板。經(jīng)截面轉(zhuǎn)換后,每節(jié)沉管管節(jié)可減少702.96 t混凝土,提升干舷高度0.25 m。

    圖2 底板截面轉(zhuǎn)換示意圖Fig.2 Schematic of Bottom Plate Section Conversion(m)

    2 沉管隧道截面有限元模型建立

    2.1 幾何模型的建立

    采用MIDAS Civil 有限元結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件進(jìn)行模擬計(jì)算,在軟件中建立了截面轉(zhuǎn)換前后的沉管隧道結(jié)構(gòu)二維模型,如圖3所示。模型尺寸與實(shí)際尺寸相同,為29.6 m×9.2 m(長(zhǎng)×寬)。

    圖3 沉管隧道結(jié)構(gòu)模型Fig.3 Immersed Tunnel Structural Model

    模型采用二維梁?jiǎn)卧M隧道結(jié)構(gòu),其中,傳統(tǒng)沉管隧道結(jié)構(gòu)中的梁?jiǎn)卧獮榫匦谓孛媪海跍p重方案模型中隧道底板減重部分的梁?jiǎn)卧惶鎿Q為倒T 形截面梁。模型中底板原矩形截面梁梁高1.25 m,轉(zhuǎn)換后的倒T 形梁梁高1.75 m,翼緣厚度0.75 m,翼緣寬度1.0 m,腹板寬度1.0 m。為了使兩者計(jì)算結(jié)果可直觀進(jìn)行對(duì)比,原矩形截面梁與轉(zhuǎn)換后的倒T 梁的梁寬均為3.0 m。

    2.2 材料參數(shù)的確定

    沉管隧道管節(jié)采用C40混凝土,其容重γ=25.0 kN/m3,彈性模量E=3.25×107kPa,泊松比為0.2。由于內(nèi)河沉管隧道一般采用換填式復(fù)合基床,根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn),本次模擬的地基彈性系數(shù)取5.0×103kN/m3。

    2.3 荷載計(jì)算

    本次模擬采用荷載-結(jié)構(gòu)法,沉管隧道結(jié)構(gòu)承受的荷載主要考慮有結(jié)構(gòu)自重,頂板處的水壓力、回填土壓力,側(cè)墻處的水壓力、側(cè)向土壓力,底板處的浮力、地基反力,其荷載如圖4 所示。由于減重后的倒T 形梁截面寬為3.0 m,因此作用于模型上的荷載應(yīng)為隧道縱向3.0 m內(nèi)荷載之和,即每延米荷載的3倍。

    圖4 沉管隧道橫斷面荷載Fig.4 Cross-section Load of Immersed Tunnel

    荷載計(jì)算如下:

    ⑴頂板處每延米水壓力:計(jì)算斷面頂板上表面標(biāo)高取-4.97 m,水位按+7.79 m的百年一遇水位計(jì)算,重力加速度g=9.8 m/s2,水的密度ρ=1.0×103kg/m3,則頂板每延米水壓力為P=ρgh=0.125 MPa。

    ⑵頂板每延米土壓力:頂板覆土高度h=5.66 m,覆土有效重度γ=7.6 kN/m3,因此頂板上表面土壓力為q=γ h=43.02 kPa。

    ⑶側(cè)墻處每延米水壓力:根據(jù)水壓力計(jì)算公式P=ρgh,可得側(cè)墻上邊緣每延米水壓力為0.137 MPa,側(cè)墻下邊緣每延米水壓力為0.203 MPa。側(cè)墻水壓力呈梯形分布,由0.137 MPa遞增至0.203 MPa。

    ⑷側(cè)墻處每延米土側(cè)壓力:根據(jù)朗肯土壓力計(jì)算公式,計(jì)算可得側(cè)墻頂部土側(cè)壓力為19.3 kPa,側(cè)墻底部土側(cè)壓力為58.7 kPa,側(cè)墻土壓力呈梯形分布,由19.3 kPa遞增至58.7 kPa。

    ⑸ 底板處每延米浮力:底板下表面標(biāo)高取-14.17 m,水位按+7.79 m 的百年一遇水位計(jì)算,重力加速度g=9.8 m/s2,水的密度ρ=1.0×103kg/m3,根據(jù)水壓力計(jì)算公式P=ρgh,底板底面浮力為0.215 MPa。

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    將各個(gè)荷載輸入模型中進(jìn)行模擬計(jì)算,得出底板截面轉(zhuǎn)換前后的沉管結(jié)構(gòu)受力圖。其中,底板截面轉(zhuǎn)換后沉管結(jié)構(gòu)的彎矩圖、剪力圖如圖5所示。

    圖5 截面轉(zhuǎn)換后沉管結(jié)構(gòu)彎矩及剪力Fig.5 Bending Moment and Shear Force of Immersed Tunnel Structure after Section Conversion

    對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析:

    ⑴底板截面轉(zhuǎn)換對(duì)沉管頂板受力的影響:截面轉(zhuǎn)換前后,隧道兩孔頂板跨中處彎矩變化值為51.2 kN·m,頂板中墻端彎矩變化值為196.8 kN·m,頂板側(cè)墻端彎矩變化值為189.9 kN·m;頂板中墻端剪力變化值為30.1 kN,頂板側(cè)墻端剪力變化值為35.4 kN。由以上數(shù)據(jù)可知,不論是彎矩還是剪力,其變化值占比最大為3.88%,可見底板的截面轉(zhuǎn)換對(duì)隧道頂板的結(jié)構(gòu)受力影響幾乎可以忽略不計(jì)。

    ⑵底板截面轉(zhuǎn)換對(duì)沉管側(cè)墻受力的影響:截面轉(zhuǎn)換前后,隧道側(cè)墻頂板端彎矩變化值為203.4 kN·m,側(cè)墻底板端彎矩變化值為421.1 kN·m;側(cè)墻頂板端剪力變化值為106.3 kN,側(cè)墻底板端剪力變化值為94.5 kN。變化值占比最大為3.91%,可見底板截面轉(zhuǎn)換對(duì)隧道結(jié)構(gòu)側(cè)墻的影響也很小。

    ⑶底板截面轉(zhuǎn)換對(duì)沉管底板受力的影響:截面轉(zhuǎn)換后,隧道兩孔底板跨中處彎矩增加了887.9 kN·m,增加幅度為13.36%;底板中墻端彎矩減小了825.1 kN·m,減小幅度為6.61%;底板側(cè)墻端彎矩減小了534.3 kN·m,減小幅度為8.56%;底板中墻端剪力減小值為16.2 kN,減小幅度僅為0.33%;底板側(cè)墻端剪力增加值為39.1 kN,增加幅度僅為0.97%。分析底板受力數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn),底板截面轉(zhuǎn)換對(duì)于底板跨中所受彎矩大小的影響較大,其次對(duì)底板中墻與側(cè)墻兩端的彎矩大小也有一定影響,而截面轉(zhuǎn)換對(duì)于底板所受剪力的影響很小,可忽略不計(jì)。

    通過以上對(duì)模擬結(jié)果數(shù)據(jù)的分析可以發(fā)現(xiàn),由于沉管隧道結(jié)構(gòu)所受的荷載不變,且頂板與側(cè)墻的截面形狀不變,因此頂板與側(cè)墻處的結(jié)構(gòu)內(nèi)力大小幾乎不受到底板截面轉(zhuǎn)換的影響;而隧道底板處由于轉(zhuǎn)換截面后底板結(jié)構(gòu)自重減小,重力對(duì)地基反力的抵消作用減弱,導(dǎo)致地基反力對(duì)于底板豎直向上的作用力相對(duì)加大,使得底板跨中彎矩相應(yīng)增大;而底板中墻端與側(cè)墻端處撇腳位置由于底板跨中所分配承受的荷載相對(duì)變大,因此兩處彎矩會(huì)有一定程度上的減小。

    4 結(jié)論與建議

    本文提出在沉管隧道底板左右兩撇腳之間挖除一定量的混凝土,將原底板矩形截面形式轉(zhuǎn)換成翼緣相連的倒置T 形梁形式,從而達(dá)到對(duì)結(jié)構(gòu)減重,提高沉管浮運(yùn)干舷高度的目的。使用MIDAS Civil 有限元分析軟件對(duì)截面形式轉(zhuǎn)換前后沉管結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行分析,通過計(jì)算結(jié)果的對(duì)比得出以下結(jié)論:①底板截面形式轉(zhuǎn)換后,頂板與側(cè)墻處的結(jié)構(gòu)內(nèi)力大小幾乎不受影響;②隧道底板跨中處由于結(jié)構(gòu)自重減小,地基反力作用相對(duì)增強(qiáng),導(dǎo)致底板跨中彎矩相應(yīng)增大;③底板中墻端與側(cè)墻端處由于底板跨中所分配荷載相對(duì)變大,因此兩處彎矩有一定程度上的減小。在實(shí)際設(shè)計(jì)施工中,還可進(jìn)一步對(duì)倒置T 形梁的截面參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,以期提高減重效果,同時(shí)滿足結(jié)構(gòu)的受力要求。

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