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    淤泥軟土深基坑有限元模擬計算

    2022-11-24 08:13:56
    廣東土木與建筑 2022年10期
    關(guān)鍵詞:本構(gòu)軸力深基坑

    李 偉

    (湖北萬泰巖土勘察設(shè)計有限公司 湖北宜昌 443000)

    0 引言

    隨著中國整體的經(jīng)濟騰飛,城市化進程加快,高層建筑越來越多,深基坑工程也越來越常見。市區(qū)開挖深基坑,地質(zhì)環(huán)境條件復(fù)雜多變,周圍存在已建建筑物和地下管網(wǎng),導(dǎo)致對基坑支護結(jié)構(gòu)的變形要求更加嚴格。如設(shè)計考慮不周,施工管理不到位,當基坑變形值超過預(yù)警值,就會引起基坑周圍的建筑物、市政管線以及道路的開裂、不均勻沉降等變形破壞。因此,基坑設(shè)計需要提前綜合各種不利因素,控制基坑變形在允許的范圍內(nèi)。

    尹驥等人[1]研究了軟土深基坑開挖對隧道的影響,并對分析結(jié)果及設(shè)計參數(shù)進行討論;胡靜等人[2]對深基坑支護結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性進行計算和數(shù)值模擬研究;黃東等人[3]針對含軟弱夾層的深基坑工程進行了支護設(shè)計,也采取數(shù)值模擬進行分析;蘇秀婷等人[4]發(fā)現(xiàn)基于改進MSD法的軟土深基坑支護側(cè)移規(guī)律;周凱強等人[5]對不同開挖工序?qū)臃€(wěn)定性的影響,進行了數(shù)值模擬分析;龍林等人[6]針對長沙某深基坑工程進行了基坑監(jiān)測,并對基坑的變形規(guī)律展開了研究;田帥等人[7]基于Midas/GTS 對基坑環(huán)梁內(nèi)支撐進行有限元分析;秦會來等人[8]研究了預(yù)留土的基坑支護性狀有限元分析;李丹梅等人[9]對比基坑形狀優(yōu)化及有限元模型尺寸效應(yīng)分析;金國龍等人[10]開展圓環(huán)形支撐基坑支護體系設(shè)計的分析;龔昕等人[11]敘述雙圓環(huán)形支撐體系在基坑工程中的應(yīng)用;劉芳等人[12]詳述軟土深基坑樁撐支護選型分析及數(shù)值模擬的研究成果。

    本文以福州市某深基坑工程項目為研究對象,采用Midas/GTS 軟件進行有限元分析,模擬計算開挖不同工況下的基坑各支護結(jié)構(gòu)受力和變形,獲取彎矩、剪力、軸力、位移等精確數(shù)據(jù),可以反饋基坑設(shè)計,為加強薄弱部位提供指導(dǎo)意見。

    1 工程概況

    1.1 工程概況

    某深基坑工程項目位于福州市鼓樓區(qū)道山路,場地原為福建衛(wèi)生學校校區(qū),東面緊鄰現(xiàn)有保健院病房樓,南靠道山路,北面為原宿舍樓,西面與住宅樓相依。項目地理位置如圖1所示。

    圖1 地理位置示意圖Fig.1 Geographical Location Diagram

    本工程±0.00 相當于羅零標高8.45 m,現(xiàn)有場地整平標高按8.25 m考慮。

    本建筑物共設(shè)3 層地下室,地下1 層板面標高-4.50 m,地下2 層板面標高-9.00 m,地下3 層底板面標高為-13.90 m,底板厚600 mm,底板底設(shè)100 mm 厚墊層,基坑開挖至底板墊層底的深度為14.60 m。

    1.2 水文地質(zhì)情況

    勘察期間場地地下水初見水位埋深約1.00~1.80 m,穩(wěn)定水位埋深為1.00~1.50 m,水位標高6.71~7.78 m,該水位主要為上部填土層中的上層滯水水位,水量的補給主要來自大氣降水、地表排水的垂直補給,并受其影響,水位呈季節(jié)性升降,水位變化在1.00~2.00 m間,近3~5 年最高水位及歷史最高水位接近現(xiàn)有地表。

    2 有限元數(shù)值模擬

    2.1 本構(gòu)模型

    本工程土體的本構(gòu)模型選擇Modified Mohr-Coulomb(MMC)模型,MMC 也就是修正摩爾庫倫模型或稱硬化土模型,是由Schanz(1998)開發(fā)的適用于模擬軟土和硬土的最新材料本構(gòu)關(guān)系,如圖2所示。

    圖2 MMC本構(gòu)模型Fig.2 MMC Constitutive model

    在π平面上的形狀與普通的莫爾-庫倫MC 本構(gòu)相同,且使用內(nèi)摩擦角、軸卸載剛度來描述極限狀態(tài)的應(yīng)力。但是與描述理想彈塑性狀態(tài)的莫爾-庫倫本構(gòu)不同,硬化土模型可以模擬應(yīng)力增量隨應(yīng)變逐漸減小的硬化現(xiàn)象。巖土強度采用三軸試驗剛度(E50)和固結(jié)儀荷載強度(Eoed)描述,所以比莫爾-庫倫本構(gòu)更能準確地模擬。

    圍護樁以及立柱、支撐梁、冠梁、腰梁均采用彈性本構(gòu)模型,立柱采用植入式1D 梁單元模擬、支撐梁和冠梁采用1D 梁單元模擬,地下室圍護樁以及建筑樓板采用2D 板單元進行模擬,土體采用3D 單元計算,本次模擬研究考慮全部單元的耦合性。

    2.2 土層設(shè)計參數(shù)及支護結(jié)構(gòu)信息

    灌注樁直徑為φ900@1 200 mm,樁長為20.0~26.0 m,攪拌樁直徑為φ500@1 200 mm,設(shè)計樁長為14.0 m,樁間距1.2 m。基坑?xùn)|側(cè)為4 棟已建多層建筑物,分別是4層、8層、12層、16層,基礎(chǔ)形式為樁基礎(chǔ)。

    地面均布荷載為10 kPa,所有單元考慮自重的影響。土體本構(gòu)模型設(shè)計參數(shù)表如表1所示。

    表1 土體本構(gòu)模型設(shè)計參數(shù)Tab.1 Design Parameters of Soil Constitutive Model

    2.3 計算研究

    有限元模型如圖3 所示,表2 為模型計算各工況信息。

    表2 模擬工況Tab.2 Simulation Condition

    圖3 有限元模型Fig.3 Finite Element Model

    工況1計算結(jié)果分析:

    由圖4 可知,當基坑開挖至深度5.0 m 時,最大變形發(fā)生在基坑北側(cè)的第一道內(nèi)支撐梁處,最大變形值約9.3 mm,其次在基坑西側(cè)未加立柱的支撐梁跨中部位變形較大。圖5 基坑豎向位移顯示,基坑坑底產(chǎn)生隆起變形。可知,相對于支護結(jié)構(gòu)的變形和基坑地基土的變形,周圍建筑物的變形非常微弱,說明基坑開挖對周圍建筑的影響不明顯。

    圖4 基坑整體變形云圖Fig.4 Overall Deformation Diagram of Foundation Pit

    圖5 基坑豎向位移Fig.5 Vertical Displacement of Foundation Pit

    由圖6可知,基坑外側(cè),西邊的土體X方向位移最大值約2.79 mm,東邊的土體X方向位移最大值約1.72 mm。

    圖6 基坑X方向水平位移Fig.6 Horizontal Displacement in X-direction of Foundation Pit

    圖5顯示,基坑開挖后,基坑周邊地表的土體將產(chǎn)生沉降變形,最大沉降值約9.7 mm,沉降值和距離基坑邊的距離成反比?;涌拥椎淖畲舐∑鹱冃沃饕l(fā)生基坑中部,距離圍護樁越近,隆起變形值越小,基坑坑底的最大隆起變形值約17.0 mm。

    由圖7 可知,支撐梁的最大軸力發(fā)生在基坑四周的角撐梁上,最大軸力值約440.9 kN,冠梁最大軸力發(fā)生在基坑南側(cè)圓弧角處,最大軸力值約322.9 kN。主梁(對撐梁和角撐梁)的軸力值大于次梁受到的軸力。

    圖7 第一道內(nèi)支撐梁、冠梁軸力Fig.7 Axial of the First Inner Support Beam and Crown Beam

    圖8 第一道內(nèi)支撐梁、冠梁的水平Y(jié)方向剪力Fig.8 Horizontal Y-direction Shear Diagram of the First Inner Support Beam and Crown Beam

    圖9可知,基坑開挖至5.0 m時,水平向彎矩最大值主要發(fā)生在冠梁的陽角處,最大彎矩值約229.93 kN·m,內(nèi)支撐梁的水平彎矩值相對于冠梁較小。

    圖9 第一道內(nèi)支撐梁、冠梁的水平Y(jié)方向彎矩Fig.9 Horizontal Y-direction Bending Moment of the First Inner Support Beam and Crown Beam

    由圖10可知,圍護樁的變形最大的位置發(fā)生在基坑的陽角處,該處變形值約為8.5 mm。且基坑各邊中部的圍護樁變形要大于角落處的圍護樁變形。圍護樁的最大彎矩主要發(fā)生在基坑底附近,彎矩值約173.7 kN·m,圍護樁的彎矩曲線如圖10所示。

    圖10 圍護樁彎矩Fig.10 Bending Moment of Enclosure Pile

    由于篇幅所限,本文不摘錄工況2 和工況3 下的計算結(jié)果圖,將計算結(jié)果匯總?cè)绫?所示。

    表3 各工況計算結(jié)果匯總Tab.3 Summary of Calculation Results under Various Working Conditions

    根據(jù)計算結(jié)果,同時符合《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范:GB 50497—2019》表8.0.4 中的(一級基坑)灌注樁深層水平位移累計值絕對值30~50 mm、圍護墻頂部水平位移20~30 mm的規(guī)定。

    3 結(jié)論

    通過對福州市某深基坑項目進行有限元模擬,分析不同開挖工況下,圍護樁水平位移、坑底隆起、支撐梁受力(彎矩、剪力、軸力),得出如下幾點結(jié)論:

    ⑴基坑在不同工況下,隨開挖深度的增加,第n+1道支撐梁的變形、軸力明顯比第n 道支撐梁大;第n+1道支撐梁的剪力比第n道支撐梁??;隨著開挖深度加深,基坑坑底的隆起變形值逐漸增大;圍護樁的最大位移值和彎矩值隨開挖深度增加逐漸增大。

    ⑵施工支撐梁后,樁身最大位移和彎矩位于最下面一道內(nèi)支撐和坑底的腰腹部位。

    ⑶基坑陽角部位和長跨度邊的中間部位的變形最大,基坑的最大隆起變形主要發(fā)生基坑中部,距離圍護樁越近,隆起變形值越小。

    ⑷實際工程中,可根據(jù)受力和變形計算結(jié)果,加強基坑薄弱部位,選擇加固措施和加固范圍。

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