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    高速列車過(guò)站對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面氣壓荷載的影響研究

    2022-11-21 04:21:10譚海鷗馮海全王志飛馮瑞龍王越彤
    現(xiàn)代城市軌道交通 2022年11期
    關(guān)鍵詞:屏蔽門雨棚風(fēng)壓

    譚海鷗,馮海全,王志飛,馮瑞龍,王越彤

    (1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,內(nèi)蒙古呼和浩特 010051;2.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司電子計(jì)算技術(shù)研究所,北京 100081)

    1 引言

    高速列車在地面行駛時(shí),車頭擠壓前方空氣易造成活塞效應(yīng),使空氣向各個(gè)方向逃逸,形成列車風(fēng)[1]。為保證乘客及列車運(yùn)營(yíng)安全,有必要在站臺(tái)設(shè)置站臺(tái)屏蔽門等保護(hù)措施[2]。設(shè)置屏蔽門的主要目的是防止人員跌落軌道發(fā)生意外,降低車站空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)的運(yùn)行能耗,同時(shí)降低列車風(fēng)對(duì)候車乘客的影響。以壓力和流速變化形式表現(xiàn)出來(lái)的列車風(fēng)作用在路邊人員和周圍物體上,可能危及站臺(tái)上的乘客及作業(yè)人員的生命安全,甚至造成站臺(tái)屏蔽門爆裂或?qū)е抡九_(tái)上貨物被卷起,危及列車運(yùn)行安全。因此,研究地面高鐵列車過(guò)站對(duì)站臺(tái)屏蔽門風(fēng)荷載的影響是非常有必要的。

    近年來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)站臺(tái)屏蔽門的風(fēng)壓特性進(jìn)行了大量研究[3-16],普遍采用數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究的方法,針對(duì)地鐵屏蔽門的研究較多,針對(duì)高速列車過(guò)站對(duì)站臺(tái)屏蔽門的風(fēng)壓荷載及分布規(guī)律的研究較少。本文通過(guò)在站臺(tái)屏蔽門表面布置監(jiān)測(cè)點(diǎn)測(cè)量分析列車過(guò)站時(shí)屏蔽門表面的平均壓力,利用計(jì)算流體力學(xué)方法和正交理論相結(jié)合的方法,以站臺(tái)屏蔽門表面氣壓荷載為評(píng)價(jià)指標(biāo),研究列車運(yùn)行速度、站臺(tái)屏蔽門距離、雨棚高度對(duì)站臺(tái)屏蔽門氣壓荷載的影響,采用極差分析和方差分析,確定各因素影響的主次順序以及不同因素對(duì)站臺(tái)屏蔽門氣壓荷載影響的顯著性,獲得最佳的參數(shù)方案,為車站站臺(tái)屏蔽門的設(shè)置提供參考。

    2 試驗(yàn)方法

    2.1 數(shù)值方法

    一般情況下,列車通過(guò)站臺(tái)時(shí),站臺(tái)的氣流參數(shù)隨著時(shí)間的推移而發(fā)生變化,在列車周圍的空氣處于完全的湍流狀態(tài),是一種非定常、不規(guī)則的運(yùn)動(dòng),列車過(guò)站的氣流運(yùn)動(dòng)以渦的形式表現(xiàn),采用標(biāo)準(zhǔn)的三維k-ε湍流模型[17]:

    式(1)中,μi為渦粘性系數(shù);ρ為密度;k為湍流動(dòng)能;ε為湍流耗散率;Cμ為湍流常數(shù),一般情況下取Cμ=?0.09。

    湍流動(dòng)能k方程為:

    湍流耗散率ε方程為:

    式(2)、式(3)中,xi、xj為不同坐標(biāo)位置;ui、uj為瞬時(shí)速度分量;為k方程的湍流普朗特?cái)?shù),為ε方程的湍流普朗特?cái)?shù);μ為渦粘性系數(shù),μi、μj為渦粘性系數(shù)分量;vl、vt為湍流運(yùn)動(dòng)粘度分量;C1、C2為不同的經(jīng)驗(yàn)常數(shù),C1=?1.47,C2=?1.92;σk、σε分別為k、ε兩方程的經(jīng)驗(yàn)常數(shù),σk=?1.0,σε=?1.33。

    2.2 有限元模型

    建立列車簡(jiǎn)化模型,計(jì)算明線列車過(guò)站風(fēng)壓荷載。列車總長(zhǎng)度為80?m,橫截面高3.4?m,寬3.3?m,不考慮受電弓、轉(zhuǎn)向架等車外附屬設(shè)備影響,對(duì)列車表面進(jìn)行光滑處理。列車為3輛編組,包括頭車、中間車和尾車。為保證車頭和車尾的一致性,采用對(duì)稱結(jié)構(gòu)。地面站臺(tái)單列列車過(guò)站示意圖,如圖1所示。列車在距站臺(tái)入口50?m處出發(fā),高速通過(guò)站臺(tái)區(qū)域,在車尾離開站臺(tái)出口一定距離后停止。整個(gè)站臺(tái)計(jì)算區(qū)域長(zhǎng)410??m,半徑為 150?m。

    圖1 地面站單列列車過(guò)站示意圖

    2.3 網(wǎng)格劃分

    考慮到網(wǎng)格的計(jì)算精度,采用ANSYS前處理軟件?ICEM?CFD對(duì)列車區(qū)域、外流場(chǎng)區(qū)域進(jìn)行六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分,并對(duì)列車頭部、尾部、區(qū)域邊界、外流場(chǎng)的交界面及站臺(tái)屏蔽門區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格加密?;诨凭W(wǎng)格技術(shù),采用網(wǎng)格組裝方法,將列車所在區(qū)域網(wǎng)格模型和站臺(tái)所在外流場(chǎng)區(qū)域網(wǎng)格模型在ANSYS-ICEM?軟件中進(jìn)行網(wǎng)格組裝,最終計(jì)算流場(chǎng)整體網(wǎng)格模型。圖2為列車及站臺(tái)區(qū)域網(wǎng)格劃分示意,網(wǎng)格呈現(xiàn)邊界稀疏、局部密集的特點(diǎn)??紤]到計(jì)算精度和計(jì)算時(shí)間,網(wǎng)格總數(shù)控制在500萬(wàn)個(gè)左右。

    圖2 列車及站臺(tái)區(qū)域網(wǎng)格劃分模擬圖

    2.4 邊界條件及參數(shù)設(shè)置

    采用標(biāo)準(zhǔn)的三維k-ε湍流模型模擬湍流流動(dòng),設(shè)定計(jì)算參數(shù)。定義模型出入口為壓力遠(yuǎn)場(chǎng)條件,設(shè)定馬赫數(shù)為0.001,列車壁面和地面分別設(shè)置為固定壁面和無(wú)滑移邊界條件,溫度選擇300?K,流體選擇理想空氣進(jìn)行仿真計(jì)算[17]。

    在計(jì)算流體軟件Fluent中,為提高計(jì)算精度,設(shè)定時(shí)間步長(zhǎng)為0.005??s,每個(gè)時(shí)間步長(zhǎng)最大迭代計(jì)算步數(shù)為?30 步。

    2.5 監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)置

    模擬列車從站臺(tái)一端出發(fā)到通過(guò)整個(gè)站臺(tái)的過(guò)程。站臺(tái)屏蔽門監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)置如圖3所示。

    圖3 站臺(tái)屏蔽門監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)置示意圖

    3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    3.1 仿真試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    3.1.1 列車高速過(guò)站時(shí)站內(nèi)流場(chǎng)變化

    高速列車從距站臺(tái)50?m處出發(fā)到通過(guò)站臺(tái)時(shí),其周圍的空氣會(huì)產(chǎn)生許多瞬態(tài)的無(wú)規(guī)則的渦流,站內(nèi)流場(chǎng)呈不同分布。列車車頭到達(dá)站臺(tái)區(qū)域入口位置時(shí)站內(nèi)流場(chǎng)如圖4a所示,列車尾部軌跡區(qū)渦流密集,車頭區(qū)域渦流稀疏。列車車身到達(dá)中部站臺(tái)門位置時(shí)站內(nèi)流場(chǎng)如圖4b所示,列車在站內(nèi)會(huì)有一系列明顯的軌跡渦流區(qū)。列車車尾駛離站臺(tái)區(qū)域位置時(shí)站內(nèi)流場(chǎng)如圖4c所示,列車出站時(shí)的渦流明顯多于進(jìn)站時(shí)的渦流。可見,列車高速通過(guò)站臺(tái)時(shí)對(duì)站臺(tái)屏蔽門的影響主要為列車頭部和尾部區(qū)域,車身對(duì)站臺(tái)屏蔽門的影響較小。

    圖4 列車車頭、車身、車尾到達(dá)時(shí)刻站內(nèi)流場(chǎng)圖(單位:Pa)

    3.1.2 過(guò)站速度對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)壓的影響

    列車以不同速度從出發(fā)到駛離站臺(tái)的過(guò)程中,車頭推開站內(nèi)空氣,使空氣向各個(gè)方向逃逸,作用在站臺(tái)屏蔽門表面形成正壓,車身引起站臺(tái)屏蔽門表面始終呈負(fù)壓狀態(tài)。不同過(guò)站速度站臺(tái)屏蔽門承受的風(fēng)壓隨時(shí)間變化的監(jiān)測(cè)曲線如圖5所示。列車過(guò)站速度分別設(shè)置為250??km/h、300?km/h、350?km/h,雨棚高度為 7??m,站臺(tái)屏蔽門距離為1??000??mm。由圖5可知,隨著列車過(guò)站速度的提高,站臺(tái)屏蔽門所受的正、負(fù)壓值均呈現(xiàn)增大趨勢(shì),列車過(guò)站速度與站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載呈正比關(guān)系。列車過(guò)站時(shí)間隨列車過(guò)站速度的提高而變短,站臺(tái)屏蔽門表面瞬變荷載變化頻率加快,對(duì)站臺(tái)屏蔽門強(qiáng)度具有一定的影響。

    圖5 站臺(tái)屏蔽門承受的風(fēng)壓隨時(shí)間變化曲線(不同過(guò)站速度)

    3.1.3 站臺(tái)屏蔽門距離對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)壓的影響

    當(dāng)列車速度、雨棚高度一定時(shí),對(duì)不同站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離進(jìn)行仿真計(jì)算。站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離不同,站臺(tái)屏蔽門承受的風(fēng)壓隨時(shí)間變化的監(jiān)測(cè)曲線如圖6?所示。站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離分別為200??mm、600??mm、1??000??mm,雨棚高度為7??m,列車過(guò)站速度為350??km/h。由圖6 可知,隨著站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離的增大,站臺(tái)屏蔽門承受的風(fēng)壓逐漸呈減小趨勢(shì),站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離與站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載呈反比關(guān)系。列車車頭和車尾通過(guò)站臺(tái)屏蔽門時(shí),門體表面承受的風(fēng)壓呈現(xiàn)正負(fù)交替現(xiàn)象,當(dāng)列車尾部通過(guò)時(shí),站臺(tái)屏蔽門表面的正負(fù)壓值變化最大,可見,車尾通過(guò)時(shí)對(duì)站臺(tái)屏蔽門影響最大。

    圖6 站臺(tái)屏蔽門承受風(fēng)壓隨時(shí)間變化曲線(不同站臺(tái)屏蔽門距離)

    3.1.4 雨棚高度對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)壓的影響

    當(dāng)列車速度、站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離一定時(shí),對(duì)不同雨棚高度進(jìn)行仿真計(jì)算。雨棚高度不同,站臺(tái)屏蔽門承受的風(fēng)壓隨時(shí)間變化的監(jiān)測(cè)曲線如圖7所示。雨棚高度分別設(shè)置為 7??m、8??m、9??m,站臺(tái)屏蔽門距離為1??000??mm,列車過(guò)站速度為 350??km/h。由圖7 可知,隨著雨棚高度的增加,站臺(tái)屏蔽門所受的正、負(fù)壓值均無(wú)明顯變化。列車過(guò)站過(guò)程中,車頭引起站臺(tái)屏蔽門形成正壓,車身引起站臺(tái)屏蔽門表面始終呈負(fù)壓狀態(tài),而車尾通過(guò)時(shí)引起最大正壓和最大負(fù)壓,可見,車尾通過(guò)對(duì)站臺(tái)屏蔽門影響較大。

    圖7 站臺(tái)屏蔽門承受風(fēng)壓隨時(shí)間變化曲線(不同雨棚高度)

    3.2 正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    3.2.1 試驗(yàn)最佳方案

    正交試驗(yàn)法是研究多因素多水平的一種設(shè)計(jì)方法,根據(jù)Galois理論從試驗(yàn)中挑選部分具有代表性的水平組合進(jìn)行試驗(yàn),并對(duì)結(jié)果進(jìn)行分析找到最優(yōu)的組合。

    正交試驗(yàn)表為混合水平正交表,可以安排不同水平數(shù)的多因素試驗(yàn)。正交試驗(yàn)[18-19]以站臺(tái)屏蔽門氣壓荷載為評(píng)價(jià)指標(biāo),正交試驗(yàn)因素取值水平如表1所示,3?個(gè)影響因素分別為列車運(yùn)行速度(A)、站臺(tái)屏蔽門距離(B)和雨棚高度(C),每個(gè)因素取3個(gè)不同的數(shù)值,分別為水平1、水平2、水平3。試驗(yàn)采用L9(33)正交表,采用流體計(jì)算軟件Fluent進(jìn)行仿真計(jì)算,試驗(yàn)結(jié)果如表?2所示。

    表1 正交試驗(yàn)因素取值水平表

    比較表2中的9次試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),1號(hào)試驗(yàn)的站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)壓在9次試驗(yàn)中最小,站臺(tái)屏蔽門風(fēng)荷載為94.501?Pa。對(duì)于站臺(tái)屏蔽門表面的風(fēng)壓來(lái)說(shuō),壓力越小越好,從而得到A1B1C1是9種方案里的最佳方案。

    表2 正交試驗(yàn)結(jié)果

    3.2.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)極差分析

    通過(guò)極差分析法確定影響因素的主次,從而選出最佳方案。試驗(yàn)不考慮各影響因素之間的交互作用,只考慮各影響因素、各水平的試驗(yàn)結(jié)果大小。

    對(duì)于站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載來(lái)說(shuō),風(fēng)荷載越小,對(duì)站臺(tái)屏蔽門的安全性越好。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)極差分析表(表3),比較不同因素、不同水平的K值:KA1<KA2<KA3,KB1<KB3<KB2,KC1<KC3<KC2,即影響因素A水平1為最優(yōu),影響因素B水平1為最優(yōu),影響因素C水平1為最優(yōu)。因此,得到最佳試驗(yàn)方案為A1B1C1,?即列車運(yùn)行速度為250?km/h,站臺(tái)屏蔽門距離為200?mm,雨棚高度為7?m。

    表3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)極差分析表

    極差值R指一組數(shù)據(jù)中的最大數(shù)據(jù)與最小數(shù)據(jù)的差值,用來(lái)確定各影響因素的主次順序。3個(gè)影響因素的極差值RB>RA>RC,說(shuō)明站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離對(duì)于站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載是主要影響因素,列車速度是次要影響因素。因此,3個(gè)影響因素的主次順序?yàn)檎九_(tái)屏蔽門距離、列車運(yùn)行速度、雨棚高度。

    3.2.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析

    試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析用于2個(gè)或2個(gè)以上樣本均數(shù)差別的顯著性檢驗(yàn)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析結(jié)果如表4所示,其中F值是效應(yīng)項(xiàng)與誤差項(xiàng)之間均方的比值,用來(lái)檢驗(yàn)樣本結(jié)果代表總體的真實(shí)程度。P值為衡量每個(gè)影響因素顯著性水平的指標(biāo),通過(guò)P值可得到3個(gè)影響因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響的顯著性。

    由表4可知,影響因素B對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載影響顯著,影響因素A和影響因素C對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載影響不顯著,各影響因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的顯著程度順序?yàn)檎九_(tái)屏蔽門距離、列車速度、雨棚高度,試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析結(jié)果與極差分析結(jié)果一致。

    表4 試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析表

    4 結(jié)論

    本文利用有限元法對(duì)高速列車過(guò)站時(shí)對(duì)站臺(tái)屏蔽門的影響進(jìn)行數(shù)值模擬,得到結(jié)論如下:①隨著列車過(guò)站速度的提高,站臺(tái)屏蔽門所受的正、負(fù)壓值均呈現(xiàn)增大趨勢(shì),列車速度與站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載呈正相關(guān);②?隨著站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離的增大,站臺(tái)屏蔽門所受的正、負(fù)壓值均呈現(xiàn)減小趨勢(shì),站臺(tái)屏蔽門設(shè)置距離與站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載呈負(fù)相關(guān);③隨著雨棚高度的增加,站臺(tái)屏蔽門所受的正、負(fù)壓值均無(wú)明顯變化;④列車過(guò)站時(shí),站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載影響因素的主次順序?yàn)檎九_(tái)屏蔽門距離、列車運(yùn)行速度、雨棚高度;⑤站臺(tái)屏蔽門距離對(duì)站臺(tái)屏蔽門表面風(fēng)荷載的影響最大,雨棚高度影響最小。試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析結(jié)果與極差分析結(jié)果一致,該研究結(jié)果可為站臺(tái)屏蔽門設(shè)置提供理論參考。

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