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    非等壓圓形隧道開挖塑性區(qū)分布研究

    2022-11-18 04:16:16鄧皇根
    北方交通 2022年11期
    關(guān)鍵詞:側(cè)壓力拱頂圓形

    鄧皇根

    (山西省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院有限公司 太原市 030032)

    0 引言

    隧道開挖進(jìn)程中,圍巖初始地應(yīng)力將受到多次擾動(dòng),圍巖分級(jí)較低代表力學(xué)物理性質(zhì)較差,局部超越土體彈性極限,洞周圍巖會(huì)出現(xiàn)塑性變形產(chǎn)生塑性區(qū),除去塑性變形區(qū)外仍處于彈性狀態(tài),由于塑性流動(dòng)出現(xiàn),圍巖出現(xiàn)破壞現(xiàn)象,造成圍巖塌方掉塊等工程災(zāi)害,評(píng)價(jià)隧道穩(wěn)定狀態(tài)與圍巖-支護(hù)安全狀態(tài)成為有待解決的問(wèn)題,非等壓隧道圍巖變形與塑性區(qū)發(fā)展情況將直接反映出地下隧道安全穩(wěn)定性。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者們對(duì)隧道圍巖塑性區(qū)邊界進(jìn)行分析研究,得出卡斯特納公式、修正芬納公式、魯賓涅依特解、鄭穎人近似解均適用于求解等壓圓形隧道的塑性區(qū)邊界,卡斯特納公式、魯賓涅依特解、鄭穎人近似解也適用于求解非等壓圓形隧道的塑性區(qū)邊界,魯賓涅依特解求解等壓時(shí)將退化為修正芬納公式[1-2]。但已有研究均假定一支護(hù)力(徑向力),得出有無(wú)支護(hù)的塑性區(qū)邊界近似解,但并不適用于所有支護(hù),于是多個(gè)學(xué)者均改變支護(hù)力修正經(jīng)典解,并沒有統(tǒng)一解[3-4]。具體工程具體分析,不同支護(hù)不僅提供徑向壓力,也會(huì)對(duì)剪切起一定抵御作用,實(shí)際工程可通過(guò)經(jīng)典解與模擬結(jié)果進(jìn)行修正分析,通過(guò)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)出合理范圍,對(duì)隧道穩(wěn)定性作出評(píng)價(jià)。

    由于隧道復(fù)雜的初始地應(yīng)力,不能僅靠解析解進(jìn)行解答,數(shù)值算法由解析解轉(zhuǎn)化而來(lái),也需要數(shù)值模擬進(jìn)行修正,而模擬中常設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)進(jìn)行模擬,使隧道塑性區(qū)呈現(xiàn)圓環(huán)形或蝴蝶形塑性區(qū)。利用軟件FLAC3D進(jìn)行數(shù)值模擬,設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)實(shí)現(xiàn)不同初始地應(yīng)力,在有無(wú)支護(hù)下對(duì)非等壓圓形隧道塑性區(qū)進(jìn)行詳細(xì)分析,為非等壓圓形隧道設(shè)計(jì)及施工穩(wěn)定性提供參考意見。

    1 工程概況

    以圓形隧道為分析對(duì)象,直徑10m,最大埋深約100m。隧道區(qū)局部褶皺發(fā)育,隧道圍巖主要由綠泥云母片巖、片巖組成,巖土體完整性較差易導(dǎo)致圍巖穩(wěn)定性變差。在隧道掘進(jìn)中拱頂易發(fā)生變形,圍巖與支護(hù)共同受力,初支變形較大出現(xiàn)裂縫等導(dǎo)致返工或停工,嚴(yán)重影響隧道施工穩(wěn)定性,在工程設(shè)計(jì)資料中,此隧道區(qū)圍巖等級(jí)為V級(jí)。

    2 數(shù)值模型以及計(jì)算參數(shù)

    初支為厚度28cm的C25噴射混凝土,型鋼拱架H20b布置間距0.6m,二襯為45cm的C30鋼筋混凝土,為便于初支統(tǒng)一計(jì)算,采取提高參數(shù)將鋼拱架等支護(hù)等效為噴射混凝土,計(jì)算如公式(1)[5]:

    E=E0+A1E1/A2

    (1)

    式中:E為等效彈性模量(GPa);E0為混凝土彈性模量(GPa);E1為鋼拱架等彈性模量(GPa);A1為鋼拱架橫截面面積(m2);A2為混凝土橫截面面積(m2)。

    隧道洞半徑5m,據(jù)圣維南原理確定影響范圍為35倍洞直徑[6],建立長(zhǎng)100m、寬100m、軸向1m模型,采用M-C理想彈塑性本構(gòu)模型,上部采取自由邊界,左右、前后和下部均采取固定法向約束??紤]到錨桿及提前加固等措施,周邊形成一定加固區(qū),通過(guò)提高巖體參數(shù)實(shí)現(xiàn),初支、加固圈與二襯采用實(shí)體單元模擬,圍巖物理參數(shù)與支護(hù)參數(shù)取值如表1。針對(duì)V級(jí)圍巖段,軟件中設(shè)置側(cè)壓力系數(shù)(為0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、1.0),對(duì)圓形隧道開挖塑性區(qū)分布以及發(fā)展規(guī)律進(jìn)行研究。

    表1 V級(jí)圍巖力學(xué)參數(shù)以及支護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)取值

    3 圓形隧道塑性區(qū)對(duì)比分析

    3.1 有無(wú)支護(hù)隧道塑性區(qū)分布

    設(shè)置拱頂、拱腰及仰拱監(jiān)測(cè)點(diǎn)對(duì)圍巖塑性區(qū)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。塑性區(qū)發(fā)展是由于圍巖發(fā)生變形產(chǎn)生塑性流動(dòng)造成的,塑性區(qū)發(fā)展可反映出周邊圍巖體位移大小,數(shù)值模擬可較快了解地下結(jié)構(gòu)是否失穩(wěn)破壞及隧道結(jié)構(gòu)是否局部失穩(wěn)或整體失穩(wěn),對(duì)施工及設(shè)計(jì)而言意義非凡,由于圓形隧道為對(duì)稱結(jié)構(gòu),研究對(duì)象可僅選擇右半部分。

    3.1.1有無(wú)支護(hù)隧道塑性區(qū)分布圖對(duì)比分析

    隧道開挖后會(huì)形成一定范圍塑性區(qū),可分為開挖未支護(hù)及開挖支護(hù)兩種,經(jīng)眾多學(xué)者研究證明隧道開挖支護(hù)后塑性區(qū)一般會(huì)減小,隧道整體也會(huì)變得穩(wěn)定。處于不同初始地應(yīng)力的塑性區(qū)由于水平應(yīng)力與豎向應(yīng)力差距呈現(xiàn)出不同狀態(tài),設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)(為0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、1.0)得出開挖后塑性區(qū),僅列出其中部分圖片,如圖1~圖3所示。

    圖1 側(cè)壓力系數(shù)0.4的圍巖塑性區(qū)

    圖2 側(cè)壓力系數(shù)0.7的圍巖塑性區(qū)

    圖3 側(cè)壓力系數(shù)1.0的圍巖塑性區(qū)

    對(duì)圖1~圖3塑性區(qū)進(jìn)行分析,得出以下觀點(diǎn):

    (1)隧道經(jīng)開挖后會(huì)產(chǎn)生塑性區(qū),隨隧道掘進(jìn)及施工進(jìn)行,塑性區(qū)變化對(duì)隧道穩(wěn)定性造成影響,充分發(fā)揮圍巖自我承載能力前提下,為保障隧道穩(wěn)定性應(yīng)及時(shí)支護(hù)。

    (2)隧道開挖后若未支護(hù),其塑性區(qū)較支護(hù)后塑性區(qū)大,無(wú)論拱頂、拱腰或仰拱,支護(hù)后各部位塑性區(qū)均會(huì)減小,隧道也變得更加穩(wěn)定,滿足設(shè)計(jì)及施工要求。

    (3)不同初始地應(yīng)力情況下,隧道開挖未支護(hù)與開挖后塑性區(qū)情況不同,當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)比較小時(shí),拱腰塑性區(qū)較大,當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)由0.4到1.0,塑性區(qū)先由蝴蝶形向橢圓形發(fā)展,再向圓形發(fā)展,拱腰塑性區(qū)向內(nèi)收縮,說(shuō)明水平壓力相對(duì)于豎向壓力較小,拱腰易發(fā)生破壞。

    (4)隧道支護(hù)過(guò)后,塑性區(qū)迅速減小,拱腰位置尤其明顯,支護(hù)應(yīng)按規(guī)范進(jìn)行及時(shí)施工,以防塑性區(qū)迅速發(fā)展導(dǎo)致隧道失穩(wěn),造成坍塌。當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)為0.4,塑性區(qū)為蝴蝶形,拱腰塑性區(qū)向圍巖內(nèi)部迅速延伸,易發(fā)生局部失穩(wěn),如處于富水條件下,拱腰可能會(huì)發(fā)生涌水突泥;當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)為1.0,塑性區(qū)分布大體呈圓形,各部位塑性區(qū)較為均勻,支護(hù)后塑性區(qū)減小,隧道不易發(fā)生局部破壞,如未及時(shí)支護(hù),塑性區(qū)發(fā)展較大,有發(fā)生整體破壞的可能。

    3.1.2有無(wú)支護(hù)隧道塑性區(qū)分布圖半徑對(duì)比分析

    對(duì)開挖未支護(hù)及開挖支護(hù)后監(jiān)測(cè)點(diǎn)的塑性區(qū)半徑進(jìn)行分析,得出結(jié)果評(píng)估隧道穩(wěn)定性。相關(guān)文章總結(jié)出隧道各部位塑性區(qū)(塑性區(qū)范圍=塑性區(qū)半徑-隧道半徑)不大于洞直徑20%,則可判斷隧道處于穩(wěn)定,若局部塑性區(qū)范圍超過(guò)安全值,極有可能發(fā)生局部破壞,如各位置均超過(guò)安全值,則有可能發(fā)生整體破壞。

    表2 隧道未支護(hù)與支護(hù)后塑性區(qū)半徑 m

    表2為隧道開挖未支護(hù)塑性區(qū)半徑與隧道開挖支護(hù)后塑性區(qū)半徑,由此可以看出:

    (1)不同側(cè)壓力系數(shù)下,拱腰塑性區(qū)半徑最大,仰拱與拱頂塑性區(qū)半徑較相近。拱腰塑性區(qū)半徑隨側(cè)壓力系數(shù)增大而減小,與拱腰不同,拱頂與仰拱塑性區(qū)半徑隨側(cè)壓力系數(shù)增大而增大。支護(hù)后各部位塑性區(qū)均有所減小,說(shuō)明圍巖塑性變形減小,隧道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性逐漸提升。

    (2)隧道開挖后未支護(hù)前,側(cè)壓力系數(shù)由0.4變化為1.0,拱頂塑性區(qū)半徑由5.4m變?yōu)?.3m;仰拱塑性區(qū)半徑由5.4m變?yōu)?.3m;拱腰塑性區(qū)半徑由8.5m減小為7.3m。拱腰塑性區(qū)變形較大,在拱腰應(yīng)力集中時(shí),會(huì)發(fā)生擠入塌方等災(zāi)害,拱頂與仰拱雖塑性區(qū)半徑不大,但其塑性區(qū)一般為拉伸剪切塑性區(qū),與拱腰剪切塑性區(qū)不同,處于拱頂有掉塊等風(fēng)險(xiǎn),仰拱有拱底隆起等現(xiàn)象。

    (3)隧道支護(hù)后,塑性區(qū)半徑明顯減小,拱腰塑性區(qū)變化最為迅速,當(dāng)側(cè)壓力為0.4,未支護(hù)拱腰塑性區(qū)半徑為8.5m,支護(hù)后減為7.7m;當(dāng)側(cè)壓力為1.0,未支護(hù)拱腰塑性區(qū)半徑為7.3m,支護(hù)后減為6.6m。仰拱與拱頂有明顯變化,但相對(duì)變化較之拱腰不明顯。

    圖4 隧道未支護(hù)與支護(hù)后塑性區(qū)半徑(單位:m)

    由圖4對(duì)隧道圍巖塑性區(qū)半徑進(jìn)行分析:

    (1)無(wú)論有無(wú)支護(hù)拱腰塑性區(qū)半徑隨側(cè)壓力系數(shù)增大而減??;與之相反,拱頂與仰拱塑性區(qū)半徑隨側(cè)壓力系數(shù)增大而增大。

    (2)無(wú)論有無(wú)支護(hù),當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)為1.0,表明隧道處于等壓狀態(tài),圍巖塑性區(qū)呈現(xiàn)大致圓形,與數(shù)值模擬存在誤差,但基本滿足卡斯特納公式、修正芬納公式,拱腰、拱頂與仰拱塑性區(qū)半徑基本相同。

    (3)在不同側(cè)壓力系數(shù)下,總體而言側(cè)壓力系數(shù)越小,隧道發(fā)生局部失穩(wěn)幾率越大,是由于拱腰塑性區(qū)半徑較大,短時(shí)間即可產(chǎn)生大范圍變形,隧道開挖后應(yīng)采取早支護(hù)、強(qiáng)支護(hù)、早封閉原則。

    (4)預(yù)測(cè)側(cè)壓力系數(shù)小于0.4,拱腰塑性區(qū)半徑會(huì)持續(xù)增加,有可能發(fā)生塑性區(qū)貫通;側(cè)壓力系數(shù)大于1.0后,由于水平壓力大于豎向壓力,預(yù)計(jì)塑性區(qū)發(fā)展會(huì)如側(cè)壓力系數(shù)0.4到1.0發(fā)生90°偏轉(zhuǎn),拱頂與仰拱塑性區(qū)半徑會(huì)明顯增大??紤]到側(cè)壓力系數(shù)重要性,工程中應(yīng)對(duì)水平地應(yīng)力與垂直地應(yīng)力進(jìn)行勘測(cè),明確側(cè)壓力系數(shù)實(shí)際值。

    3.2 利用塑性區(qū)判據(jù)評(píng)價(jià)隧道穩(wěn)定性

    隧道穩(wěn)定性以塑性區(qū)范圍(塑性區(qū)范圍=塑性區(qū)半徑-隧道半徑)小于隧道洞直徑20%為安全值,本文隧道洞直徑為10m,所以安全塑性區(qū)范圍為2m,超過(guò)安全值則判斷為失穩(wěn)。失穩(wěn)分為局部失穩(wěn)和整體失穩(wěn),失穩(wěn)并不意味著破壞,可通過(guò)加強(qiáng)支護(hù)進(jìn)行解決。

    圖5 隧道塑性區(qū)范圍安全判據(jù)

    由圖5對(duì)隧道圍巖穩(wěn)定性進(jìn)行分析(水平黑粗線為安全值):

    (1)隧道開挖后未支護(hù)前,隧道拱腰在側(cè)壓力系數(shù)0.4到0.8時(shí),塑性區(qū)范圍均超過(guò)安全值,隧道可能存在局部失穩(wěn)情況;側(cè)壓力系數(shù)為1.0,拱頂、拱腰以及仰拱塑性區(qū)范圍均超過(guò)安全值,隧道可能處于整體失穩(wěn)狀態(tài)。

    (2)進(jìn)行支護(hù)后,隧道塑性區(qū)范圍得到一定限制,隧道僅在側(cè)壓力系數(shù)0.4到0.8時(shí),拱腰可能局部失穩(wěn),側(cè)壓力系數(shù)為1.0時(shí),塑性區(qū)范圍為1.6m,小于2.0m,滿足安全要求,不再發(fā)生整體失穩(wěn)。為徹底解決這類情況,需對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,限制塑性區(qū)發(fā)展,使其在安全值范圍內(nèi),保證施工階段穩(wěn)定性。

    4 結(jié)論

    利用FLAC3D軟件對(duì)某圓形隧道進(jìn)行分析,在軟件設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)模擬圍巖處于不同初始地應(yīng)力,實(shí)現(xiàn)非等壓,對(duì)圓形隧道開挖后,有無(wú)支護(hù)塑性區(qū)進(jìn)行研究分析,得到以下結(jié)論:

    (1)隧道掘進(jìn)過(guò)程中如未及時(shí)支護(hù),塑性區(qū)將迅速發(fā)展,及時(shí)支護(hù)后的拱頂、拱腰與仰拱塑性區(qū)均會(huì)相對(duì)減小,拱腰尤其明顯,使隧道結(jié)構(gòu)變得越發(fā)穩(wěn)定。不同側(cè)壓力系數(shù)下,有無(wú)支護(hù)的塑性區(qū)發(fā)展情況有所不同,當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)越小,拱腰塑性區(qū)越大,當(dāng)側(cè)壓力系數(shù)由0.4到1.0,塑性區(qū)由蝴蝶形向圓形發(fā)展。

    (2)有無(wú)支護(hù)拱腰塑性區(qū)半徑隨側(cè)壓力系數(shù)增大而減??;與之相反,拱頂與仰拱塑性區(qū)半徑隨側(cè)壓力系數(shù)增大而增大。側(cè)壓力系數(shù)越小,隧道局部失穩(wěn)幾率越大,側(cè)壓力系數(shù)小于0.4,拱腰塑性區(qū)半徑持續(xù)增加,有可能發(fā)生塑性區(qū)貫通;側(cè)壓力系數(shù)大于1.0后,拱頂與仰拱塑性區(qū)半徑將會(huì)明顯增大。

    (3)在側(cè)壓力系數(shù)0.4到0.8時(shí),未支護(hù)前拱腰塑性區(qū)范圍均超過(guò)安全值,存在局部失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn);側(cè)壓力系數(shù)為1.0,未支護(hù)前拱頂、拱腰及仰拱塑性區(qū)范圍均超過(guò)安全值,存在整體失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn)。支護(hù)施工后,僅側(cè)壓力系數(shù)0.4到0.8時(shí),拱腰可能局部失穩(wěn),其余情況均滿足安全要求。

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