富水砂-黏復(fù)合地層大斷面暗挖隧道施工力學(xué)行為

陶連金， 董瑞龍， 張宇， 曹乾坤， 張乃嘉

(北京工業(yè)大學(xué)城市與工程安全減災(zāi)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100124)

受地質(zhì)條件、施工條件等諸多因素的影響，僅采用數(shù)值模擬、理論解析等方法獲得的隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)很難反映實(shí)際狀況，更無(wú)法為復(fù)雜地質(zhì)條件下的隧道設(shè)計(jì)和施工提供充分的依據(jù)。但隨著現(xiàn)場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)設(shè)備與技術(shù)的快速發(fā)展與廣泛應(yīng)用，現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)成為分析和評(píng)價(jià)支護(hù)結(jié)構(gòu)合理性與安全性的一種重要手段[1-5]。特別是在圍巖條件較差的特殊地段，綜合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析隧道初期支護(hù)力學(xué)性能對(duì)隧道設(shè)計(jì)與施工具有重要意義，因此很多學(xué)者對(duì)不同地質(zhì)條件下的隧道施工進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)研究并取得了一些成果。

郭亞斌等[6]依托中老鐵路某隧道工程，對(duì)泥質(zhì)頁(yè)巖偏壓段的圍巖變形、圍巖壓力和鋼拱架應(yīng)力進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，結(jié)果表明:圍巖壓力和鋼拱架應(yīng)力均呈現(xiàn)“上大下小”“左大右小”的分布特點(diǎn)；偏壓明顯，左側(cè)拱腰處變形最大，偏于危險(xiǎn)。王治才等[7]以某長(zhǎng)大埋深軟巖大變形隧道為研究對(duì)象，對(duì)典型斷面的初支受力與變形、接觸壓力和二襯受力進(jìn)行了監(jiān)測(cè)，提出了軟巖大變形隧道可結(jié)合完整支護(hù)體系對(duì)不同結(jié)構(gòu)分別設(shè)計(jì)，從而選擇合適的支護(hù)方案，使支護(hù)體系與支護(hù)結(jié)構(gòu)性能利用率達(dá)到最優(yōu)。田敏哲[8]對(duì)武十高鐵李家院超大跨度公路隧道開展了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，結(jié)果表明:拱頂沉降值與收斂值均遠(yuǎn)小于限值，且隧道的圍巖變形在1個(gè)月后基本穩(wěn)定；隧道存在明顯偏壓，左側(cè)所受荷載大于右側(cè)，鋼拱架左側(cè)發(fā)生了局部屈服。王志杰等[9]以浩吉鐵路陽(yáng)城隧道為工程背景，對(duì)土砂互層隧道的大變形控制技術(shù)進(jìn)行研究，結(jié)果表明，支護(hù)結(jié)構(gòu)的材料性能未被充分利用。梁慶國(guó)等[10]通過(guò)對(duì)近20多年來(lái)39座隧道的71個(gè)監(jiān)測(cè)斷面圍巖壓力進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，提出了圍巖壓力值分布范圍為15～600 kPa；圍巖壓力沿洞周呈拱肩→拱腰→拱頂→拱腳→仰拱逐漸減小的分布規(guī)律；圍巖壓力隨埋深增大而增大，埋深越大，圍巖壓力分布越離散。

通過(guò)對(duì)已有的研究分析可以看出，不同的地質(zhì)條件下的監(jiān)測(cè)結(jié)果規(guī)律不盡相同，且針對(duì)富水砂-黏復(fù)合地層下的相關(guān)監(jiān)測(cè)案例十分少見。現(xiàn)依托北京地鐵17號(hào)線某新建隧道區(qū)間工程，對(duì)其地表沉降變形、圍巖壓力、初支鋼筋應(yīng)力和孔隙水壓力等現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，以期對(duì)富水砂-黏復(fù)合地層隧道的施工、設(shè)計(jì)提供經(jīng)驗(yàn)與指導(dǎo)。

1 依托工程介紹

1.1 工程概況

北京地鐵17號(hào)線位于北京市東部地區(qū)，是一條貫穿中心城區(qū)南北方向的軌道交通干線。線路南起通州區(qū)環(huán)渤?？偛炕亍嗲f新城站前區(qū)，北至昌平區(qū)未來(lái)科技城，全長(zhǎng)49.7 km，全部為地下線。全線設(shè)車站20座，其中換乘站10座，平均站間距2.57 km。

新建區(qū)間隧道位于北京市朝陽(yáng)區(qū)，全長(zhǎng)165 3 m，隧道拱頂埋深約為19.2 m，底板埋深約28.8 m。區(qū)間北端部分采用暗挖法施工(左線渡線及停車線大斷面388 m、右線標(biāo)準(zhǔn)斷面322 m)，其余區(qū)間段采用盾構(gòu)法施工。新建隧道區(qū)間兩側(cè)基本為建成區(qū)，道路狹窄，建筑密集，管線分布較多。監(jiān)測(cè)斷面處右線一側(cè)為多棟居民樓，左線一側(cè)為處于停工狀態(tài)的已開挖建筑基坑，區(qū)間平面位置示意圖如圖1所示。

圖1 區(qū)間平面示意圖

1.2 工程地質(zhì)及水文條件

新建區(qū)間隧道上覆土主要為雜填土、黏質(zhì)粉土、粉質(zhì)黏土、細(xì)中砂、中砂、黏土。礦山法區(qū)間主要穿越粉質(zhì)黏土⑥層和黏土⑦5層。暗挖區(qū)間段整體位于地下水位以下，影響暗挖區(qū)間施工的主要為層間潛水(三)及層間潛水-承壓水(四)。層間潛水(三)主要分布于區(qū)間隧道頂部的黏質(zhì)粉土⑥2、中砂⑤1中。層間潛水-承壓水(四)主要分布于區(qū)間結(jié)構(gòu)底板處中砂⑦1層和黏質(zhì)粉土⑦3層中，由于隔水層起伏，層間地下水局部地段具有微承壓性。監(jiān)測(cè)斷面處工程地質(zhì)情況如圖2所示。

圖2 監(jiān)測(cè)斷面處地質(zhì)橫剖面圖

1.3 施工方案

新建隧道為渡線及停車大斷面，其中QB斷面、QD斷面采用雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工，QA斷面采用交叉中隔壁(cross center diaphragm，CRD)法施工。新建隧道QA斷面施工前右線標(biāo)準(zhǔn)斷面初支與QB斷面、QD斷面二次襯砌均施工完成。新建隧道結(jié)構(gòu)支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)見表1，CRD法開挖斷面與幾何尺寸如圖3所示，導(dǎo)洞現(xiàn)場(chǎng)施工情況如圖4所示。

表1 暗挖區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)支護(hù)參數(shù)表

圖3 隧道CRD法開挖斷面與幾何尺寸示意圖

圖4 CRD工法現(xiàn)場(chǎng)施工情況

2 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

在收集現(xiàn)場(chǎng)施工方及第三方變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，于隧道QA斷面段安裝了土壓力、鋼筋應(yīng)力和孔隙水壓力傳感器。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)條件，地表沉降測(cè)點(diǎn)分別布置于隧道中心線及導(dǎo)洞中心線的地表投影點(diǎn)，當(dāng)結(jié)構(gòu)的位置發(fā)生變化時(shí)，測(cè)點(diǎn)也隨之進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。變形監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)沿隧道縱向每隔10 m布設(shè)一次，具體布設(shè)剖面圖如圖5所示，其中DB-35-1～DB-35-4為現(xiàn)場(chǎng)地表沉降測(cè)點(diǎn)編號(hào)，QA為隧道斷面名稱。傳感器測(cè)點(diǎn)布置示意圖如圖6所示，監(jiān)測(cè)設(shè)備及其現(xiàn)場(chǎng)布置情況如圖7所示。

圖5 施工監(jiān)控量測(cè)剖面圖

圖6 傳感器測(cè)點(diǎn)布置示意圖

圖7 監(jiān)測(cè)設(shè)備及其現(xiàn)場(chǎng)安裝情況

3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

為了更直觀地反映各導(dǎo)洞施工對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的影響，將現(xiàn)場(chǎng)施工日志進(jìn)行整理統(tǒng)計(jì)，得到了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn)、各導(dǎo)洞的累計(jì)開挖進(jìn)尺情況和4個(gè)導(dǎo)洞掌子面間的相互位置關(guān)系，如表2與圖8所示。表2中各導(dǎo)洞通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面時(shí)間即該導(dǎo)洞內(nèi)傳感器安裝與數(shù)據(jù)采集的初始時(shí)間。

表2 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn)

圖8 QA斷面區(qū)間礦山法暗挖施工進(jìn)度

由圖8可以看出，施工初期導(dǎo)洞的施工順序?yàn)閷?dǎo)洞1→導(dǎo)洞2→導(dǎo)洞3→導(dǎo)洞4，各導(dǎo)洞掌子面間距約20 m。2020年年底，由于現(xiàn)場(chǎng)施工條件的限制，將現(xiàn)場(chǎng)施工方案進(jìn)行了調(diào)整，在保持各導(dǎo)洞掌子面間距基本不變的基礎(chǔ)上，將導(dǎo)洞施工順序調(diào)整為導(dǎo)洞1→導(dǎo)洞3→導(dǎo)洞2→導(dǎo)洞4。

3.1 沉降變形分析

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)斷面處測(cè)點(diǎn)的采樣情況，選取了地表測(cè)點(diǎn)DB-35-2、DB-35-3與洞內(nèi)測(cè)點(diǎn)GC-QA1-5、SL-QA1-5共4個(gè)點(diǎn)進(jìn)行地表沉降、拱頂沉降與導(dǎo)洞初支收斂分析。

地表沉降隨開挖施工的變化規(guī)律如圖9所示?？梢钥闯觯涸谧缶€大斷面施工前，地表測(cè)點(diǎn)DB-35-2、DB-35-3已產(chǎn)生約10 mm沉降量，這是由于在左線新建隧道施工前，右線標(biāo)準(zhǔn)段已施工完成；后續(xù)地表沉降主要產(chǎn)生于導(dǎo)洞1、導(dǎo)洞3施工階段，兩施工階段地表的沉降變形速率快, 對(duì)總變形量的貢獻(xiàn)大，占比70%以上。其中12月導(dǎo)洞施工階段，新建隧道兩側(cè)5 m范圍內(nèi)同期進(jìn)行深度為36 m，直徑為600 mm的降水井施工作業(yè)。 12月下旬降水井開始投入使用，降水井的施工與使用對(duì)地表沉降也會(huì)產(chǎn)生一定的影響。導(dǎo)洞4開挖階段是在已部分封閉的初期支護(hù)體系下進(jìn)行的，與其余導(dǎo)洞開挖時(shí)的地表沉降相比，此階段對(duì)地表變形幾乎無(wú)影響； 由于該工點(diǎn)為富水砂-黏復(fù)合地層，地質(zhì)條件復(fù)雜，同時(shí)為保證暗挖施工的無(wú)水條件，采用洞內(nèi)降水與管井降水的方式，在各種因素的綜合作用下，使得最終穩(wěn)定的地表沉降值較大，約為77 mm。

圖9 地表沉降隨開挖施工的變化規(guī)律

拱頂沉降與導(dǎo)洞收斂隨開挖施工的變化規(guī)律如圖10與圖11所示?？梢钥闯觯汗绊敵两底冃乌厔?shì)與導(dǎo)洞收斂變形趨勢(shì)基本一致，根據(jù)變形速率均可大致分為4個(gè)階段：較快下降階段、快速下降階段、緩慢下降階段及逐漸穩(wěn)定階段；在導(dǎo)洞二通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面前，沉降與收斂變形較快，但與后續(xù)階段相比，變形略緩。主要原因是在導(dǎo)洞1初支封閉前即測(cè)點(diǎn)布置前，部分土體變形已釋放。導(dǎo)洞2通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面到導(dǎo)洞4通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面前，該階段沉降與收斂變形速率最快，對(duì)總變形量貢獻(xiàn)最大，約占總變形量的60%。導(dǎo)洞4通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面后，沉降與收斂變形速率均緩慢下降并最終穩(wěn)定，但相對(duì)而言，導(dǎo)洞4施工對(duì)拱頂沉降變形影響更大，而導(dǎo)洞收斂變形在導(dǎo)洞4通過(guò)前就已趨于平緩；拱頂最大沉降量為17.8 mm，最大沉降變形速率及沉降量均符合設(shè)計(jì)要求；導(dǎo)洞收斂最大值為9.5 mm，最大收斂變形速率及位移控制值均符合設(shè)計(jì)要求。

圖10 拱頂沉降隨開挖施工的變化規(guī)律

圖11 導(dǎo)洞收斂隨開挖施工的變化規(guī)律

3.2 孔隙水壓力分析

孔隙水壓力計(jì)埋設(shè)于導(dǎo)洞2底板處，即含層間潛水-承壓水(四)的中砂⑦1層。圖12為孔隙水壓力的變化曲線，可以看出：埋設(shè)初期孔隙水壓力為負(fù)值，即該處地下水位低于傳感器埋置深度，其主要原因是該階段采用洞內(nèi)真空降水的工法，將開挖工作面附近水位降低到底板傳感器以下；隨著施工持續(xù)進(jìn)行，后方真空降水管循環(huán)向前埋設(shè)，當(dāng)開挖面通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面一定距離后，監(jiān)測(cè)斷面處水壓逐漸恢復(fù)且趨于穩(wěn)定，穩(wěn)定的孔隙水壓力值約5 kPa,與地勘水頭高度0～1 m一致；由于現(xiàn)場(chǎng)后期改變降水方案，采用了地面管井降水，將水位降低到底板1 m以下，導(dǎo)致孔隙水壓力計(jì)失效。

圖12 拱底孔隙水壓力變化曲線

3.3 圍巖壓力分析

3.3.1 圍巖壓力隨開挖施工的變化規(guī)律

新建隧道圍巖壓力隨開挖施工的變化規(guī)律如圖13所示。圖13中各測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)均從傳感器布設(shè)完成即開始記錄，持續(xù)監(jiān)測(cè)6個(gè)月，直至各數(shù)據(jù)基本穩(wěn)定停止?？梢钥闯觯簜鞲衅鞑荚O(shè)初期，個(gè)別測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)存在反復(fù)波動(dòng)的現(xiàn)象。這主要是因?yàn)楦鲗?dǎo)洞均采用上下臺(tái)階的施工工法，在開挖布置傳感器后，仍會(huì)受到自身導(dǎo)洞開挖及支護(hù)施工的多次擾動(dòng)影響；整體來(lái)看，不同位置圍巖壓力的增長(zhǎng)模式不同。大部分測(cè)點(diǎn)圍巖壓力隨施工的進(jìn)行呈現(xiàn)單調(diào)遞增的變化規(guī)律，且在傳感器布設(shè)初期存在“快速增長(zhǎng)”階段；極個(gè)別測(cè)點(diǎn)圍巖壓力值在施工過(guò)程中達(dá)到峰值，后急劇減小，逐漸趨于穩(wěn)定。其中左側(cè)拱肩圍巖壓力變化最為劇烈，導(dǎo)洞1上臺(tái)階開挖支護(hù)后，上臺(tái)階格柵鋼架支撐點(diǎn)即左拱肩處圍巖壓力急劇增大，下臺(tái)階開挖后，該處上臺(tái)階鋼拱架支撐點(diǎn)處于短期脫空狀態(tài)，使得該處的圍巖壓力迅速減小，但導(dǎo)洞1初期支護(hù)封閉后，隨著圍巖應(yīng)力的釋放，該測(cè)點(diǎn)數(shù)值又不斷增大，后續(xù)導(dǎo)洞2的開挖也會(huì)對(duì)其產(chǎn)生同樣的影響。因此在施工過(guò)程中要嚴(yán)格遵守“短進(jìn)尺”“早封閉”的方針以減小該類突變；導(dǎo)洞1、導(dǎo)洞2內(nèi)圍巖壓力受施工過(guò)程影響較大，呈現(xiàn)較多波動(dòng)。導(dǎo)洞3、導(dǎo)洞4內(nèi)圍巖壓力均呈現(xiàn)單調(diào)增加后趨于穩(wěn)定的趨勢(shì)，變化相對(duì)單一。

圖13 圍巖壓力隨開挖施工的變化規(guī)律

3.3.2 圍巖壓力空間分布規(guī)律

新建隧道圍巖壓力沿洞周的空間分布規(guī)律如圖14所示，可以看出：新建隧道圍巖壓力左右兩側(cè)分布形式基本一致，但受右側(cè)已施工標(biāo)準(zhǔn)線的影響，左側(cè)數(shù)值略大于右側(cè)；圍巖壓力沿洞周呈拱底→拱腰→拱腳→拱頂→拱肩逐漸減小的分布規(guī)律。拱底圍巖壓力最大，達(dá)到了102 kPa，拱腰次之，兩側(cè)分別為83 kPa和61 kPa，圍巖壓力沿洞周分布不均勻，不同測(cè)點(diǎn)相差較大；設(shè)計(jì)覆土荷載根據(jù)埋深按照全土柱土壓力或太沙基卸載拱確定，實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果對(duì)比可知，實(shí)測(cè)拱頂圍巖壓力遠(yuǎn)小于兩種方法下的計(jì)算覆土荷載。

圖14 隧道圍巖壓力沿洞周分布圖

3.4 鋼筋應(yīng)力分析

3.4.1 鋼筋應(yīng)力隨開挖施工的變化規(guī)律

由于現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境潮濕，個(gè)別測(cè)點(diǎn)傳感器在監(jiān)測(cè)過(guò)程中已損壞，從而未能監(jiān)測(cè)到數(shù)據(jù)穩(wěn)定，損壞傳感器在圖15中已標(biāo)出。新建隧道初期支護(hù)鋼筋應(yīng)力(以壓為正，以拉為負(fù))隨開挖施工的變化規(guī)律如圖15所示，可以看出：導(dǎo)洞1、導(dǎo)洞3內(nèi)鋼筋應(yīng)力受施工過(guò)程影響較大，呈現(xiàn)較多波動(dòng)。其中以導(dǎo)洞1內(nèi)臨時(shí)仰拱變化最為劇烈，其主要原因?yàn)閷?dǎo)洞1內(nèi)深孔注漿過(guò)程中,注漿設(shè)備及材料均堆載于監(jiān)測(cè)斷面處。因此在設(shè)計(jì)與現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中，要適當(dāng)注意導(dǎo)洞1與導(dǎo)洞2掌子面間距，確保注漿堆載斷面下方導(dǎo)洞2范圍內(nèi)保留一定長(zhǎng)度的未開挖土體，對(duì)臨時(shí)仰拱起到一定的支撐作用，從而保證了施工過(guò)程的安全性；導(dǎo)洞2、導(dǎo)洞4內(nèi)鋼筋應(yīng)力變化相對(duì)單一，均呈現(xiàn)先單調(diào)增加后趨于穩(wěn)定的變化趨勢(shì)。

圖15 初期支護(hù)鋼筋應(yīng)力隨開挖施工的變化規(guī)律

3.4.2 鋼筋應(yīng)力空間分布規(guī)律

新建隧道鋼筋應(yīng)力沿洞周的空間分布規(guī)律如圖16所示，可以看出：對(duì)比分析圍巖壓力與鋼筋應(yīng)力的分布圖可知，兩者的分布形式基本一致(除拱底位置，由于拱底富水，無(wú)法安裝鋼筋應(yīng)力計(jì))；下層導(dǎo)洞鋼筋應(yīng)力穩(wěn)定值即為其峰值，上層導(dǎo)洞峰值均出現(xiàn)于施工過(guò)程中，穩(wěn)定后其應(yīng)力值均有不同程度的減小；格柵鋼架應(yīng)力穩(wěn)定后的最大值出現(xiàn)于左拱腰處，達(dá)到了191 MPa，施工過(guò)程中其最大值為205 MPa，二者均遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于其屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值400 MPa。

圖16 初期支護(hù)鋼筋應(yīng)力分布圖

4 結(jié)論

為研究富水砂-黏復(fù)合地層下大斷面暗挖隧道的施工力學(xué)行為，依托北京地鐵17號(hào)線某CRD法暗挖隧道工程，對(duì)施工過(guò)程中的地表沉降、拱頂沉降、導(dǎo)洞收斂、圍巖壓力、初支內(nèi)力和孔隙水壓力進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，得到以下結(jié)論。

(1)在該類富水復(fù)合地層中，受降水與暗挖施工的雙重影響，地表易產(chǎn)生較大沉降變形。拱頂沉降與導(dǎo)洞收斂的變形速率與變形量雖符合設(shè)計(jì)要求，但最終結(jié)果接近限值，富余量較小。綜合來(lái)看，該地層環(huán)境下變形指標(biāo)受施工擾動(dòng)影響比較顯著，在施工過(guò)程中應(yīng)該加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，特別在嚴(yán)格控制地表沉降的區(qū)域，需加強(qiáng)控制措施，確保沉降變形滿足要求。

(2)采用洞內(nèi)真空降水工法，可以保證開挖工作面附近的無(wú)水狀態(tài)，但隨著施工過(guò)程中后方真空降水管循環(huán)向前埋設(shè)，監(jiān)測(cè)斷面處的水壓會(huì)逐漸恢復(fù)，穩(wěn)定后的孔隙水壓力值約為5 kPa；現(xiàn)場(chǎng)后期改用地面管井降水的工法，降水效果顯著，孔隙水壓力計(jì)失效。

(3)圍巖壓力隨施工的進(jìn)行基本呈現(xiàn)單調(diào)遞增的變化規(guī)律，極個(gè)別測(cè)點(diǎn)如左側(cè)拱肩處變化劇烈。左側(cè)拱肩處受上下臺(tái)階及下層導(dǎo)洞2施工影響，圍巖壓力呈現(xiàn)急劇增大→迅速減小→緩慢增大→迅速減小→趨于穩(wěn)定的變化規(guī)律。

(4)圍巖壓力左右兩側(cè)分布形式基本一致，但受右側(cè)已施工標(biāo)準(zhǔn)線的影響，左側(cè)數(shù)值略大于右側(cè)。沿洞周呈拱底→拱腰→拱腳→拱頂→拱肩逐漸減小的分布規(guī)律，其中拱底最大為102 kPa，左右拱腰次之，分別為83 kPa和61 kPa。實(shí)測(cè)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于按照全土柱土壓力或太沙基卸載拱確定的設(shè)計(jì)覆土荷載值。

(5)導(dǎo)洞1、導(dǎo)洞3內(nèi)的鋼筋應(yīng)力受施工過(guò)程影響較大，呈現(xiàn)較多波動(dòng)，圍巖壓力的波動(dòng)卻主要出現(xiàn)在導(dǎo)洞1、導(dǎo)洞2內(nèi)。其中導(dǎo)洞1內(nèi)臨時(shí)仰拱鋼筋應(yīng)力變化最為劇烈，主要是受注漿設(shè)備及材料堆載等施工荷載的影響。因此在設(shè)計(jì)與現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中，要考慮該因素對(duì)導(dǎo)洞1與導(dǎo)洞2掌子面間距的影響，保證施工過(guò)程的安全性。

(6)穩(wěn)定后鋼筋應(yīng)力的分布形式與圍巖壓力基本一致(除拱底位置，無(wú)鋼筋應(yīng)力計(jì))。格柵鋼架穩(wěn)定后應(yīng)力最大值出現(xiàn)于左拱腰處，達(dá)到了191 MPa，但遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于其屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值400 MPa。