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    室內(nèi)與現(xiàn)場(chǎng)結(jié)合級(jí)配碎石級(jí)配組成優(yōu)化

    2022-11-09 08:35:54張國祥萬銅銅王惠敏汪海年
    河南科學(xué) 2022年9期
    關(guān)鍵詞:抗剪骨架集料

    張國祥, 萬銅銅, 王惠敏, 張 琛, 汪海年

    (1.河北省高速公路延崇管理中心,張家口 075061; 2.長(zhǎng)安大學(xué)特殊地區(qū)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,西安 710064;3.西安航空學(xué)院能源與建筑學(xué)院,西安 710077)

    半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)因其高強(qiáng)度而被廣泛應(yīng)用,而由于水泥穩(wěn)定類材料易在荷載、溫度和水等外界作用下板體性開裂,使得業(yè)內(nèi)學(xué)者逐漸重視級(jí)配碎石柔性材料作為路面結(jié)構(gòu)基層或過渡層的使用[1-2]. 級(jí)配碎石材料具有良好的抗裂、抗凍、防水、追溯性、無疲勞破壞、水損壞小等特點(diǎn),且具有更低的工程造價(jià),因而備受廣大道路建設(shè)者的青睞[3-5]. 然而因其存在變形和承載力問題,被公認(rèn)為是制約其應(yīng)用的主要弊端.

    為提升級(jí)配碎石的抵抗塑性變形的能力,國內(nèi)外學(xué)者主要從優(yōu)化材料級(jí)配組成設(shè)計(jì)[6]、改善成型方法[7]、采用土工格柵約束[8]及SRX聚合物、微黏結(jié)處理[9-10]等方面進(jìn)行研究. 除第一種方法外,其他均需引入外界手段來達(dá)到目的,增加成本的同時(shí)使現(xiàn)場(chǎng)鋪筑更為復(fù)雜. 級(jí)配組成在級(jí)配碎石路用性能中扮演著至關(guān)重要的角色,密實(shí)型的級(jí)配在強(qiáng)度及施工和易性方面較好,開級(jí)配表現(xiàn)出更優(yōu)的排水能力,但是均在強(qiáng)度方面稍微有所欠缺;而骨架密實(shí)型級(jí)配碎石可兼顧強(qiáng)度和排水能力[11]. 在級(jí)配組成設(shè)計(jì)研究方面,國外學(xué)者目前主要采用Taibol設(shè)計(jì)法、貝雷法及填充系數(shù)法來進(jìn)行級(jí)配碎石級(jí)配設(shè)計(jì)[12-13];國內(nèi)長(zhǎng)安大學(xué)涂帥[11]、馬骉等[14]、陳忠達(dá)等[15]對(duì)級(jí)配碎石應(yīng)用的級(jí)配進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),主要結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn),采用抗剪強(qiáng)度和CBR作為性能評(píng)價(jià)指標(biāo),且提出了多級(jí)骨架嵌擠的級(jí)配碎石密實(shí)級(jí)配設(shè)計(jì)方法;西南交通大學(xué)曹明明[12]采用逐級(jí)填充級(jí)配設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了級(jí)配碎石的粗集料配比組成設(shè)計(jì),發(fā)現(xiàn)逐級(jí)填充法設(shè)計(jì)級(jí)配性能最優(yōu);東南大學(xué)馬士杰[16]采用現(xiàn)有的級(jí)配設(shè)計(jì)理論,以CBR和動(dòng)態(tài)回彈模量為設(shè)計(jì)指標(biāo)對(duì)級(jí)配碎石的級(jí)配組成進(jìn)行了優(yōu)化.

    綜上分析,目前級(jí)配碎石級(jí)配組成設(shè)計(jì)理論方法發(fā)展較好,但鮮有與現(xiàn)場(chǎng)鋪筑相結(jié)合方面的研究,僅依靠理論并不能保證設(shè)計(jì)出的級(jí)配具有優(yōu)良的性能;同時(shí)逐級(jí)填充法中粗細(xì)集料配比優(yōu)化評(píng)價(jià)指標(biāo)也未統(tǒng)一. 因此,本文結(jié)合工程項(xiàng)目,采用逐級(jí)填充方法進(jìn)行級(jí)配碎石初步級(jí)配組成設(shè)計(jì). 室內(nèi)以CBR、最大干密度和抗剪強(qiáng)度指標(biāo)優(yōu)選粗細(xì)集料配比,室外將不同粗細(xì)配比級(jí)配碎石直接應(yīng)用到工程現(xiàn)場(chǎng)試鋪,進(jìn)行貝克曼梁彎沉檢測(cè);進(jìn)而分析室內(nèi)與現(xiàn)場(chǎng)指標(biāo)的關(guān)聯(lián),推薦室內(nèi)級(jí)配碎石粗細(xì)集料配比評(píng)價(jià)指標(biāo),以供廣大道路工作者參考.

    1 原材料

    1.1 集料

    本文集料取自河北延崇高速ZT-8 標(biāo)段原材料,主要為石灰?guī)r,分為D1(>0~5 mm)、D2(>5~10 mm)、D3(>10~20 mm)、D4(>20~30 mm)四檔. 試驗(yàn)中以4.75 mm 作為粗細(xì)集料的劃分粒徑,粗細(xì)集料的技術(shù)要求如表1和表2所示,均符合規(guī)范要求,且在規(guī)范要求的基礎(chǔ)上,加入了粗集料的磨耗值指標(biāo)及細(xì)集料的砂當(dāng)量指標(biāo)[8].

    表1 粗集料技術(shù)指標(biāo)Tab.1 Technique indexes of coarse aggregates

    表2 細(xì)集料技術(shù)指標(biāo)Tab.2 Technique indexes of fine aggregates

    1.2 級(jí)配控制范圍

    骨架密實(shí)型級(jí)配碎石級(jí)配表現(xiàn)更優(yōu)的力學(xué)性能. 本文結(jié)合項(xiàng)目實(shí)際情況,各檔集料的篩分結(jié)果如表3所示.

    表3 級(jí)配碎石的級(jí)配范圍及篩分結(jié)果Tab.3 Grading range and sieving results of graded gravel

    2 試驗(yàn)方案

    2.1 逐級(jí)填充法

    本文依托工程項(xiàng)目料源,分為D1:(>0~5 mm)、D2(>5~10 mm)、D3(>10~20 mm)、D4(>20~30 mm)共4個(gè)檔次. 基于逐級(jí)填充方法,以體積參數(shù)指標(biāo)評(píng)價(jià)骨架嵌擠程度,實(shí)施流程如圖1所示[12].

    圖1 逐級(jí)填充法流程圖Fig.1 Flowchart of gradual filling method

    1)將D2、D3、D4 按不同的比例逐級(jí)填充,采用擊實(shí)試驗(yàn)試筒,容積V為2177 cm3,內(nèi)徑為15.2 cm,進(jìn)行插搗及振實(shí)試驗(yàn),振實(shí)試驗(yàn)采用水泥混凝土振動(dòng)臺(tái),控制時(shí)間3 min;根據(jù)各檔集料的毛體積密度ρ和質(zhì)量M,按公式(1)和(2)計(jì)算礦料間隙率VCA,對(duì)D2∶D3∶D4 比例進(jìn)行優(yōu)選,最終確定粗集料初步配合比.

    式中:ρ為插搗、振實(shí)后的集料密度(g/m3);ρt為合成毛體積密度(g/m3);Wi為Di擋集料質(zhì)量(g).

    2)控制細(xì)集料D1的摻量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為40%、35%、30%、25%),得到級(jí)配碎石級(jí)配.采用振動(dòng)壓實(shí)成型級(jí)配碎石混合料,振動(dòng)壓實(shí)試驗(yàn)參數(shù)配置如表4所示;進(jìn)而獲得最大干密度與最佳含水率,以CBR和抗剪強(qiáng)度值優(yōu)選粗細(xì)集料配合比.

    表4 振動(dòng)壓實(shí)參數(shù)配置Tab.4 Parameter configuration of vibration compaction

    2.2 CBR試驗(yàn)

    按照《公路土工試驗(yàn)規(guī)程(JTG 3430—2020)》中T 0134—2019 進(jìn)行級(jí)配碎石CBR 試驗(yàn). 控制粗細(xì)集料的質(zhì)量比分別為60∶40、65∶35、70∶30、75∶25,在最佳含水率下配料,悶料,并分別成型Φ150 mm×120 mm(h)大小試件. 在不飽水狀態(tài)下進(jìn)行CBR試驗(yàn),貫入桿速度為1.25 mm/min,讀取兩側(cè)百分表在整數(shù)值時(shí)的貫入量,繪制單位壓力P與貫入量l的關(guān)系曲線,按照式(3)和式(4)分別計(jì)算CBR值,取兩者間的較大值作為該材料的CBR值.

    式中:CBR為承載比;P為單位壓力(kPa).

    2.3 三軸剪切試驗(yàn)

    三軸剪切試驗(yàn)包括試樣制備,試驗(yàn)儀器安裝及加載和測(cè)量過程. 先取烘干石料按粗細(xì)集料的質(zhì)量比分別為60∶40、65∶35、70∶30、75∶25 進(jìn)行配料,在最佳含水下進(jìn)行混合料拌制,混合料拌好后悶料. 試樣制備采用AASHTO 規(guī)范振動(dòng)擊實(shí)[17],由于本文采用級(jí)配碎石級(jí)配最大粒徑為26.5 mm,因此試樣尺寸為Φ150 mm×300 mm(h). 為控制試樣密度與擊實(shí)試驗(yàn)中一致,本文采用高度誤差控制法[18],按8 層進(jìn)行分層擊實(shí),每層加入100%壓實(shí)度計(jì)算試樣質(zhì)量的1/8,并計(jì)算達(dá)到96%壓實(shí)度所需各層的高度(h=37.5 mm);每層擊實(shí)結(jié)束后,測(cè)量試樣表面至試筒口高度hi,進(jìn)行4組對(duì)角位置處測(cè)量,取平均值ˉh,進(jìn)而得到各層試樣高度Δh,計(jì)算Δh與h的相對(duì)誤差,誤差不超過0.5%時(shí)才能進(jìn)行下一層擊實(shí);且各層擊實(shí)前進(jìn)行拉毛,最后進(jìn)行表面整平. 試樣擊實(shí)完成后,進(jìn)行套膜,并裝入三軸室內(nèi),制樣完成,如圖2所示.

    圖2 三軸剪切試驗(yàn)Fig.2 Triaxial shear test

    試驗(yàn)采用UTM-30 試驗(yàn)儀配套粒料材料三軸剪切試驗(yàn)?zāi)K,安裝±5 mm LVDT 位移傳感器,控制加載速率為1%/min,分別在圍壓為27.6、68.9、103.4 kPa 下進(jìn)行三軸剪切試驗(yàn)[19].根據(jù)摩爾庫倫準(zhǔn)則,繪制應(yīng)力摩爾圓,作應(yīng)力圓的公切線,即可獲得內(nèi)摩擦角φ和黏聚力c,如圖3所示.

    圖3 摩爾-庫倫強(qiáng)度準(zhǔn)則Fig.3 Mohr-Coulomb strength criterion

    2.4 現(xiàn)場(chǎng)試鋪檢測(cè)

    依托項(xiàng)目ZT-8 標(biāo)段,在水泥穩(wěn)定碎石層基礎(chǔ)上進(jìn)行級(jí)配碎石混合料試鋪. 同樣采用四組粗細(xì)集料配比,分別在最佳含水率下采用拌和站進(jìn)行級(jí)配碎石拌和,采用運(yùn)輸車取料分層堆積,碾壓過程為鋼輪壓路機(jī)振動(dòng)壓實(shí),膠輪壓路機(jī)收尾. 試驗(yàn)段試鋪中不同粗細(xì)集料配比級(jí)配碎石混合料區(qū)域分布如圖4所示.

    鋪筑完成后進(jìn)行灌沙法壓實(shí)度檢測(cè),每塊區(qū)域檢測(cè)三個(gè)點(diǎn),如圖4所示. 并于當(dāng)天下午,采用貝克曼梁進(jìn)行彎沉測(cè)試. 測(cè)試采用BZZ-100標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試車,后軸標(biāo)準(zhǔn)軸載為100 kN,胎壓控制為0.7 MPa;彎沉量程采用5.4 m長(zhǎng)的貝克曼梁. 每間隔5 m布置測(cè)試點(diǎn),按照《公路路基路面現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試規(guī)程》(JT 3450—2019)和《貝克曼梁測(cè)定路基路面回彈彎沉試驗(yàn)方法》(T 0951—2008)方法,分別進(jìn)行4個(gè)區(qū)域的彎沉測(cè)試,即每個(gè)區(qū)域進(jìn)行4個(gè)彎沉點(diǎn)測(cè)試.

    圖4 現(xiàn)場(chǎng)試鋪試驗(yàn)布置示意圖Fig.4 Schematic diagram of site paving test layout

    3 結(jié)果分析與討論

    3.1 粗集料配比確定

    1)Ⅰ級(jí)填充為將D3∶D4 不同比例進(jìn)行干混,保持D3 和D4 的混合料總質(zhì)量不變,按照D3 占總質(zhì)量的0%、10%、20%、30%,40%、50%、60%、70%、80%、90%、100%進(jìn)行插搗和振實(shí)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如圖5(a);

    2)Ⅱ級(jí)填充,將D2摻入到D3和D4的混合料中,試驗(yàn)結(jié)果如圖5(b)所示.

    圖5 逐級(jí)填充粗集料配比曲線Fig.5 Ratio curve of coarse aggregate filled step by step

    根據(jù)礦料間隙率VCA 的大小來判斷填充的骨架嵌擠程度,VCA最小時(shí)表明達(dá)到最優(yōu)的骨架嵌擠結(jié)構(gòu). 分析圖5(a)可以看出,隨著D3摻量的增加,礦料間隙率呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì). D3摻量的過量增加,已逐漸破壞已形成的骨架嵌擠結(jié)構(gòu),導(dǎo)致VCA增大. 對(duì)比分析圖5(a)和5(b)的數(shù)據(jù)結(jié)果,發(fā)現(xiàn)D2(4.75~9.5 mm)這一檔集料摻入后,VCA明顯下降,說明D2檔位集料對(duì)級(jí)配碎石的嵌擠強(qiáng)度影響較大:在D2檔摻入前,最小的振動(dòng)VCA值維持在30%左右,處于一個(gè)穩(wěn)定的區(qū)間;而D2檔摻入之后,VCA 下降了2%左右,說明D2 檔集料在混合料中起骨架嵌擠作用的同時(shí),也起填充作用. 最終,根據(jù)最小礦料間隙率VCA 最終確定的粗集料級(jí)配組成為D2∶D3∶D4=16.9∶23.9∶59.2;進(jìn)而可計(jì)算出不同粗細(xì)集料配比級(jí)配碎石級(jí)配,如圖6所示. 四種級(jí)配的區(qū)別主要在于粒徑2.36、4.75、9.5 mm這三檔集料含量.

    圖6 不同粗細(xì)集料配比級(jí)配曲線Fig.6 Gradation curves of coarse and fine aggregate with different proportions

    3.2 不同粗細(xì)集料比最大干密度對(duì)比

    室內(nèi)基于振動(dòng)壓實(shí)成型方法得到不同粗細(xì)集料配比級(jí)配碎石混合料干密度和含水率曲線如圖7所示. 可以發(fā)現(xiàn),60∶40、65∶35、70∶30及75∶25粗細(xì)集料配比的最大干密度分別為2.521、2.525、2.530、2.514 g/cm3,最佳含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為4.3%、4.35%、4.5%及4.2%. 其中70∶30配比具有最大的干密度值,說明該配比級(jí)配碎石具有更高的密實(shí)程度和骨料嵌擠強(qiáng)度;而75∶25配比的最大干密度和最佳含水率均最小,符合正常規(guī)律;由于細(xì)料含量少,不足以填充粗集料嵌擠形成的空隙,表現(xiàn)出骨架懸浮的狀態(tài);60∶40配比則表現(xiàn)出懸浮密實(shí)的狀態(tài).

    圖7 干密度與含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)關(guān)系曲線Fig.7 Relation curve of dry density and moisture mass fraction

    現(xiàn)場(chǎng)級(jí)配碎石鋪筑密度檢測(cè),每個(gè)區(qū)域檢測(cè)3次,取其平均值,如表5所示. 同樣70∶30配比級(jí)配碎石現(xiàn)場(chǎng)密度最高,與室內(nèi)得到規(guī)律一樣;現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)度達(dá)到99%以上,符合壓實(shí)預(yù)期98%的標(biāo)準(zhǔn).

    表5 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得干密度Tab.5 Dry density measured on site

    3.3 不同粗細(xì)集料比CBR對(duì)比

    對(duì)四組配比級(jí)配碎石混合料進(jìn)行CBR 試驗(yàn),取三個(gè)平行試件平均值作為該配比的CBR值,如圖8所示.

    圖8 CBR值分布Fig.8 CBR value distribution

    同樣可以發(fā)現(xiàn)粗細(xì)集料配比為70∶30 時(shí),級(jí)配碎石CBR值最大,達(dá)到529%,承載能力最強(qiáng),其次分別65∶35、60∶40及75∶25,但均符合現(xiàn)有的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)≥200%,這與采用的成型方法有關(guān);與室內(nèi)振動(dòng)壓實(shí)得到的級(jí)配碎石相比重型擊實(shí)等成型方法成型的級(jí)配碎石更為密實(shí),強(qiáng)度更高. 此外,干密度大的級(jí)配碎石混合料對(duì)應(yīng)的CBR 值也大. 級(jí)配碎石混合料中的粗集料形成穩(wěn)定的骨架嵌擠結(jié)構(gòu),細(xì)集料恰好填充到骨架空隙中達(dá)到骨架密實(shí)狀態(tài).其中,在粗細(xì)集料比為70∶30 的比例下,級(jí)配碎石即形成了骨架密實(shí)結(jié)構(gòu),強(qiáng)度最高.

    3.4 不同粗細(xì)集料比抗剪強(qiáng)度對(duì)比

    相比CBR試驗(yàn)存在模具側(cè)限,三軸剪切試驗(yàn)可根據(jù)級(jí)配碎石路面結(jié)構(gòu)層的圍壓受力來評(píng)價(jià)其抵抗塑性變形的能力,并結(jié)合摩爾-庫倫準(zhǔn)則計(jì)算破壞剪應(yīng)力,評(píng)判結(jié)構(gòu)層強(qiáng)度方面優(yōu)于CBR試驗(yàn). 本節(jié)對(duì)四組粗細(xì)集料配比級(jí)配碎石混合料進(jìn)行三軸剪切試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如表6所示,可發(fā)現(xiàn)抗剪強(qiáng)度參數(shù)與CBR值并無明顯對(duì)應(yīng)關(guān)系. 但一定程度上粗集料含量越大,其內(nèi)摩擦角越大;細(xì)料含量越大,其黏聚力也越大. 粗集料的存在更有利于形成強(qiáng)嵌擠骨架結(jié)構(gòu),從而提高內(nèi)摩擦力;而細(xì)集料的存在,使得顆粒間的膠結(jié)作用增強(qiáng),不利于骨架形成,因此表現(xiàn)出高黏聚力和弱摩擦力.

    表6 級(jí)配碎石最佳含水率下三軸剪切試驗(yàn)Tab.6 Triaxial shear test of graded gravel with optimum water content

    級(jí)配碎石基層圍壓變化范圍為0~120 kPa[16,20],在比較中需考慮圍壓的變化. 分別取27.6、68.9、103.4 kPa三種圍壓,根據(jù)表6中的摩爾-庫倫參數(shù)及公式(5)~(7),計(jì)算最佳含水率、100%壓實(shí)度狀態(tài)下級(jí)配碎石的破壞剪切強(qiáng)度,即抗剪強(qiáng)度τ,分布如圖9所示.

    式中:σ剪切滑動(dòng)面上的法向正應(yīng)力(kPa);σ1為主應(yīng)力;σ3為圍壓(kPa);α為破壞面傾角(°).

    分析圖9 可知,總體表現(xiàn)出70∶30 粗細(xì)配比級(jí)配碎石混合料抗剪強(qiáng)度最優(yōu),其次分別為75∶25、65∶35、60∶40,除了75∶25 比例外. 其余與CBR 結(jié)果大體相似,分析原因?yàn)榇旨系拇嬖谟欣谛纬晒羌芮稊D結(jié)構(gòu),在圍壓的束縛下,不易發(fā)生松散,因而黏結(jié)力減弱,摩擦角增大,且圍壓越大,級(jí)配碎石抗剪強(qiáng)度越高,因此可通過增加級(jí)配碎石層側(cè)限的方法來提高其強(qiáng)度.

    圖9 抗剪強(qiáng)度值分布Fig.9 Distribution of shear strength values

    3.5 不同粗細(xì)集料比現(xiàn)場(chǎng)彎沉值對(duì)比

    采用現(xiàn)場(chǎng)平均回彈彎沉指標(biāo)來評(píng)價(jià)級(jí)配碎石層的承載能力. 試驗(yàn)段鋪筑后,對(duì)四組粗細(xì)集料配比的級(jí)配碎石層彎沉進(jìn)行測(cè)試,結(jié)果如表7所示.

    表7 現(xiàn)場(chǎng)彎沉實(shí)測(cè)值表Tab.7 Values of deflection measured in field

    分析可知,區(qū)域Ⅱ和區(qū)域Ⅲ,即65∶35和70∶30配比級(jí)配碎石層區(qū)域,測(cè)得平均回彈彎沉值相對(duì)較小,說明現(xiàn)場(chǎng)鋪筑承載能力最高,其次是區(qū)域Ⅳ和區(qū)域Ⅰ(75∶25和60∶40配比);結(jié)果與室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果相符,驗(yàn)證了室內(nèi)試驗(yàn)的可靠性,即室內(nèi)設(shè)計(jì)出的高強(qiáng)度級(jí)配碎石配比現(xiàn)場(chǎng)鋪筑后同樣具有更高的強(qiáng)度.

    3.6 室內(nèi)與現(xiàn)場(chǎng)指標(biāo)關(guān)聯(lián)性分析

    為分析室內(nèi)設(shè)計(jì)指標(biāo)的可靠性,采用線性擬合方法進(jìn)行室內(nèi)級(jí)配碎石強(qiáng)度評(píng)價(jià)指標(biāo)與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)彎沉指標(biāo)間的關(guān)聯(lián)性分析,如圖10所示.

    圖10 室內(nèi)評(píng)價(jià)指標(biāo)與實(shí)測(cè)回彈彎沉值擬合關(guān)系Fig.10 Fitting relationship between indoor evaluation index and measured rebound bending value

    圖10(a)為CBR和實(shí)測(cè)彎沉值的線性擬合關(guān)系,得到相關(guān)系數(shù)R2為0.650 5,呈線性負(fù)相關(guān),CBR越大,則彎沉值越??;圖10(b)為最大干密度與實(shí)測(cè)彎沉值的線性關(guān)系,R2為0.630 6,相比CBR的相關(guān)系數(shù)小,最大干密度越大,則彎沉值越??;圖10(c)為27.6、69.3、103.4 kPa三個(gè)圍壓下抗剪強(qiáng)度與實(shí)測(cè)彎沉值的線性關(guān)系,得到相關(guān)系數(shù)R2分別為0.686 6、0.598 8及0.607 4,同樣抗剪強(qiáng)度越大,彎沉值越小. 27.6 kPa圍壓下抗剪強(qiáng)度與實(shí)測(cè)彎沉值相關(guān)性更高,而另外兩個(gè)圍壓下相差不大,可能由于實(shí)測(cè)彎沉?xí)r,級(jí)配碎石層所受圍壓較小,27.6 kPa圍壓更符合實(shí)際情況. 此外,對(duì)比三個(gè)室內(nèi)指標(biāo),27.6 kPa圍壓下的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)與彎沉值的相關(guān)性最好,其次是CBR、最大干密度及69.3 kPa 和103.4 kPa 圍壓下的抗剪強(qiáng)度. 綜合分析推薦室內(nèi)采用CBR和27.6 kPa圍壓下的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)作為室內(nèi)優(yōu)選粗細(xì)集料配比的指標(biāo).

    4 結(jié)論

    本文采用工程項(xiàng)目料源,基于逐級(jí)填充法進(jìn)行了室內(nèi)級(jí)配碎石組成設(shè)計(jì),以CBR、最大干密度和三軸剪切強(qiáng)度指標(biāo)優(yōu)化了粗細(xì)集料配比;結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)灌沙法與貝克曼梁回彈彎沉檢測(cè),分析了室內(nèi)指標(biāo)與回彈彎沉指標(biāo)的關(guān)聯(lián)程度,驗(yàn)證了逐級(jí)填充法的可靠性. 得出主要結(jié)論如下:

    1)基于振動(dòng)壓實(shí)成型和逐級(jí)填充級(jí)配設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)出的級(jí)配碎石強(qiáng)度均高于規(guī)范值(CBR≥180%),CBR值提高近150%,27.6 kPa圍壓下抗剪強(qiáng)度達(dá)693.5 kPa;現(xiàn)場(chǎng)鋪筑級(jí)配碎石層壓實(shí)度均達(dá)到99%以上,實(shí)測(cè)平均回彈彎沉范圍最高為110.5(0.01 mm).

    2)逐級(jí)填充法采用礦料間隙率VCA指標(biāo)評(píng)價(jià)了搗實(shí)與振實(shí)下D2、D3和D4粗集料干混狀態(tài)的骨架嵌擠程度,粗集料搗實(shí)和振實(shí)狀態(tài)下的最小VCA指標(biāo)值分別為32.0%和28.6%,根據(jù)最小VCA指標(biāo)值確定了粗集料最優(yōu)質(zhì)量配比為D2∶D3∶D4=16.9∶23.9∶59.2.

    3)級(jí)配碎石粗細(xì)集料含量存在最優(yōu)配合比例,粗集料含量或者細(xì)集料含量過多均不利于形成骨架密實(shí)結(jié)構(gòu). 以CBR和最大干密度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)時(shí),配比排序?yàn)?0∶30>65∶35>60∶40>75∶25;以抗剪強(qiáng)度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)時(shí),配比排序?yàn)?0∶30>75∶25>65∶35>60∶40;基于平均回彈彎沉指標(biāo)得到的配比排序?yàn)?0∶30>65∶35>75∶25>60∶40.

    4)經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)試鋪驗(yàn)證,粗細(xì)集料配比優(yōu)化評(píng)價(jià)指標(biāo)中27.6 kPa圍壓下的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)與現(xiàn)場(chǎng)鋪筑效果關(guān)聯(lián)性最高,其次為CBR 指標(biāo);推薦采用CBR 和27.6 kPa 圍壓下抗剪強(qiáng)度指標(biāo)進(jìn)行逐級(jí)填充法中粗細(xì)集料配比評(píng)價(jià).

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