谷相宏,張程,衛(wèi)志農(nóng),孫毅,馮軒,殷友偉
(1.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力有限公司超高壓分公司,江蘇 南京 211102;2.河海大學(xué) 能源與電氣學(xué)院,江蘇 南京 210098)
我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的不平衡性以及能源分布的不均衡性,決定了我國(guó)能源需要大規(guī)模、跨區(qū)域配置。在大規(guī)?!拔麟姈|送”和全國(guó)聯(lián)網(wǎng)過(guò)程中,特高壓直流輸電技術(shù)發(fā)展迅猛[1-5]。近年來(lái),我國(guó)特高壓直流輸電在輸送容量、輸送電壓等級(jí)上逐步提高,受端接入方式從常規(guī)的單層接入發(fā)展成為短路比更高、對(duì)受端網(wǎng)架支撐能力更強(qiáng)的分層接入方式[6-8]。
隨著額定容量增大、接入方式變化,特高壓直流輸電系統(tǒng)發(fā)生故障會(huì)對(duì)區(qū)域電網(wǎng)帶來(lái)較大沖擊。對(duì)于受端采用分層接入方式的工程,直流系統(tǒng)發(fā)生故障,會(huì)對(duì)不同層交流電網(wǎng)帶來(lái)影響。極區(qū)接地故障作為直流系統(tǒng)故障的重要類(lèi)型,發(fā)生接地短路時(shí)伴隨著電壓迅速降低、電流急劇增大,其中受直流輸電系統(tǒng)運(yùn)行特性影響,整流側(cè)極區(qū)接地故障嚴(yán)重程度高于逆變側(cè),特別是極母線(xiàn)區(qū)域接地故障,最大短路電流可至正常電流的10~20倍,對(duì)換流閥以及其他一次設(shè)備帶來(lái)嚴(yán)重沖擊[9]。
直流故障清除方案設(shè)計(jì)不同于交流故障的清除方案,不僅需要跳開(kāi)網(wǎng)側(cè)交流開(kāi)關(guān),同時(shí)還需要通過(guò)強(qiáng)制移相、投入旁通對(duì)、合上旁通開(kāi)關(guān)等故障清除方法,快速降低換流閥電流,為其關(guān)斷創(chuàng)造可靠過(guò)零點(diǎn),快速實(shí)現(xiàn)交直流隔離[10-11]。不同技術(shù)路線(xiàn)在強(qiáng)制移相策略使用上大致相同,但對(duì)于故障后是否進(jìn)入旁通運(yùn)行則差異較大。文獻(xiàn)[12]指出,投入旁通對(duì)是直流系統(tǒng)停運(yùn)的重要控制策略,整流側(cè)極閉鎖后進(jìn)入旁通方式運(yùn)行不能有效降低因觸發(fā)角增大帶來(lái)的換相過(guò)電壓,容易損壞晶閘管元件;文獻(xiàn)[13]指出,整流側(cè)故障后進(jìn)入旁通方式可為閉鎖期間直流線(xiàn)路提供能量釋放回路,投入旁通開(kāi)關(guān)可以起到隔離、保護(hù)閥組效果;文獻(xiàn)[14]指出,某些特殊故障下,投入旁通對(duì)不僅不能有效隔離故障,還會(huì)使故障擴(kuò)大,并建議采用該方式時(shí)增加選相功能;文獻(xiàn)[15]指出,直流線(xiàn)路永久性接地故障中,整流側(cè)立即移相后若進(jìn)入旁通方式運(yùn)行,會(huì)與故障點(diǎn)形成對(duì)運(yùn)行極的分流支路,造成故障點(diǎn)無(wú)法正常熄弧。
現(xiàn)有研究從不同角度針對(duì)故障后進(jìn)入旁通方式進(jìn)行了合理性評(píng)估,但主要存在以下問(wèn)題:①上述研究多基于算例仿真,未建立有效的數(shù)學(xué)模型,亦未根據(jù)故障衍生發(fā)展情況制訂故障清除策略。②部分工程選擇故障后進(jìn)入旁通方式運(yùn)行,利用投入旁通對(duì)迅速隔離交直流系統(tǒng),達(dá)到交流開(kāi)關(guān)快速分閘的目的,這在瞬時(shí)性接地故障中可以起到較好的故障清除效果;但對(duì)于永久性接地故障來(lái)說(shuō),故障后進(jìn)入旁通方式運(yùn)行,故障接地點(diǎn)與直流系統(tǒng)接地點(diǎn)之間長(zhǎng)時(shí)間形成閉合支路,可能會(huì)對(duì)故障極直流電壓、電流衰減,運(yùn)行極直流電流恢復(fù)帶來(lái)一系列影響[16]。
整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障作為嚴(yán)重的極區(qū)故障類(lèi)型,不同清除策略下故障清除效果差異性較大?,F(xiàn)有研究缺乏對(duì)整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障清除方案的系統(tǒng)性評(píng)估,故障電流衰減受過(guò)渡電阻、故障持續(xù)時(shí)間影響較大。鑒于此,本研究基于國(guó)內(nèi)在運(yùn)的特高壓直流輸電工程,首先建立整流側(cè)極母線(xiàn)接地?cái)?shù)學(xué)模型,利用狀態(tài)空間法求解故障電流時(shí)域表達(dá)式;其次結(jié)合現(xiàn)有控制保護(hù)清除方案,通過(guò)特征根軌跡分析不同過(guò)渡電阻下直流電壓、直流電流的衰減特性;在此基礎(chǔ)上,分析故障極直流電壓變化對(duì)運(yùn)行極直流電流建立的影響;最后,利用實(shí)時(shí)仿真系統(tǒng)(real time digital system,RTDS),從故障電流衰減及運(yùn)行極直流電流恢復(fù)等角度評(píng)估故障清除方案的合理性。
極母線(xiàn)接地故障主要指平波電抗器至直流出線(xiàn)之前的接地故障。參照RTDS模型以及電網(wǎng)換相器運(yùn)行原理,將換流器做直流電源以及換相電感等效處理;為了分析方便,逆變側(cè)分層接入系統(tǒng)等值為2個(gè)直流電源以及2個(gè)換相電感;直流線(xiàn)路進(jìn)行T型等效處理。假設(shè)故障發(fā)生在整流側(cè)平波電抗器之后,可將某分層接入特高壓直流系統(tǒng)等值為圖1的電路模型。
圖1 整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障等效電路
圖1中:i1、i2、i3為3個(gè)回路電流,E1為整流側(cè)等值電源,LT1為整流側(cè)等值電感,LR1、LR2為整流側(cè)、逆變側(cè)平波電抗器電感;E2、E3分別為逆變側(cè)高、低端等值電源,LT2、LT3分別為逆變側(cè)高、低端等值電感;直流線(xiàn)路按T型等值,RX1、RX2為數(shù)值相同的等值電阻(令RX=RX1=RX2),LX1、LX2為數(shù)值相同的等值電感(令LX=LX1=LX2),C為對(duì)地分布電容;RG1、RG2分別為整流側(cè)、逆變側(cè)接地極線(xiàn)路電阻,Rg為極母線(xiàn)接地故障過(guò)渡電阻,開(kāi)關(guān)S1閉合表示接地故障產(chǎn)生。
基于1.1節(jié)等值電路,求解整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障后直流電流。為了計(jì)算方便,令
LT1+LR1=L1,
(1)
LX=L2,
(2)
LX+LR2+LT2+LT3=L3.
(3)
假定線(xiàn)路電容兩端電壓為uC,整流側(cè)電動(dòng)勢(shì)、逆變側(cè)電動(dòng)勢(shì)是以20 ms為變化周期的階躍量,可將回路電流以及線(xiàn)路兩端電容的狀態(tài)空間表達(dá)為[17-18]
(4)
當(dāng)輸入向量為階躍形式時(shí),狀態(tài)空間方程x(t)=Ax(t)+Bu(t)的解為
x(t)=eAtx(0)+A-1(eAt-I)BU,
(5)
式中:I為單位矩陣;A、B為分解矩陣;U為輸入向量同維組成的矩陣;t為時(shí)刻。
若A的m個(gè)特征值互異或有m個(gè)獨(dú)立的特征向量時(shí),可將A化為對(duì)角陣Λ,即
(6)
式中P為矩陣A的特征向量組成的矩陣。
此時(shí)狀態(tài)轉(zhuǎn)移矩陣可表示為
(7)
則矩陣A的狀態(tài)轉(zhuǎn)移矩陣可表示為
φ(t)=eAt=eP-1ΛPt=P-1eΛtP.
(8)
狀態(tài)方程的通解可表示為
x(t)=P-1eΛtPx(0)+A-1[P-1eΛtP-I]BU=
(9)
根據(jù)李亞普諾夫穩(wěn)定性判別方法,若矩陣A的特征根為λ,Re(λ)<0則系統(tǒng)漸近穩(wěn)定,Re(λ)=0時(shí)系統(tǒng)臨界穩(wěn)定,Re(λ)>0則系統(tǒng)不穩(wěn)定。
在漸近穩(wěn)定中:若特征根為負(fù)實(shí)數(shù),則系統(tǒng)為過(guò)阻尼系統(tǒng),系統(tǒng)的階躍響應(yīng)為非振蕩過(guò)程;若特征根為共軛復(fù)數(shù),則系統(tǒng)為欠阻尼系統(tǒng),系統(tǒng)的階躍響應(yīng)過(guò)程為衰減振蕩過(guò)程[19-20]。
假設(shè)矩陣A的4個(gè)特征值解為λ1、λ2、λ3、λ4,那么故障電流i1、i2、i3在每20 ms周期內(nèi)的通解
in(t)=k1eλ1t+k2eλ2t+k3eλ3t+k4eλ4t+k0,
n=1,2,3.
(10)
式中:k1、k2、k3、k4、k0與時(shí)刻t無(wú)關(guān),與RX、Rg、RG1、RG2、LR1、LR2、LX、LT1、LT2、LT3、C、E1、E2、E3等參數(shù)以及i1、i2、i3、uC周期初始值有關(guān)。
若λ1、λ2為實(shí)數(shù)特征根,λ3、λ4為復(fù)數(shù)特征根,且復(fù)數(shù)特征根可表示為λ=σ±jω(ω為振蕩角速度,σ為振蕩分量阻尼),則故障電流的通解
in(t)=k1eλ1t+k2eλ2t+k3eσtcosωt+
k4eσtsinωt+k0,n=1,2,3.
(11)
根據(jù)式(4),矩陣A若爾當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)型為4階,難以求得其變系數(shù)解析解以及復(fù)平面內(nèi)根軌跡,在此根據(jù)實(shí)際仿真參數(shù)來(lái)解析過(guò)渡電阻與特征根值的關(guān)系。
根據(jù)某分層接入直流工程實(shí)際運(yùn)行參數(shù),取C=2×10-5F、LT1=0.030 6 H、LT2=LT3=0.015 3 H、LR1=LR2=0.15 H、LX=0.7 H、RX=2.32 Ω、RG1=0.48 Ω、RG2=0.47 Ω,取過(guò)渡電阻Rg由0.1 Ω變化至100 Ω(步長(zhǎng)約5 Ω),其根軌跡如圖2所示。
圖2 根軌跡示意圖
由圖2可得到以下結(jié)論:①整流側(cè)極母線(xiàn)發(fā)生接地故障后,當(dāng)過(guò)渡電阻在0.1~100 Ω之間,矩陣A均有2個(gè)負(fù)實(shí)數(shù)解、1對(duì)共軛復(fù)數(shù)根解,所以故障電流應(yīng)由直流分量、衰減分量和振蕩分量組成,這由直流系統(tǒng)元器件特性決定;②衰減分量2個(gè)負(fù)數(shù)特征根中,特征根2隨過(guò)渡電阻的增加變化較小,穩(wěn)定在-3.17附近;特征根1隨著過(guò)渡電阻的增加模值在變大,因而衰減分量過(guò)零點(diǎn)時(shí)間將縮短;③衰減振蕩分量的角速度ω隨過(guò)渡電阻的變化相對(duì)較小,衰減振蕩的周期較為穩(wěn)定,當(dāng)Rg為0.1~100 Ω時(shí),ω為341~358 rad/s。當(dāng)基波周期為20 ms時(shí),對(duì)應(yīng)振蕩周期范圍為17.54~18.52 ms。
根據(jù)特征根分布情況,可以求解整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障發(fā)生后故障電流in(t),
in(t)=kn1ea1t+kn2ea2t+kn3eσ1tcosω1t+
kn4eσ1tsinω1t+k0,n=1,2,3.
(12)
式中:kn1、kn2、kn3、kn4、k0均為與時(shí)刻t無(wú)關(guān)的常數(shù);a1、a2為衰減分量時(shí)間常數(shù);σ1為衰減振蕩分量時(shí)間常數(shù);ω1為衰減振蕩分量角速度;a1、a2、σ1、ω1均由電路參數(shù)決定,與RX、Rg、RG1、RG2、LR1、LR2、LX、LT1、LT2、LT3、C等初始值相關(guān)。
現(xiàn)有特高壓直流工程中,針對(duì)整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障主要設(shè)計(jì)了2種故障清除方案:方案1,故障后整流側(cè)進(jìn)入旁通方式;方案2,故障后整流側(cè)不進(jìn)入旁通方式。下面依次分析相應(yīng)策略下整流側(cè)故障極直流電壓、直流電流衰減情況。
旁通開(kāi)關(guān)位于等值電感與平波電抗之間,若旁通開(kāi)關(guān)合上,故障接地點(diǎn)與整流側(cè)直流系統(tǒng)接地點(diǎn)之間通過(guò)接地極引線(xiàn)構(gòu)成回路,原有3個(gè)回路變?yōu)?個(gè)回路,如圖3所示,圖中A點(diǎn)為整流側(cè)接地點(diǎn),UdN為整流側(cè)故障極中性線(xiàn)電壓,UdL為故障極直流線(xiàn)路出口電壓。
圖3 故障側(cè)進(jìn)入旁通運(yùn)行后等效電路
由于等效電路發(fā)生變化,所以狀態(tài)空間矩陣A由原有的4×4矩陣變?yōu)?×5矩陣,可將回路電流以及線(xiàn)路兩端電容的狀態(tài)空間表達(dá)為
(13)
代入實(shí)際運(yùn)行參數(shù),取過(guò)渡電阻Rg為0.1~100 Ω(步長(zhǎng)約5 Ω),可繪制旁通方式運(yùn)行后狀態(tài)空間矩陣A特征根軌跡,其根軌跡如圖4所示。
圖4 故障側(cè)進(jìn)入旁通運(yùn)行后根軌跡
整流側(cè)進(jìn)入旁通運(yùn)行后,雖然電流回路由3個(gè)變?yōu)?個(gè),但狀態(tài)空間矩陣A的秩不變,特征根仍由2個(gè)共軛復(fù)數(shù)根和2個(gè)負(fù)數(shù)根組成。由圖4可知,低阻接地發(fā)生后,整流側(cè)進(jìn)入旁通運(yùn)行,主導(dǎo)特征根模值并未顯著增加。若故障接地點(diǎn)持續(xù)存在,由于主導(dǎo)特征根模值較小,回路2電流衰減時(shí)間較慢。發(fā)生低阻接地(Rg=0.1 Ω)故障整流側(cè)進(jìn)入旁通運(yùn)行后,共軛復(fù)數(shù)根軌跡與旁通開(kāi)關(guān)合上前根軌跡相擬合,因此衰減振蕩角速度未發(fā)生顯著變化。
若t1時(shí)刻整流側(cè)進(jìn)入旁通模式,結(jié)合特征根分布情況,可得出故障電流
in(t)=ln1ea3t+ln2ea4t+ln3eσ2tcosω2t+
ln4eσ2tsinω2t+l0,t>t1,n=1,2,3,4.
(14)
式中:ln1、ln2、ln3、ln4、l0均為與時(shí)刻t無(wú)關(guān)的常數(shù);a3、a4為衰減分量時(shí)間常數(shù);σ2為衰減振蕩分量時(shí)間常數(shù);ω2為衰減振蕩分量角速度;a3、a4、σ2、ω2均由電路參數(shù)決定,與RX、Rg、RG1、RG2、LR1、LR2、LX、LT1、LT2、LT3、C等初始值相關(guān)。
實(shí)際運(yùn)行中,可認(rèn)為A點(diǎn)電位為0。結(jié)合圖3可知,接地極引線(xiàn)電阻RG1一定,所以中性線(xiàn)側(cè)電壓UdN變化幅度與回路電流i2正相關(guān)。由圖4可知,低阻接地發(fā)生后由于特征根值較小,i2衰減至0時(shí)間較長(zhǎng),因而低阻接地故障發(fā)生后,電壓UdN變化周期較高阻接地時(shí)延長(zhǎng)。整流側(cè)極母線(xiàn)發(fā)生高阻接地后,雖然i2衰減時(shí)間增快,但過(guò)渡電阻Rg增大,一定程度上會(huì)放大線(xiàn)路側(cè)電壓UdL的衰減振蕩幅度。若故障后整流側(cè)不進(jìn)入旁通方式運(yùn)行,則應(yīng)以整流側(cè)換流閥關(guān)斷時(shí)刻t2作為區(qū)分點(diǎn)。換流閥關(guān)斷后,回路1電流無(wú)流通支路,可近似認(rèn)為L(zhǎng)T1≈∞,i1≈0,矩陣A的秩變?yōu)?,故障電流
in(t)=sn1ea5t+sn2eσ3tcosω3t+
sn3eσ3tsinω3t+s0,t>t2,n=2,3.
(15)
式中:sn1、sn2、sn3、s0均為與時(shí)刻t無(wú)關(guān)的常數(shù);a5為衰減分量時(shí)間常數(shù),決定故障電流衰減分量變化至0的時(shí)間長(zhǎng)短;σ3為衰減振蕩分量時(shí)間常數(shù),決定故障電流衰減振蕩分量變化至0的時(shí)間長(zhǎng)短;ω3為衰減振蕩分量角速度;a5、σ3、ω3均由電路參數(shù)決定,與RX、Rg、RG2、LX、LT2、LT3、C等初始值相關(guān)。
通過(guò)以上分析,可以比較出整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障后采用不同策略存在以下差別:①不同清除策略下,整流側(cè)故障電流衰減特性不同。選擇不旁通方式后,隨著換流閥關(guān)斷,由于無(wú)電流流通支路,故障電流將快速過(guò)零點(diǎn);選擇旁通方式后,故障接地點(diǎn)與直流系統(tǒng)接地點(diǎn)將形成閉合支路,當(dāng)發(fā)生低阻接地后,故障電流衰減時(shí)間長(zhǎng),易發(fā)生長(zhǎng)時(shí)間的衰減振蕩。②故障線(xiàn)路出口電壓、中性線(xiàn)電壓變化幅度與故障清除方式以及過(guò)渡電阻相關(guān),低阻接地故障發(fā)生后,整流側(cè)進(jìn)入旁通方式運(yùn)行,中性線(xiàn)電壓變化幅度較大,發(fā)生高阻接地故障后進(jìn)入旁通方式時(shí),直流線(xiàn)路電壓衰減振蕩特性會(huì)放大。
雙12脈動(dòng)直流系統(tǒng)整流側(cè)運(yùn)行極直流電壓為UdR,逆變側(cè)運(yùn)行極直流電壓為UdI,則運(yùn)行極直流電流
(16)
式中RL為直流線(xiàn)路電阻。整流側(cè)運(yùn)行極直流線(xiàn)路電壓為UdL1、中性線(xiàn)電壓為UdN1,有
UdR=UdL1-UdN1.
(17)
聯(lián)立式(16)、(17),可得
(18)
故障極中性線(xiàn)電壓UdN與運(yùn)行極中性線(xiàn)電壓UdN1等電位,當(dāng)運(yùn)行極直流線(xiàn)路側(cè)電壓一定時(shí),由于中性線(xiàn)電壓的變化,整流側(cè)進(jìn)入旁通運(yùn)行后直流電壓波動(dòng)幅度更大。正常運(yùn)行時(shí),逆變側(cè)一般為定電壓控制,可認(rèn)為逆變側(cè)直流電壓UdI一定,所以當(dāng)整流側(cè)直流電壓UdR波動(dòng)幅度較大時(shí),引起的直流電流變化也將變大。
利用RTDS搭建±800 kV特高壓直流模型,受端采用分層接入方式,線(xiàn)路采用8分裂導(dǎo)線(xiàn),全長(zhǎng)為1 618 km,平波電抗器為150 mH。
圖5為不同過(guò)渡電阻下整流側(cè)極母線(xiàn)永久性接地故障側(cè)進(jìn)入旁通方式后波形﹝雙極功率0.2(標(biāo)幺值),過(guò)渡電阻分別為0.1 Ω、100 Ω﹞。低阻接地故障發(fā)生后,衰減分量主導(dǎo)特征根模值較小,故障極直流電流Id衰減速度較慢,其含有衰減振蕩分量,振蕩周期約為17.5 ms,與理論計(jì)算的振蕩時(shí)間17.54 ms接近(過(guò)渡電阻為0.01 Ω,角速度為358 rad/s)。故障后進(jìn)入旁通運(yùn)行,衰減速率未發(fā)生明顯變化,故障電流經(jīng)1.5 s達(dá)到穩(wěn)定值,振蕩周期約為18.5 ms。高阻接地故障發(fā)生后,由于接地故障過(guò)渡電阻較大,故障電流峰值較小,主導(dǎo)特征根模值大,故障電流達(dá)到穩(wěn)定值時(shí)間縮短。故障電流中含有衰減振蕩分量,振蕩周期約為18.75 ms。
不同過(guò)渡電阻下,直流線(xiàn)路側(cè)電壓和中性線(xiàn)電壓振蕩幅度不同。由圖5可知,低阻接地時(shí),直流系統(tǒng)中性線(xiàn)電壓振蕩幅度較大,主要原因是低阻接地時(shí)故障電流i2峰值較高,衰減周期較長(zhǎng),當(dāng)整流側(cè)接地極引線(xiàn)電阻一定時(shí),引起直流中性線(xiàn)電壓波動(dòng)幅度較大。高阻接地發(fā)生后,直流線(xiàn)路側(cè)電壓振蕩幅度較大,主要原因是回路電流i2、i3中含有振蕩分量,隨著過(guò)渡電阻的增加,振蕩分量幅度被放大。
圖6為不同過(guò)渡電阻下整流側(cè)極母線(xiàn)接地故障側(cè)進(jìn)入不旁通方式后波形(過(guò)渡電阻分別為0.1 Ω、100 Ω)。不同過(guò)渡電阻下,故障電流衰減至0的時(shí)間大致相同。整流側(cè)通過(guò)強(qiáng)制移相快速降低故障電流,當(dāng)換流閥關(guān)斷后,故障電流過(guò)零點(diǎn)。換流閥關(guān)斷周期在100 ms以?xún)?nèi),所以采用不旁通方式,故障電流衰減時(shí)間受過(guò)渡電阻影響較小。相較于進(jìn)入旁通方式,采用不旁通方式后直流中性線(xiàn)電壓的振蕩幅度小,本質(zhì)上是由故障電流衰減時(shí)間短造成的。
圖6 不進(jìn)入旁通運(yùn)行后過(guò)渡電阻對(duì)故障極直流電壓電流衰減的影響
圖7為故障極不同清除方式下整流側(cè)極母線(xiàn)故障運(yùn)行極直流電壓電流恢復(fù)波形﹝雙極功率0.2(標(biāo)幺值),過(guò)渡電阻為0.1 Ω﹞。
圖7 低阻接地后不同清除方式對(duì)運(yùn)行極直流電流恢復(fù)的影響
由圖7可知,發(fā)生低阻接地故障后,由于運(yùn)行極與故障極中性線(xiàn)存在電氣連接,故障極進(jìn)入旁通方式運(yùn)行會(huì)造成運(yùn)行極直流中性線(xiàn)電壓振蕩幅度較大。當(dāng)逆變側(cè)直流電壓、線(xiàn)路電阻一定時(shí),整流側(cè)進(jìn)入旁通后直流電壓波動(dòng)幅度較大,造成直流電流恢復(fù)過(guò)程中振蕩幅度變大。
本研究對(duì)特高壓直流工程整流側(cè)常見(jiàn)的極母線(xiàn)接地故障展開(kāi)分析,針對(duì)極母線(xiàn)接地故障數(shù)學(xué)模型、故障電流的時(shí)域表達(dá)進(jìn)行探究,從故障極直流電壓、電流衰減、運(yùn)行極直流電流恢復(fù)等角度評(píng)估清除策略的合理性。
a)整流側(cè)極母線(xiàn)永久性接地發(fā)生后,故障極故障電流主要包含衰減分量、振蕩分量以及直流分量,這是由直流系統(tǒng)元器件參數(shù)特性決定。
b)整流側(cè)極母線(xiàn)永久性低阻接地故障發(fā)生后,故障后進(jìn)入旁通方式運(yùn)行會(huì)造成故障接地點(diǎn)與直流系統(tǒng)接地點(diǎn)產(chǎn)生閉合支路,延長(zhǎng)故障電流衰減時(shí)間,進(jìn)而造成故障極中性線(xiàn)電壓振蕩幅度增大。
c)從故障極直流電流衰減以及運(yùn)行極直流電流恢復(fù)角度上看,整流側(cè)極母線(xiàn)永久性接地故障清除時(shí),故障后不進(jìn)入旁通方式運(yùn)行優(yōu)于進(jìn)入旁通方式運(yùn)行。