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    新型三相低能耗諧振直流環(huán)節(jié)逆變器

    2022-11-09 07:16:18郭國(guó)先王天施劉曉琴
    電子學(xué)報(bào) 2022年9期

    王 強(qiáng),郭國(guó)先,王天施,劉曉琴

    (1.遼寧石油化工大學(xué)信息與控制工程學(xué)院,遼寧撫順 113001;2.遼寧石油化工大學(xué)石油化工過(guò)程控制國(guó)家級(jí)實(shí)驗(yàn)教學(xué)示范中心,遼寧撫順 113001)

    1 引言

    由于硬開關(guān)逆變器在開關(guān)切換期間會(huì)產(chǎn)生電壓和電流的交叉重疊現(xiàn)象,導(dǎo)致開關(guān)器件產(chǎn)生功率損耗,同時(shí)隨著開關(guān)頻率不斷增高,其開關(guān)損耗和器件發(fā)熱量逐漸增大.在現(xiàn)代電力電子技術(shù)中軟開關(guān)逆變器應(yīng)用越來(lái)越廣泛,軟開關(guān)逆變器可以實(shí)現(xiàn)高頻化,在開關(guān)切換期間可以實(shí)現(xiàn)軟切換,降低了開關(guān)損耗.

    軟開關(guān)逆變器包含諧振極逆變器[1]和諧振直流環(huán)節(jié)逆變器[2~5],諧振直流環(huán)節(jié)逆變器具有輔助電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,輔助器件較少,硬件成本低等優(yōu)點(diǎn).因此,科研人員近些年已提出了多種諧振直流環(huán)節(jié)逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),但是仍需改進(jìn).在輔助電路的控制方面,文獻(xiàn)[2~4]的輔助電路在控制輔助開關(guān)的切換時(shí),需要實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)流過(guò)諧振電感的電流是否達(dá)到閾值,而且該閾值隨負(fù)載電流的變化而變化,導(dǎo)致輔助電路控制變復(fù)雜;在實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)的類型方面,文獻(xiàn)[2~5]的逆變器橋臂上的主開關(guān)和直流母線上串聯(lián)的輔助開關(guān)都能實(shí)現(xiàn)零電壓軟開通和零電壓軟關(guān)斷,當(dāng)三相逆變器應(yīng)用在較大功率場(chǎng)合時(shí),常以絕緣柵雙極型晶體管(Insulated Gate Bipolar Transistor,IGBT)作為開關(guān)器件,IGBT在關(guān)斷時(shí)存在的拖尾電流會(huì)導(dǎo)致關(guān)斷損耗,所以實(shí)現(xiàn)零電流軟關(guān)斷對(duì)于以IGBT作為開關(guān)器件的逆變器更有意義,但是文獻(xiàn)[2~5]的逆變器主開關(guān)和直流母線上的輔助開關(guān)無(wú)法實(shí)現(xiàn)零電流軟關(guān)斷.

    文中提出了新型三相低能耗諧振直流環(huán)節(jié)軟開關(guān)逆變器,其具有如下優(yōu)點(diǎn):(1)輔助電路在控制過(guò)程中,并聯(lián)支路上的輔助開關(guān)開通后直接觸發(fā)諧振,控制輔助開關(guān)的切換時(shí),不需要實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)諧振電流的變化;(2)逆變器主開關(guān)沒(méi)有并聯(lián)緩沖電容,主開關(guān)和串聯(lián)在直流母線上的輔助開關(guān)既能完成零電壓軟開通,又能完成零電流軟關(guān)斷,真正實(shí)現(xiàn)了開關(guān)損耗等于零.本文詳細(xì)分析了1個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電路工作狀態(tài),最終在一臺(tái)2.5 kW的三相實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上驗(yàn)證了該逆變器的有效性.

    2 電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和工作流程

    2.1 電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    圖1給出了本文提出的諧振直流環(huán)節(jié)逆變器主電路.主電路包含直流電源,位于直流環(huán)節(jié)的輔助諧振電路以及三相逆變電路.輔助開關(guān)器件Sr1和Sr2,輔助二極管Dr1和Dr2,耦合諧振電感Lr1和Lr2以及諧振電容Cr1和Cr2組成了輔助諧振電路.當(dāng)輔助電路發(fā)生諧振時(shí),能使逆變器輸入端的直流母線電壓變化到零,三相逆變電路的主開關(guān)能完成零電壓軟開通和零電流軟關(guān)斷,使開關(guān)損耗降低.

    圖1 新型三相低能耗諧振直流環(huán)節(jié)逆變器主電路

    2.2 工作流程

    為了簡(jiǎn)化分析,可以假定:(1)各器件都為理想器件;(2)負(fù)載電感值可以認(rèn)為足夠大,逆變器輸出端電流Io為恒定值,逆變器輸出端負(fù)載可以看作是恒流源;(3)開關(guān)器件SIN和續(xù)流二極管DIN組成了三相逆變電路的等效電路.逆變器等效電路及物理量的參考正方向如圖2所示,10個(gè)工作流程被包含在主開關(guān)的每個(gè)開關(guān)周期內(nèi).圖3給出了電路的特征波形,圖4給出了各工作流程等效電路圖.

    圖2 逆變器等效電路

    圖3 諧振換流期間的理論工作波形

    圖4 各工作流程的等效電路圖

    (1)流程1(t~t0):Sr1處于導(dǎo)通狀態(tài),直流電源Ud向負(fù)載供電,電路處于穩(wěn)態(tài).

    (2)流程2(t0~t1):在t0時(shí)刻,開通Sr2,Lr2限制了Sr2發(fā)生開通動(dòng)作時(shí)電流上升速度,因此Sr2在開通時(shí)實(shí)現(xiàn)了零電流軟開通.Sr2開通以后,Lr2和Cr2進(jìn)入諧振狀態(tài),Lr2被充電,Cr2放電,流過(guò)Lr2的電流iLr2從零開始正向增大,Cr2端電壓uCr2從U1開始正向減小.在t1時(shí)刻,當(dāng)iLr2正向增大到與負(fù)載電流Io相等,uCr2正向減小到U2時(shí),流過(guò)Sr1的電流變化到零,流程2結(jié)束.

    (3)流程3(t1~t2):在t1時(shí)刻,關(guān)斷Sr1,因?yàn)镾r1發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作時(shí),流過(guò)Sr1的電流已經(jīng)等于零,所以Sr1在關(guān)斷時(shí)實(shí)現(xiàn)了零電流軟關(guān)斷.Sr1關(guān)斷以后,Lr2和Cr2繼續(xù)處于諧振狀態(tài),Cr2繼續(xù)放電,Lr2繼續(xù)被充電,uCr2從U2開始繼續(xù)正向減小,iLr2從I1開始繼續(xù)正向增大,電流開始流過(guò)Dr1.在t2時(shí)刻,uCr2減小到零,iLr2增大到I2時(shí),流程3結(jié)束.

    (4)流程4(t2~t3):在t2時(shí)刻,uCr2減小到零,電流開始流過(guò)Dr2,諧振過(guò)程結(jié)束,電流開始同時(shí)流過(guò)Lr1和Lr2,iLr1從零快速增大到I2/2,iLr2從I2快速減小到I2/2,然后iLr1和iLr2保持恒定,電路處于穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài).

    (5)流程5(t3~t4):在t3時(shí)刻,關(guān)斷Sr2,因?yàn)镃r1和Cr2共同限制了Sr2發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作時(shí)電壓上升速度,所以Sr2在關(guān)斷時(shí)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟關(guān)斷.同時(shí)在t3時(shí)刻,iLr1從I2/2快速增大到I2,iLr2從I2/2快速減小到零.在t3時(shí)刻開始,負(fù)載電流I0開始流過(guò)Cr1,同時(shí)Lr1和Cr2開始進(jìn)入諧振狀態(tài),Cr1和Cr2被充電,Lr1放電,uCr1從零開始正向線性增大,uCr2從零開始正向非線性增大,iLr1從I2開始減小.uCr1線性增大到Ud時(shí),直流母線電壓upn線性減小到零.在t4時(shí)刻,uCr1等于Ud,uCr2增大到U3,iLr1減小到零時(shí),諧振結(jié)束,流程5結(jié)束.

    (6)流程6(t4~t5):在該流程中,直流母線電壓upn等于零,直流電源不向負(fù)載供電,負(fù)載電流Io通過(guò)等效二極管DIN續(xù)流.在該流程中,逆變器的主開關(guān)能完成零電壓軟開通和零電流軟關(guān)斷.

    (7)流程7(t5~t6):在t5時(shí)刻,開通Sr2,因?yàn)長(zhǎng)r2限制了Sr2發(fā)生開通動(dòng)作時(shí)電流上升速度,所以Sr2在開通時(shí)實(shí)現(xiàn)了零電流軟開通.Sr2開通以后,Lr2和Cr2進(jìn)入諧振狀態(tài),Cr2放電,Lr2被充電,uCr2從U3開始逐漸減小,iLr2從零開始逐漸增大.在t6時(shí)刻,uCr2減小到U4,iLr2增大到與Io相等時(shí),流程7結(jié)束.

    (8)流程8(t6~t7):在t6時(shí)刻,等效二極管DIN自然關(guān)斷,Lr2,Cr1和Cr2進(jìn)入諧振狀態(tài),Cr1和Cr2放電,Lr2被充電,uCr1從Ud開始減小,uCr2從U5開始減小,iLr2從Io開始繼續(xù)增大.在t7時(shí)刻,uCr1和uCr2都減小到零,iLr2增大到I3時(shí),流程8結(jié)束.

    (9)流程9(t7~t8):在t7時(shí)刻,開通Sr1,因?yàn)樵赟r1開通前,Sr1的端電壓已經(jīng)等于零,所以Sr1在開通時(shí)處于零電壓軟開通狀態(tài).同時(shí)uCr2減小到零,電流開始流過(guò)Dr2,諧振過(guò)程結(jié)束,電流開始同時(shí)流過(guò)Lr1和Lr2,iLr1從零快速增大到I3/2,iLr2從I3快速減小到I3/2,然后iLr1和iLr2保持恒定,電路處于穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài).

    (10)流程10(t8~t9):在t8時(shí)刻,關(guān)斷Sr2,因?yàn)镃r2限制了開關(guān)Sr2發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作時(shí)電壓上升速度,所以Sr2在關(guān)斷時(shí)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟關(guān)斷.同時(shí)在t8時(shí)刻,iLr1從I3/2快速增大到I3,iLr2從I3/2快速減小到零.從t8時(shí)刻開始,直流電源通過(guò)開通的Sr1向負(fù)載供電,同時(shí)Lr1和Cr2進(jìn)入諧振狀態(tài),Lr1放電,Cr2被充電,iLr1從I3開始正向減小,uCr2從零開始正向增大.在t9時(shí)刻,iLr1正向減小到零,uCr2正向增大到U1時(shí),流程10結(jié)束.

    至此,電路在1個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的工作流程分析完畢,然后電路重新返回流程1,進(jìn)入下1個(gè)開關(guān)周期的工作.

    3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    按照?qǐng)D1所示主電路,完成了三相實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的研制,本文采用空間電壓矢量脈寬調(diào)制(Space Vector Pulse Width Modulation,SVPWM)方法作為控制策略.樣機(jī)參數(shù)如下:額定輸出功率P0=2.5 kW,直流電源電壓Ud=250 V,負(fù)載電感LA=LB=LC=1 mH,負(fù)載電阻RA=RB=RC=7.5 Ω,最大負(fù)載電流為Iomax=15 A,最小負(fù)載電流Iomin=2 A,輸出相電壓有效值U1=80 V,輔助開關(guān)Sr2的觸發(fā)脈沖占空比ρSr2為0.155,諧振電感Lr1=Lr2=7 μH,諧振電容Cr1=39 nF,Cr2=0.22 μF,開關(guān)頻率fc=20 kHz.

    相關(guān)的實(shí)驗(yàn)波形如圖5所示,實(shí)驗(yàn)波形中的電壓和電流取的正方向與圖2中的標(biāo)注一致.輔助開關(guān)Sr1發(fā)生切換動(dòng)作時(shí)電壓uSr1和電流iSr1的實(shí)驗(yàn)波形如圖5(a)所示,由波形圖得出Sr1發(fā)生開通動(dòng)作時(shí),在電流iSr1增大前,電壓uSr1已經(jīng)變化到零,開關(guān)Sr1開通時(shí)處于零電壓軟開通狀態(tài);同時(shí)可以得出Sr1發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作時(shí),在電壓uSr1增大前,電流iSr1已經(jīng)變化到零,開關(guān)Sr1關(guān)斷時(shí)處于零電流軟關(guān)斷狀態(tài).輔助開關(guān)Sr2發(fā)生切換動(dòng)作時(shí)電壓uSr2和電流iSr2的實(shí)驗(yàn)波形如圖5(b)所示,由波形圖得出Sr2發(fā)生開通動(dòng)作時(shí),電流iSr2的變化率較低,開關(guān)Sr2開通時(shí)處于零電流軟開通狀態(tài);同時(shí)可以得出Sr2發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作時(shí),電壓uSr2的變化率較低,開關(guān)Sr2關(guān)斷時(shí)處于零電壓軟關(guān)斷狀態(tài).圖5(c)和圖5(d)分別給出了在滿載和輕載時(shí)的主開關(guān)S1動(dòng)作時(shí)承受的電壓uS1和電流iS1的實(shí)驗(yàn)波形,由圖5(c)和圖5(d)波形圖得出主開關(guān)S1發(fā)生開通動(dòng)作時(shí),電流iS1增大前,電壓uS1已經(jīng)變化到零,主開關(guān)S1開通時(shí)處于零電壓軟開通狀態(tài);由圖5(c)和圖5(d)同時(shí)可以得出主開關(guān)S1發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作時(shí),在電壓uS1增大前,電流iS1已經(jīng)變化到零,主開關(guān)S1關(guān)斷時(shí)處于零電流軟關(guān)斷狀態(tài).

    圖5 實(shí)驗(yàn)波形

    4 結(jié)論

    與同類型的三相諧振直流環(huán)節(jié)逆變器相比較,本文設(shè)計(jì)的逆變器的突出優(yōu)點(diǎn)是主開關(guān)和串接在直流母線上的輔助開關(guān)既能實(shí)現(xiàn)零電壓軟開通動(dòng)作,又能實(shí)現(xiàn)零電流軟關(guān)斷動(dòng)作.經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證得到的結(jié)論如下:逆變器主開關(guān)和輔助開關(guān)都可以完成軟切換動(dòng)作.當(dāng)該三相逆變器應(yīng)用在較大功率場(chǎng)合時(shí),有利于IGBT作為逆變器的開關(guān)器件.

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