基于拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整的分段接線故障限流控制方案

周啟文，朱炳銓，劉云飛，余 越，韓 彬，潘武略

（1.南京南瑞繼保電氣有限公司，南京 211102；2.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司，杭州 310007；3.電網(wǎng)安全與節(jié)能國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（中國(guó)電力科學(xué)研究院），北京 100192）

0 引言

近年來(lái)，隨著我國(guó)電力建設(shè)的持續(xù)發(fā)展、用電負(fù)荷的不斷增加以及各大區(qū)交直流電網(wǎng)的緊密互聯(lián)，電力系統(tǒng)短路電流水平不斷升高，嚴(yán)重威脅斷路器開斷能力。目前短路電流超標(biāo)問(wèn)題已經(jīng)成為“長(zhǎng)三角”“珠三角”等負(fù)荷密集地區(qū)以及西北等電源密集地區(qū)的共性問(wèn)題［1-3］，研究短路電流限制方法對(duì)保障電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行具有重要意義。

從原理上講，限制短路電流主要是通過(guò)增大故障點(diǎn)等值短路阻抗來(lái)實(shí)現(xiàn)的，常規(guī)手段主要有3種。一是改變系統(tǒng)結(jié)構(gòu)或運(yùn)行方式［4-6］，但可能導(dǎo)致電網(wǎng)結(jié)構(gòu)變化較大，犧牲了電網(wǎng)結(jié)構(gòu)的完整性，對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行帶來(lái)負(fù)面影響。二是加裝限流電抗器［7］，主要有串聯(lián)電抗器、分裂電抗器等。限流電抗器雖然可以有效降低短路電流水平，但可能導(dǎo)致潮流分布不均，影響電網(wǎng)高效運(yùn)行；同時(shí)高電壓等級(jí)限流電抗器占地面積較大、造價(jià)昂貴，對(duì)于負(fù)荷中心變電站，受場(chǎng)地限制改造困難，難以實(shí)施。三是采用故障限流器，故障限流器技術(shù)方案［8-11］有數(shù)十種之多，其中基于超導(dǎo)材料、固態(tài)器件、串聯(lián)諧振電路的故障限流器能較好地兼顧系統(tǒng)正常運(yùn)行和限制短路電流，但受技術(shù)成熟度、經(jīng)濟(jì)性等因素制約，工程應(yīng)用不多，特別是在220 kV 及以上高電壓等級(jí)電網(wǎng)應(yīng)用較少。目前基于電磁斥力操作機(jī)構(gòu)的高速開關(guān)技術(shù)成為故障限流器的研究熱點(diǎn)［12-15］，高速開關(guān)可在數(shù)毫秒內(nèi)實(shí)現(xiàn)分閘，采用高速開關(guān)動(dòng)態(tài)投退限流電抗器以限制短路電流的方法已有工程示范應(yīng)用［16-20］，并取得了良好的限流效果，但因設(shè)備總體投資過(guò)高限制了其大規(guī)模推廣。文獻(xiàn)［21］采用斷線限流策略和高速開關(guān)技術(shù)，提出了基于高速開關(guān)和拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整思想的短路電流限制方法，并分析了短路電流限制原理、對(duì)系統(tǒng)的影響以及高速開關(guān)關(guān)鍵技術(shù)，為短路電流抑制問(wèn)題提供了新的解決方案，但并未對(duì)所述方法的核心設(shè)備之一的控制系統(tǒng)作進(jìn)一步研究。故障限流控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵在于其動(dòng)作的快速性，與常規(guī)繼電保護(hù)相比，其動(dòng)作時(shí)間必須足夠小且具備充分的裕量，這也意味著常規(guī)繼電保護(hù)裝置的軟硬件設(shè)計(jì)方案和基于傅氏變換的故障檢測(cè)識(shí)別方法不再適用。

針對(duì)如何實(shí)現(xiàn)故障限流控制系統(tǒng)速動(dòng)性這一關(guān)鍵問(wèn)題，本文在分析分段接線拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了基于高速數(shù)據(jù)處理和FT3 通信方案的控制系統(tǒng)架構(gòu)，解決了常規(guī)繼電保護(hù)裝置計(jì)算能力不足和通信延時(shí)大的問(wèn)題，并提出基于卡爾曼狀態(tài)估計(jì)的故障快速識(shí)別和相控開斷方法，縮短故障檢測(cè)時(shí)間和高速開關(guān)燃弧時(shí)間，最后通過(guò)RTDS（實(shí)時(shí)數(shù)字仿真）試驗(yàn)對(duì)控制系統(tǒng)進(jìn)行了驗(yàn)證。

1 分段接線拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法

1.1 拓?fù)鋭?dòng)態(tài)解列

基于拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整的故障限流方法基本原理是：在正常運(yùn)行期間系統(tǒng)保持正常拓?fù)洌l(fā)生故障后通過(guò)高速開關(guān)快速動(dòng)態(tài)調(diào)整系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，增大系統(tǒng)聯(lián)系阻抗，從而降低故障點(diǎn)短路電流水平。

圖1給出了拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法的基本原理，其中z1和z2分別為電源S1和S2的等效阻抗，z3為節(jié)點(diǎn)p 和節(jié)點(diǎn)q 之間的直接連接阻抗，z4為節(jié)點(diǎn)p 和節(jié)點(diǎn)q 之間除z3外通過(guò)其他路徑合環(huán)的等效轉(zhuǎn)移阻抗，K為拓?fù)湔{(diào)整高速開關(guān)。當(dāng)節(jié)點(diǎn)p和節(jié)點(diǎn)q分別為同一變電站的兩條分段母線時(shí)，K 為分段開關(guān)，z3=0；當(dāng)節(jié)點(diǎn)p和節(jié)點(diǎn)q分別為相鄰變電站母線時(shí)，K為線路開關(guān)，z3為聯(lián)絡(luò)線阻抗。

圖1 基于拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整的故障限流基本原理

正常運(yùn)行方式下高速開關(guān)K 閉合，系統(tǒng)合環(huán)運(yùn)行；當(dāng)節(jié)點(diǎn)p所聯(lián)線路出口發(fā)生短路故障時(shí)，高速開關(guān)K 快速分?jǐn)喔淖兿到y(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，使電源S2對(duì)故障點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗從z2+z3||z4迅速增大至z2+z4，從而降低電源S2支路饋入故障點(diǎn)的短路電流，限流起效后由常規(guī)斷路器動(dòng)作切除故障。

本文主要研究分段接線場(chǎng)合采用拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整抑制短路電流的方法。當(dāng)p側(cè)母線、線路出口或者主變壓器低壓側(cè)任意點(diǎn)發(fā)生故障時(shí)，分段電流（單分段接線）或其矢量和（雙分段接線）表征了q側(cè)電源及其部分支路對(duì)故障點(diǎn)短路電流的貢獻(xiàn)；同樣地，q側(cè)故障時(shí)分段電流或其矢量和表征p側(cè)饋入故障點(diǎn)的短路電流。因此分段電流或其矢量和過(guò)流可作為高速開關(guān)解列動(dòng)作判據(jù)。

1.2 拓?fù)渥詣?dòng)恢復(fù)

從提高電力系統(tǒng)自動(dòng)化、智能化水平的角度，故障切除后拓?fù)湔{(diào)整開關(guān)需要自動(dòng)恢復(fù)到故障前狀態(tài)以確保系統(tǒng)供電可靠性。對(duì)于雙分段接線，由于同時(shí)控制多個(gè)拓?fù)湔{(diào)整開關(guān)，各個(gè)開關(guān)之間需遵循一定的同期和順控流程，針對(duì)分段接線設(shè)計(jì)了高速開關(guān)的拓?fù)浠謴?fù)方案，具體流程如圖2所示。

圖2 單個(gè)拓?fù)湔{(diào)整開關(guān)自動(dòng)并列流程

故障限流時(shí)各個(gè)高速開關(guān)同時(shí)解列，然后分別按照各自設(shè)定的時(shí)序依次恢復(fù)，在解列成功且重合充電完成的條件下啟動(dòng)并列程序，經(jīng)過(guò)設(shè)定延時(shí)后判斷前序開關(guān)已并列且檢同期成功時(shí)，發(fā)出并列指令，若重合于故障則再次解列，若未重合于故障則并列完成。在整個(gè)流程中持續(xù)檢測(cè)其充電狀態(tài)，當(dāng)出現(xiàn)保護(hù)閉鎖、重合于故障等放電條件時(shí)立即放電，以閉鎖并列流程。

2 故障限流控制系統(tǒng)

2.1 控制系統(tǒng)速動(dòng)性要求

拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵在于高速開關(guān)與故障區(qū)域常規(guī)斷路器的時(shí)序配合，圖3給出了常規(guī)斷路器和高速開關(guān)的動(dòng)作時(shí)序示意，從故障發(fā)生到短路電流開斷的整體動(dòng)作時(shí)間均包括保護(hù)控制時(shí)間、分閘時(shí)間和燃弧時(shí)間3部分。

圖3 常規(guī)斷路器和高速開關(guān)的動(dòng)作時(shí)序

為達(dá)到限制常規(guī)斷路器開斷短路電流的目的，高速開關(guān)最晚必須在常規(guī)斷路器觸頭剛分之前完全開斷，同時(shí)拓?fù)渥詣?dòng)恢復(fù)時(shí)間應(yīng)躲過(guò)故障完全切除的最長(zhǎng)時(shí)間（考慮重合閘時(shí)間和后備保護(hù)時(shí)間），即滿足：

式中：trelay、topen、trecls分別為常規(guī)斷路器動(dòng)作時(shí)序的保護(hù)控制時(shí)間、分閘時(shí)間和重合閘時(shí)間；分別為高速開關(guān)動(dòng)作時(shí)序的保護(hù)控制時(shí)間、分閘時(shí)間、燃弧時(shí)間和重合閘時(shí)間。

目前常規(guī)高壓繼電保護(hù)和斷路器分閘時(shí)間之和一般在20～40 ms，因此要求拓?fù)鋭?dòng)態(tài)解列必須在短路電流的第一個(gè)周波內(nèi)完成。

2.2 高速解列控制架構(gòu)

為滿足故障限流控制速動(dòng)性要求，必須從降低鏈路傳輸延時(shí)和減小故障檢測(cè)時(shí)間兩方面實(shí)現(xiàn)動(dòng)作加速，與常規(guī)斷路器動(dòng)作時(shí)間拉開級(jí)差。

表1給出了保護(hù)控制系統(tǒng)主要環(huán)節(jié)及其延時(shí)來(lái)源，對(duì)于常規(guī)交流繼電保護(hù)裝置，采樣率一般為1.2 kHz，中斷周期為833 μs，出口環(huán)節(jié)一般采用出口繼電器硬接線方式，響應(yīng)時(shí)間通常在數(shù)毫秒，數(shù)據(jù)采集、處理和傳輸能力在一定程度上限制了其動(dòng)作速度。

表1 保護(hù)控制系統(tǒng)主要環(huán)節(jié)及其延時(shí)來(lái)源

在現(xiàn)代電網(wǎng)智能化、網(wǎng)絡(luò)化的發(fā)展趨勢(shì)下，針對(duì)常規(guī)交流繼電保護(hù)裝置動(dòng)作時(shí)間慢的問(wèn)題，本文提出了滿足拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法的高實(shí)時(shí)性控制裝置技術(shù)方案。故障限流控制系統(tǒng)架構(gòu)如圖4所示，采用高性能DSP（數(shù)字信號(hào)處理器）、大容量FPGA（現(xiàn)場(chǎng)可編程門陣列）和多信道高速總線技術(shù)提高裝置性能，其中采樣率為10 kHz，DSP 中斷執(zhí)行周期為100 μs，實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)的高速同步處理，降低采樣和計(jì)算環(huán)節(jié)的延時(shí)。同時(shí)，為提高動(dòng)作出口速度，控制裝置與拓?fù)湔{(diào)整高速開關(guān)本體控制回路之間采用光纖點(diǎn)對(duì)點(diǎn)FT3 協(xié)議通信，波特率為10 Mbps，下行高速開關(guān)分合閘指令，上行本體狀態(tài)監(jiān)視信號(hào)，從而實(shí)現(xiàn)動(dòng)作指令在100 μs 內(nèi)的可靠即時(shí)傳輸，大大縮短了鏈路傳輸延時(shí)。

圖4 故障限流控制系統(tǒng)架構(gòu)

對(duì)于高速開關(guān)本體控制回路，采用脈沖功率技術(shù)驅(qū)動(dòng)電磁斥力機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)高速分閘，其中脈沖功率驅(qū)動(dòng)模塊同樣采用FPGA 實(shí)現(xiàn)FT3 動(dòng)作指令編解碼并控制儲(chǔ)能回路晶閘管開關(guān)快速放電。同時(shí)高速開關(guān)保留常規(guī)操作回路，作為保護(hù)、測(cè)控裝置的接口。

2.3 故障快速識(shí)別技術(shù)

對(duì)于過(guò)流檢測(cè)判據(jù)，本文采用快速啟動(dòng)的卡爾曼狀態(tài)估計(jì)算法進(jìn)行電流狀態(tài)估計(jì)?？柭鼱顟B(tài)估計(jì)是一種基于一階馬爾科夫模型的貝葉斯估計(jì)，包括預(yù)測(cè)和更新兩個(gè)過(guò)程。假設(shè)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)方程表示為：

式中：下標(biāo)k為第k個(gè)計(jì)算時(shí)刻；Xk為n×1 維的狀態(tài)向量；Zk為m×1維的量測(cè)向量；Φk/k-1、Hk為已知的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，分別為n×n維的狀態(tài)一步轉(zhuǎn)移矩陣、m×n維的量測(cè)矩陣；Wk為l×1維的過(guò)程噪聲向量；Vk為m×1維的量測(cè)噪聲向量，兩者都是零均值的高斯白噪聲向量序列，且它們之間互不相關(guān)。

線性卡爾曼估計(jì)由式（3）進(jìn)行遞推求解：

通過(guò)卡爾曼狀態(tài)估計(jì)方程可以遞推求解出短路電流基波分量幅值I1、初相角φ1、直流分量I0、衰減時(shí)間常數(shù)τ以及各次諧波含量，進(jìn)而通過(guò)基波分量幅值I1和過(guò)流判據(jù)快速識(shí)別故障。同時(shí)相控開斷技術(shù)通過(guò)預(yù)測(cè)故障電流過(guò)零點(diǎn)以控制高速開關(guān)動(dòng)作時(shí)刻，可有效控制燃弧時(shí)間，減小觸頭電侵蝕，提高開斷能力，并且對(duì)于提高高速開關(guān)的可靠性和延長(zhǎng)壽命具有十分重要的意義。因此，通過(guò)短路電流基波分量幅值I1、初相角φ1、直流分量I0、衰減時(shí)間常數(shù)τ以及各次諧波含量可以重構(gòu)短路電流波形，進(jìn)而預(yù)測(cè)過(guò)零點(diǎn)以實(shí)現(xiàn)燃弧時(shí)間的精準(zhǔn)調(diào)控。

卡爾曼狀態(tài)估計(jì)中P0、Q、R等參數(shù)將對(duì)狀態(tài)估計(jì)性能產(chǎn)生影響。協(xié)方差矩陣P0表示系統(tǒng)對(duì)初始狀態(tài)X0的置信度，由于通常X0無(wú)法準(zhǔn)確獲取，P0取值應(yīng)盡量大，以加快狀態(tài)估計(jì)過(guò)程的收斂速度，取P0=κ×diag（a1，a2…an），其中κ為常數(shù)。協(xié)方差矩陣Q表示模型誤差，例如模型的線性化、離散化誤差等；協(xié)方差矩陣R為量測(cè)誤差，與傳感器的特性相關(guān)。這兩個(gè)參數(shù)通過(guò)影響卡爾曼增益K的值，進(jìn)而影響預(yù)測(cè)值和量測(cè)值的權(quán)重。在無(wú)法確切知道P0、Q、R的準(zhǔn)確值先驗(yàn)信息的情況下，應(yīng)適當(dāng)增大Q的取值，以增大對(duì)實(shí)時(shí)量測(cè)值的利用權(quán)重，進(jìn)而根據(jù)準(zhǔn)確度、動(dòng)態(tài)性能等要求進(jìn)行調(diào)整。

卡爾曼算法涉及矩陣運(yùn)算，在嵌入式系統(tǒng)中對(duì)硬件計(jì)算能力提出了很高的要求。然而，從卡爾曼狀態(tài)估計(jì)方程可以看到，在初始條件確定的情況下，式（3）中矩陣Pk/k-1、Kk、Pk的計(jì)算僅由系統(tǒng)參數(shù)Φk/k-1、Hk、Qk、Rk決定，與量測(cè)值Zk無(wú)關(guān)，因此可以采用離線+在線的計(jì)算策略，預(yù)先對(duì)卡爾曼增益Kk和量測(cè)矩陣Hk進(jìn)行離線計(jì)算，計(jì)算結(jié)果作為宏參數(shù)保存在內(nèi)存中，當(dāng)系統(tǒng)實(shí)時(shí)運(yùn)行時(shí)直接調(diào)用，不同通道的狀態(tài)計(jì)算過(guò)程可以復(fù)用參數(shù)。進(jìn)一步地，取狀態(tài)轉(zhuǎn)移矩陣Φk/k-1為單位矩陣，卡爾曼狀態(tài)估計(jì)方程的在線實(shí)時(shí)計(jì)算過(guò)程可以簡(jiǎn)化為僅對(duì)式（3）方程組中的方程4 進(jìn)行遞推求解。式（4）給出了電流狀態(tài)具體計(jì)算過(guò)程，根據(jù)式（4）可計(jì)算得到電流基波幅值和相位等特征量?？梢钥吹?，電流每個(gè)狀態(tài)量計(jì)算平均僅需兩次加法和兩次乘法，大大減少了運(yùn)算量。

3 RTDS試驗(yàn)驗(yàn)證

結(jié)合某500 kV變電站200 kV雙母雙分段接線場(chǎng)合示范應(yīng)用，通過(guò)RTDS 試驗(yàn)驗(yàn)證拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法的限流效果以及控制系統(tǒng)的有效性。試驗(yàn)?zāi)Ｐ腿鐖D5所示，拓?fù)湔{(diào)整高速開關(guān)布置于1號(hào)分段和2號(hào)分段位置，替換原常規(guī)分段斷路器，其中主變壓器（以下簡(jiǎn)稱為“主變”）容量3×750 MVA，1號(hào)主變連接Ⅰ母Ⅰ段，2號(hào)主變連接Ⅱ母Ⅰ段，3號(hào)主變連接Ⅰ母Ⅱ段。正常運(yùn)行時(shí)，母聯(lián)分段開關(guān)均處于閉合狀態(tài)，系統(tǒng)合環(huán)運(yùn)行，供電可靠性不受影響；分段電流之和過(guò)流后，作為拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整元件的分段高速開關(guān)迅速動(dòng)作，在故障區(qū)域常規(guī)斷路器分閘前可靠開斷，從而降低故障區(qū)域常規(guī)斷路器開斷短路電流水平。

圖5 220 kV雙母雙分段典型接線結(jié)構(gòu)

圖6展示了拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整前，后流經(jīng)各支路的短路電流?？梢钥闯?，拓?fù)湔{(diào)整前，線路出口F1點(diǎn)和F2點(diǎn)故障時(shí)流經(jīng)相應(yīng)線路斷路器的短路電流最大達(dá)到了51.1 kA，超過(guò)所裝設(shè)斷路器的遮斷容量；主變低壓側(cè)F3 點(diǎn)和母線F4 點(diǎn)故障時(shí)，對(duì)應(yīng)斷路器短路電流均在40 kA以下；兩組分段高速開關(guān)解列后將Ⅰ段和Ⅱ段母線隔離，F(xiàn)1點(diǎn)和F2點(diǎn)故障時(shí)流經(jīng)斷路器的短路電流均有不同程度的降低，分別降至41.0 kA 和15.3 kA。由于故障時(shí)流經(jīng)分段的短路電流僅由部分電源提供，其中F2故障時(shí)流經(jīng)1 分段的最大短路電流僅為24.1 kA，遠(yuǎn)低于拓?fù)湔{(diào)整開關(guān)開斷能力。

圖6 拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整前后流經(jīng)各支路的短路電流

由于故障合閘相位隨機(jī)發(fā)生，短路電流衰減直流分量不可預(yù)知，給定值整定帶來(lái)困難。根據(jù)短路電流仿真波形，對(duì)比分析了全波傅氏算法、半波傅氏算法和卡爾曼狀態(tài)估計(jì)算法3種故障識(shí)別算法的效果。圖7給出了原始短路電流采樣波形和3 種故障識(shí)別算法提取的短路電流交流分量幅值，其中短路電流首半波為小半波?？梢钥闯觯喝ǜ凳纤惴ㄐ枰?個(gè)周波以上的時(shí)間才能計(jì)算出短路電流交流分量幅值，半波傅氏算法的響應(yīng)時(shí)間有所減小，最小可以達(dá)到10 ms，但兩種算法均無(wú)法消除衰減直流分量的影響，衰減直流分量越大，響應(yīng)時(shí)間相應(yīng)也越長(zhǎng)。對(duì)于卡爾曼狀態(tài)估計(jì)算法，計(jì)算結(jié)果不受衰減直流分量的影響，最大在3～5 ms之內(nèi)即可遞推求解出準(zhǔn)確的短路電流交流分量幅值。

圖7 短路電流及不同算法下的交流分量幅值波形

通過(guò)相控開斷算法控制高速開關(guān)燃弧時(shí)間，考慮控制高速開關(guān)燃弧時(shí)間為5 ms，檢測(cè)到相電流過(guò)流后控制裝置根據(jù)預(yù)測(cè)的短路電流過(guò)零點(diǎn)和預(yù)設(shè)的燃弧時(shí)間計(jì)算等待延時(shí)，經(jīng)過(guò)等待延時(shí)后分別發(fā)出三相出口信號(hào)，控制高速開關(guān)分閘。圖8為三相故障時(shí)的短路電流和控制裝置發(fā)出的三相高速開關(guān)動(dòng)作出口信號(hào)。可以看出：從動(dòng)作信號(hào)發(fā)出到實(shí)際短路電流開斷之間的時(shí)間間隔分別為4.8 ms、4.9 ms、4.9 ms，即最大相控誤差不超過(guò)0.2 ms，其中A相和B相首半波為大半波，高速開關(guān)在首半波過(guò)零點(diǎn)開斷，C 相首半波為小半波且不足5 ms，因此需要等待至故障發(fā)生后20 ms時(shí)刻開斷。此時(shí)若不采用相控開斷算法，C 相高速開關(guān)將遭受長(zhǎng)燃弧時(shí)間，對(duì)其可靠性和壽命會(huì)產(chǎn)生不利影響。

圖8 三相短路電流及其動(dòng)作信號(hào)

4 結(jié)語(yǔ)

1）針對(duì)母線分段接線本文提出了基于拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整的短路電流抑制以及拓?fù)渥詣?dòng)恢復(fù)方案。

2）針對(duì)拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整方法的速動(dòng)性約束，從控制回路的各個(gè)環(huán)節(jié)出發(fā)提出了高實(shí)時(shí)性控制技術(shù)方案，以及基于卡爾曼狀態(tài)估計(jì)的故障快速識(shí)別和相控開斷方法，有效提高了控制系統(tǒng)動(dòng)作速度，減小了高速開關(guān)燃弧時(shí)間。

3）通過(guò)RTDS 試驗(yàn)驗(yàn)證了基于拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整的限流方法以及控制系統(tǒng)速動(dòng)性和相控開斷算法的有效性。

4）基于拓?fù)鋭?dòng)態(tài)調(diào)整的故障限流方法在實(shí)際雙母雙分段接線下的短路試驗(yàn)驗(yàn)證有待開展，同時(shí)本文所提的方法在線路等其他場(chǎng)合中的應(yīng)用也有待進(jìn)一步研究。