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    煙機(jī)發(fā)電機(jī)組開(kāi)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)的分析與處理

    2022-11-03 10:44:34鄒樂(lè)
    煉油與化工 2022年5期
    關(guān)鍵詞:渦動(dòng)倍頻軸瓦

    鄒樂(lè)

    (中國(guó)石油化工股份有限公司北京燕山分公司,北京 102500)

    某煉油廠催化裝置K103煙機(jī)發(fā)電機(jī)組是主要能量回收設(shè)備,機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定直接影響裝置的安穩(wěn)生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)效益[1]。2020年4月,機(jī)組隨裝置停工檢修,發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子、定子現(xiàn)場(chǎng)拆檢后返回主機(jī)廠上海電機(jī)廠檢修,主要對(duì)定子絕緣、轉(zhuǎn)子平衡情況檢查并處理。7月6日檢修完畢按計(jì)劃開(kāi)機(jī),在機(jī)組升速過(guò)程中多次出現(xiàn)振動(dòng)超標(biāo)等異?,F(xiàn)象,因此必須解決振動(dòng)超標(biāo)問(wèn)題。

    1 發(fā)電機(jī)組概況

    該催化裝置K103煙機(jī)發(fā)電機(jī)組工藝參數(shù)見(jiàn)表1、2。

    表1 催化煙機(jī)參數(shù)

    表2 發(fā)電機(jī)組參數(shù)

    2 軸振動(dòng)超標(biāo)問(wèn)題分析與處理

    2.1 振動(dòng)特征

    開(kāi)機(jī)時(shí),發(fā)電機(jī)4個(gè)測(cè)點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)存在異常。

    (1)機(jī)組振動(dòng)值與轉(zhuǎn)速變化存在密切關(guān)系。低轉(zhuǎn)速下機(jī)組運(yùn)行情況良好,軸振動(dòng)值約30μm,發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速升至2 720 rpm時(shí),2側(cè)支撐瓦軸振動(dòng)突增,YT-7707A、YT-7707B、YT-7708A、YT-7708B振動(dòng)值持續(xù)超量程,機(jī)組控制系統(tǒng)顯示YT-7707B最高振幅達(dá)330μm;當(dāng)機(jī)組轉(zhuǎn)速升至額定轉(zhuǎn)速3 000 rpm后,振動(dòng)情況并未好轉(zhuǎn)。當(dāng)轉(zhuǎn)速回落至2 473 rpm后,振動(dòng)值恢復(fù)正常值30μm。發(fā)生振動(dòng)突升時(shí)轉(zhuǎn)速接近2倍1階臨界轉(zhuǎn)速1 410 rpm,且隨著轉(zhuǎn)速的提高,故障特征頻率與轉(zhuǎn)速頻率之比保持在1個(gè)定值上始終不變[2]。

    (2)在振動(dòng)發(fā)生突變時(shí),突增頻率主要集中在0.48倍頻,即22 Hz(靠近1階臨界轉(zhuǎn)速1 410 rpm,23.5 Hz),工頻與2倍頻未見(jiàn)明顯異常。同時(shí)現(xiàn)場(chǎng)振感明顯,機(jī)組殼體最大振動(dòng)達(dá)到20 mm/s以上。

    (3)軸心軌跡呈現(xiàn)類似“大圈套小圈”等不規(guī)則的渦動(dòng)狀態(tài),進(jìn)動(dòng)方向?yàn)檎M(jìn)動(dòng),軌跡重復(fù)性良好,無(wú)明顯尖角痕跡。

    大型機(jī)組軸振動(dòng)超標(biāo)的主要原因有:轉(zhuǎn)子不平衡、軸系不對(duì)中、動(dòng)靜碰摩、油膜渦動(dòng)與油膜振蕩、轉(zhuǎn)子熱彎曲、喘振、氣流激振以及共振。按照根原因分析法進(jìn)行判斷,由于機(jī)組為發(fā)電機(jī),因此喘振、氣流激振等原因可以排除;振動(dòng)突變主要頻率集中在低頻分量,因此以1倍頻為特征頻率的轉(zhuǎn)子不平衡與熱彎曲、1倍頻與2倍頻為主要特征頻率的軸系不對(duì)中也可排除;而動(dòng)靜碰摩故障軸心軌跡圖特征為存在尖角,重復(fù)性較差,且存在反進(jìn)動(dòng),與現(xiàn)場(chǎng)情況不符也可排除。因此振動(dòng)突增的可能性主要為油膜渦動(dòng)或油膜振蕩以及共振[3]。

    當(dāng)轉(zhuǎn)子在某轉(zhuǎn)速下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),軸頸除了在軸承內(nèi)以角速度ω自轉(zhuǎn)外,還圍繞軸承中心作渦動(dòng),其軌道為2個(gè)相互交叉的近似橢圓。渦動(dòng)方向與轉(zhuǎn)子方向一致,而其頻率則隨轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的變化而變化。但在一定范圍內(nèi),始終保持轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速頻率的50%,故稱為半速渦動(dòng)。渦動(dòng)時(shí),振動(dòng)信號(hào)的頻譜圖中有半頻譜波成分。油膜渦動(dòng)一經(jīng)產(chǎn)生便不易消失,隨著轉(zhuǎn)速升高,其渦動(dòng)頻率也不斷增加,半倍頻成分的振幅也不斷增大,轉(zhuǎn)子振動(dòng)加劇。此時(shí)雖然存在渦動(dòng),但其幅值和能量相對(duì)較小,暫時(shí)不會(huì)破壞軸承的正常潤(rùn)滑。若轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速繼續(xù)升高到第1臨界轉(zhuǎn)速2倍時(shí),其油膜渦動(dòng)頻率與轉(zhuǎn)子1階臨界轉(zhuǎn)速頻率“重合”產(chǎn)生共振,振幅突增,軸心軌跡突然發(fā)生變化,呈現(xiàn)擴(kuò)散的雜亂無(wú)章的曲線,半倍頻成分的幅值發(fā)展超過(guò)工頻幅值。如果此時(shí)繼續(xù)升速,轉(zhuǎn)子發(fā)生渦動(dòng)頻率保持不變,始終維持在1階臨界轉(zhuǎn)速,此現(xiàn)象稱之為油膜振蕩。油膜振蕩產(chǎn)生后會(huì)導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)振感極速增加,使軸瓦及轉(zhuǎn)子產(chǎn)生損傷,會(huì)對(duì)機(jī)組運(yùn)行造成較大影響[4]。

    油膜振蕩具備5個(gè)特征。(1)轉(zhuǎn)速接近或大于2倍的第1臨界轉(zhuǎn)速,且具有明顯慣性效應(yīng);(2)軸心軌跡呈不規(guī)則的擴(kuò)散曲線,方向?yàn)檎M(jìn)動(dòng),即轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向與軸心渦動(dòng)的方向相同;(3)發(fā)生油膜振蕩時(shí),主要特征頻率為轉(zhuǎn)子1階臨界轉(zhuǎn)速固有頻率;(4)如果發(fā)生振蕩,振動(dòng)值突增,即使再提高轉(zhuǎn)速,振幅也不會(huì)明顯下降;(5)根據(jù)油膜穩(wěn)定性由弱到強(qiáng)排序:球形瓦<橢圓瓦<多油葉(油楔)<可傾瓦,可傾瓦在運(yùn)行過(guò)程中不會(huì)發(fā)生油膜振蕩。

    現(xiàn)場(chǎng)發(fā)電機(jī)軸瓦形式為球形瓦,結(jié)合上述分析,發(fā)電機(jī)組振動(dòng)突變時(shí)所有振動(dòng)現(xiàn)象均符合油膜振蕩特征,因此發(fā)電機(jī)開(kāi)機(jī)過(guò)程中振動(dòng)突增的直接原因?yàn)橛湍ふ袷帯?/p>

    2.2 原因分析

    造成油膜振蕩的主要原因有轉(zhuǎn)子剛度下降、軸系彎曲、軸瓦間隙不當(dāng)、軸瓦磨損、軸瓦選型不合理以及潤(rùn)滑參數(shù)不當(dāng)?shù)纫蛩兀?]。

    利用根原因分析法分析油膜渦動(dòng)的原因。

    (1)此次檢修發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子返廠維修,動(dòng)平衡、轉(zhuǎn)子跳動(dòng)值均在正常范圍內(nèi),可排除轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡精度差,發(fā)電機(jī)彎曲的原因;

    (2)檢查檢修記錄,軸瓦對(duì)中情況為軸向偏差0.03 mm,徑向偏差0.04 mm,均在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi),對(duì)中原因可排除;

    (3)檢查發(fā)電機(jī)軸的非驅(qū)動(dòng)端軸瓦間隙0.34 mm,驅(qū)動(dòng)端軸瓦間隙0.35 mm,均處于正常范圍內(nèi)(標(biāo)準(zhǔn)范圍小于280 mm×0.15%),軸瓦拆下后檢查瓦面完好,軸瓦與轉(zhuǎn)子軸徑接觸面積大于75%,因此可排除軸瓦磨損以及安裝問(wèn)題的原因;

    (4)該機(jī)組運(yùn)行多年,因此軸瓦選型問(wèn)題也可排除,同時(shí)對(duì)潤(rùn)滑油溫、油壓等參數(shù)進(jìn)行調(diào)整,振動(dòng)異?,F(xiàn)象也未見(jiàn)好轉(zhuǎn),潤(rùn)滑參數(shù)影響也可排除;

    (5)經(jīng)檢查歷史數(shù)據(jù),發(fā)電機(jī)組自2012年發(fā)生飛車故障后出現(xiàn)0.5倍頻,此后截至2016年機(jī)組歷次開(kāi)機(jī)時(shí)均出現(xiàn)油膜渦動(dòng)現(xiàn)象,通過(guò)改變潤(rùn)滑油溫后,油膜渦動(dòng)現(xiàn)象消失。

    (6)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子1998年出廠時(shí),1階臨界轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)為1 410 rpm,2012年后開(kāi)機(jī)過(guò)程中曾出現(xiàn)1 100 rpm、1 240 rpm、1 300 rpm、等不同臨界共振點(diǎn),與廠家給定額定轉(zhuǎn)速相比出現(xiàn)下降;

    根據(jù)式(1)計(jì)算轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速。

    式中K—轉(zhuǎn)子剛度系數(shù);m—轉(zhuǎn)子質(zhì)量,g。

    判斷由于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子質(zhì)量m不變,臨界轉(zhuǎn)速ω下降意味著轉(zhuǎn)子剛度產(chǎn)生下降。

    (7)對(duì)比1999年轉(zhuǎn)子出廠與2016年、2020年動(dòng)平衡3 000 rpm時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù),1999年最高振動(dòng)值為8.5μm,2016年為39μm,2020年為62μm,逐次遞增,分析目前轉(zhuǎn)子剛度較出廠時(shí)逐年降低。

    由于2012年發(fā)電機(jī)飛車故障時(shí)轉(zhuǎn)速已經(jīng)超過(guò)5 000 rpm,離心力已達(dá)額定轉(zhuǎn)速下的1.6倍,此工況下發(fā)電機(jī)過(guò)盈配合的轉(zhuǎn)動(dòng)部件應(yīng)力松弛而松動(dòng),同時(shí)離心力超過(guò)允許強(qiáng)度而在轉(zhuǎn)動(dòng)部件應(yīng)力集中部位產(chǎn)生損傷,最終導(dǎo)致出現(xiàn)油膜振蕩現(xiàn)象。

    2.3 處理措施

    機(jī)組出現(xiàn)軸承油膜失穩(wěn)的原因除了軸承本身固有特性以外,轉(zhuǎn)子在運(yùn)行中受到的激振力、內(nèi)摩擦,以及軸系不對(duì)中、流體對(duì)轉(zhuǎn)子周向作用力,均有可能改變軸承載荷,造成潤(rùn)滑油膜變得不穩(wěn)定,因此需要從多個(gè)不同角度尋找引起油膜失穩(wěn)的根本原因,可以從6個(gè)方面進(jìn)行處理。

    (1)降低油溫以增加油膜剛度,或更換新牌號(hào)潤(rùn)滑油;

    (2)調(diào)整軸承間隙;

    (3)增加轉(zhuǎn)子重量,提高軸承負(fù)荷,增大偏心率,降低軸心位置,轉(zhuǎn)子趨向穩(wěn)定;

    (4)減小轉(zhuǎn)子長(zhǎng)徑比L/D,增加軸承比壓,得到較大的偏心率;

    (5)提高轉(zhuǎn)子剛度從而臨界轉(zhuǎn)速得到提高,或降低工作轉(zhuǎn)速,脫離形成油膜振蕩的區(qū)域;

    (6)更換軸承型式,提高油膜穩(wěn)定性。

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,增加發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子質(zhì)量、提高轉(zhuǎn)子剛度、更換軸承型式等方式受環(huán)境影響暫時(shí)無(wú)法實(shí)現(xiàn)。通過(guò)降低潤(rùn)滑油溫,減小潤(rùn)滑油黏度,可以增加軸頸在軸承中的偏心率,有利于轉(zhuǎn)子穩(wěn)定。現(xiàn)場(chǎng)通過(guò)將發(fā)電機(jī)潤(rùn)滑油溫度由48℃降低至43℃,但振動(dòng)值依然未見(jiàn)明顯改觀。

    因此判斷發(fā)電機(jī)改善油膜振蕩的最好方式為改善軸承比壓。軸承載荷與軸承垂直面投影之比稱之為軸承比壓(也稱油膜比壓)。軸承比壓越大,軸頸浮動(dòng)越高,相對(duì)偏心率越大,軸承越穩(wěn)定。

    通過(guò)式(2)計(jì)算發(fā)電機(jī)軸承比壓。

    式中W—軸承載荷,kg;L—巴氏合金寬度,cm;D—轉(zhuǎn)子軸頸,cm。

    機(jī)組軸承比壓一般控制在(12~15)kg/cm2,小于12 kg/cm2容易形成油膜振蕩,而大于14 kg/cm2則不易形成振蕩。對(duì)于已引起油膜失穩(wěn)的轉(zhuǎn)子,常用辦法是通過(guò)減小軸瓦長(zhǎng)度以增大軸承比壓,從而增加轉(zhuǎn)子運(yùn)行的穩(wěn)定性。

    根據(jù)原因分析制定2項(xiàng)處理措施。

    (1)對(duì)發(fā)電機(jī)2側(cè)軸瓦下瓦內(nèi)圓巴氏合金層沿軸向進(jìn)行車削,車削厚度0.5 mm,車削寬度軸瓦有槽1側(cè)60 mm,無(wú)槽1側(cè)20 mm。加工完成后軸瓦與軸頸接觸長(zhǎng)度由280 mm降低至200 mm;

    軸承比壓:P2=8 250÷(20.1×28)=14.6 kg/cm2

    軸承比壓由車削前的10.5 kg/cm2提高至車削后的14.6 kg/cm2后,軸承承載能力明顯提高,轉(zhuǎn)子偏心率增大,質(zhì)心降低,運(yùn)行穩(wěn)定性增強(qiáng)。

    (2)同時(shí)低速暖機(jī)狀態(tài)下釋放軸瓦上軸承箱蓋緊固螺栓,促進(jìn)軸瓦自動(dòng)調(diào)心,并停機(jī)后在軸瓦頂部瓦枕部位安裝調(diào)整墊,將軸瓦瓦背緊力調(diào)整至0.02~0.05 mm,確保軸瓦約束穩(wěn)定。

    2.4 運(yùn)行情況

    通過(guò)上述調(diào)整后,7月16日發(fā)電機(jī)開(kāi)機(jī)順利升速至3 000 rpm并網(wǎng)發(fā)電,軸振動(dòng)最大值在62μm,振動(dòng)主要集中在工頻及部分2倍頻,0.48倍頻分量完全消失,油膜振蕩現(xiàn)象消除。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)煙機(jī)發(fā)電機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)實(shí)施狀態(tài)監(jiān)測(cè),可正確識(shí)別油膜振蕩問(wèn)題并分析故障原因并制定解決措施。進(jìn)行有效評(píng)估,制定維護(hù)策略。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子固有特性的改變,將根據(jù)機(jī)組運(yùn)行周期參數(shù)進(jìn)行分析評(píng)估,及時(shí)儲(chǔ)備備用轉(zhuǎn)子擇機(jī)進(jìn)行更換,徹底解決發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的運(yùn)行隱患。

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