高瓦斯隧道溫濕度聯(lián)合作用下瓦斯分布以及運動規(guī)律

王林峰，鐘宜宏，李 鳴，周 楠，楊 柳

(1.重慶交通大學 山區(qū)公路水運交通地質(zhì)減災(zāi)重慶市高校市級重點實驗室，重慶 400074；2.中交路橋建設(shè)有限公司，北京 101121)

0 引 言

在隧道建設(shè)過程中的高溫高濕環(huán)境以及掘進面泄露的有害氣體會對施工安全產(chǎn)生重大威脅，為了改善工作環(huán)境，在隧道建設(shè)過程中必須采取有效的施工通風方法。瓦斯是隧道建設(shè)中的一大安全隱患，瓦斯一旦泄露很容易發(fā)生窒息、爆炸等安全事故，因而對于隧道復雜環(huán)境中瓦斯氣體的分布規(guī)律的研究極為重要。隧道掘進過程中，各種器械設(shè)備以及人員活動產(chǎn)生的高溫高熱會嚴重降低施工人員的工作效率甚至威脅身體健康，為了降低施工溫度常采取濕式降溫除塵的方法，可以有效實現(xiàn)在除塵過程中起到降溫冷卻、增加濕度和凈化有害氣體的作用[1]。但采取以上施工措施時會在一定程度上改變隧道內(nèi)的溫濕度環(huán)境，并且由于溫濕度值的增加可能會使瓦斯等有毒氣體在隧道內(nèi)的分布情況發(fā)生改變，進而會影響到隧道的施工安全。因此，研究出瓦斯等有毒氣體在溫濕度值增加的情況下時的運動規(guī)律和分布情況是很有必要的。

隧道施工過程中的通風效果直接影響到工人的健康以及施工效率，眾多研究人員對隧道通風過程中的問題展開了研究，旨在為通風系統(tǒng)提出更好的優(yōu)化方式。W.J.ZHOU等[2]采用數(shù)值模擬分析提出了新的優(yōu)化隧道通風除塵系統(tǒng)的理論方法；謝光明[3]建立了瓦斯擴散模型，從施工便利以及通風效果好的角度出發(fā)，分析確定了三聯(lián)隧道中的最佳入口風速；S.Y.HU等[4]采用數(shù)值模擬方法結(jié)合離散相模型研究了氣流速度對隧道氣流及粉塵污染特性的影響；劉敦文等[5]通過對影響隧道通風中風筒直徑、風筒口距掌子面的距離以及風筒懸掛位置3個主要因素進行正交分析，提出了建立在工程實際下的最優(yōu)布置方案。

隨著計算流體力學(CFD)的廣泛應(yīng)用，還有更多的學者利用CFD對影響瓦斯隧道通風效果的各項因素展開了研究。張恒等[6]通過CFD數(shù)值模擬對隧道中不同風機布設(shè)方式對瓦斯隧道施工通風效果的影響進行了研究，結(jié)果表明風機風管布置在較高的位置有利于瓦斯的排出，而風機布置在較低位置瓦斯易積聚在隧道上面，提出將射流風機布置在較高處有利于工作人員的安全；劉春等[7]從不同風速對掌子面瓦斯?jié)舛鹊慕档托Ч霭l(fā)，研究得出通風30 min后瓦斯?jié)舛戎狄呀抵磷畹停⒏鶕?jù)相應(yīng)隧道工程提出了針對某隧道工程中的最佳入口風速；張云龍等[8]除了考慮通風量與通風風速等條件外，從風管位置布設(shè)、風管出口距掌子面的距離等因素研究壓入式通風的效果研究，在與現(xiàn)場數(shù)據(jù)進行比對條件下，找到了隧道內(nèi)不同出風口到掌子面的距離下的瓦斯分布規(guī)律提出了風管口距掌子面的最佳距離，減小了瓦斯在掌子面附近積聚的現(xiàn)象，保證了施工安全。以上學者從影響瓦斯隧道通風的主要因素進行探究，并提出了有利于瓦斯隧道通風的優(yōu)化方式。但忽略了溫濕度等次要因素對瓦斯隧道通風的影響。

以上學者從影響瓦斯隧道通風的主要因素進行探究，提出了一系列有利于瓦斯隧道通風的優(yōu)化方式，但在高地溫和高濕度等極端溫濕度環(huán)境下的瓦斯氣體分布規(guī)律的研究甚少。鑒于此筆者借助重慶雞鳴瓦斯隧道為研究對象，運用Fluent對該隧道進行數(shù)值模擬，通過改變施工環(huán)境的溫濕度值來實現(xiàn)模擬研究瓦斯氣體在不同溫濕度環(huán)境下的運動規(guī)律。研究結(jié)果可以為高溫濕度環(huán)境下的瓦斯隧道施工提供指導。

1 工程概況

重慶城口至開州高速公路雞鳴隧道工程，其進洞口位于重慶市城口縣蓼子鄉(xiāng)梨坪村松林坡南西側(cè)斜坡，出洞口位于重慶市城口縣雞鳴鄉(xiāng)雙岔河附近。左洞起訖樁號ZK59+707～ZK67+142.2，隧道全長7 435.2 m；右洞起訖樁號K59+698～K67+150，隧道全長7 452 m，隧道最大埋深為1 140.05 m。隧道高7.27 m，最大寬度11.1 m，隧道斷面面積為65.65 m2。雞鳴隧道穿越大隆組(P3d)、孤峰組(P2g)和梁山組(P2l)3個含煤巖系，為揭露煤層厚度，詳勘階段布設(shè)探槽3條，探槽揭示梁山組(P2l)白色鋁土巖、炭質(zhì)頁巖夾煤線，單層厚度10～40 cm;孤峰組(P2g)黏土巖夾煤線，單層厚度25 cm;大隆組(P3d)炭質(zhì)頁巖、泥灰?guī)r中未見煤層。本次勘察雖然SCK2號鉆孔揭穿了P3d和P2g兩層含煤地層，但由于鉆孔中P3d埋深較淺，含煤量少(僅5 cm煤線);P2g未發(fā)現(xiàn)煤層，因此未能進行瓦斯?jié)舛葴y試。在本區(qū)相鄰場地收集了相關(guān)資料，分述如下:

1)依據(jù)雞鳴隧道相鄰近工程通渝隧道對C1、C2煤層瓦斯總涌出量推測其瓦斯含量為12.52、9.52 m3/t，瓦斯總涌出量為2.98、2.65 m3/min。故通渝隧道按高瓦斯隧道進行設(shè)計施工。據(jù)此判斷雞鳴隧道同樣為高瓦斯隧道。

2)依據(jù)在城口縣安監(jiān)局收集的東升煤礦相關(guān)資料可知:東升煤礦為瓦斯礦井，瓦斯絕對涌出量為0.3 m3/min，相對涌出量為6.7 m3/t，為低瓦斯礦井。

由于本次控制煤層的鉆孔較少，且煤層分布的不連續(xù)性，已實施的鉆孔SCK2揭露的煤層情況無法囊括本場地所有含煤地層。結(jié)合收集的資料綜合考慮，建議雞鳴隧道按高瓦斯隧道進行設(shè)計。雞鳴隧道通風先采用壓入式通風方式，隧道開挖一定距離后再采用巷道式通風方式。本次模擬只考慮壓入式通風階段，選取瓦斯涌出量為2.7 m3/min。

2 數(shù)值模擬

2.1 物理模型

利用ANSYS ICEM CFD依托雞鳴隧道工程建立隧道的三維模型，選取左洞作為參考模型，建立長度為100 m的隧道模型作為研究，采取壓入式通風方式，風筒口距離掌子面為15 m，風筒直徑為1.8 m，風筒距地面高度為4 m，出風口距離掌子面15 m，其凈空面積為65.65 m2，周長為31.59 m。通過ICEM對隧道模型設(shè)置非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格(Tetra/Mixed)，其橫截面尺寸及網(wǎng)格劃分見圖1。

圖1 隧道物理模型(單位：m)

2.2 數(shù)學模型

2.2.1 基本假設(shè)條件

筆者將隧道內(nèi)的氣體視為不可壓縮的流體，并且視為非穩(wěn)態(tài)紊流，湍流模型采用к-ε標準模型，采用組分輸運模型求解模型；不考慮人員流動及其運輸設(shè)備的影響，假設(shè)隧道內(nèi)溫度恒定，隧道壁面具有恒定的粗糙度；假設(shè)瓦斯只從挖掘中的掌子面泄露而不考慮隧道其它位置。

2.2.2 基本控制方程

為了便于對控制方程進行分析，各控制方程可以用式(1)表示，各項依次為瞬態(tài)項、對流項、擴散項和源項[9]：

(1)

式中：ρ為氣體密度，g/L；t為時間，s；φ為通用變量；Γ為溫度，K；u為矢量速度，m/s；S為動量守恒廣義源項。

2.3 邊界條件設(shè)置

筆者采用Fluent的三維非穩(wěn)態(tài)組分輸運模型進行求解，隧道中各部分結(jié)構(gòu)的邊界條件(boundary condition)參數(shù)設(shè)置見表1。

表1 邊界條件設(shè)置

1)入口邊界：定義通風管出口為入口邊界，風流沿風管垂直隧道掌子面方向進入，速度大小根據(jù)所需風量計算得出，取V=10.62 m/s。

2)出口邊界：隧道入口定義為出口，類型設(shè)置為自由出流。

3)壁面邊界：將隧道中所有壁面包括拱頂、側(cè)壁、底板等均設(shè)置為固定壁面，所以壁面設(shè)置為絕熱。

4)源項設(shè)置：根據(jù)實際工程，假設(shè)瓦斯氣體僅從掌子面均勻涌出，將實際污染源設(shè)置為離壁面很小(0.1 m)的空氣中的源項，瓦斯涌出量為2.7 m3/min，計算得出瓦斯源項S=0.004 9 kg/(m3·s)。設(shè)置產(chǎn)生熱源和水蒸氣為風管出口到掌子面15 m范圍內(nèi)的寬和高均為3 m的矩形區(qū)域[8]，常量熱源設(shè)定為2 200 W/m3，水蒸氣質(zhì)量源項為0.016 2 kg/(m3·s)。

瓦斯在隧道中的擴散過程是極其不均勻的，因而在不同的位置處瓦斯?jié)舛炔煌榱颂骄繙貪穸葓鱿碌耐咚惯\動規(guī)律，在隧道橫斷面上選取了6條測線進行數(shù)據(jù)分析，測線在橫截面上的分布位置見圖2。

圖2 測線布設(shè)位置

2.4 工況設(shè)置

本次模擬采用壓入式通風方式，如圖3，風筒出口距離掌子面15 m，新鮮空氣由風機抽入進風筒輸送到掌子面，污濁氣體由回流往隧道進口方向排出洞外，瓦斯氣體從掌子面均勻涌出。

圖3 壓入式通風方式示意

為區(qū)分溫度和濕度對瓦斯流場的不同影響程度，本次模擬擬通過源項中是否設(shè)置水蒸氣和熱源形成4種不同環(huán)境下的隧道模型，具體布置見表2。

表2 模型控制條件

2.5 網(wǎng)格無關(guān)性驗證

計算結(jié)果的精確度受網(wǎng)格的數(shù)量所影響，在劃定網(wǎng)格數(shù)量時應(yīng)均衡計算準確性和計算時間兩方面，故需對設(shè)定的網(wǎng)格進行無關(guān)性驗證。將本次模擬的網(wǎng)格劃分為60、100、130 W 3種數(shù)量的網(wǎng)格，計算結(jié)束后選取某一縱斷面上的沿程瓦斯?jié)舛冗M行對比，對比情況如圖4。

圖4 不同網(wǎng)格數(shù)量下隧道沿程瓦斯?jié)舛葘Ρ?/p>

由圖4可見，3種網(wǎng)格數(shù)量下的沿程瓦斯?jié)舛茸兓淮螅鄬φ`差保持在5%以內(nèi)，故本次模擬選取100 W的網(wǎng)格數(shù)量對計算結(jié)果影響不大，滿足網(wǎng)格無關(guān)性的要求。

3 模擬結(jié)果

3.1 瓦斯基本運動規(guī)律

隧道通風其實是通過安裝在隧道壁面上的風機噴出的運動著的風流，風流運動到掌子面裹攜掌子面區(qū)域內(nèi)的有害氣體再從隧道進口排出。

隧道中的風流流場決定了瓦斯?jié)舛葓龅姆植记闆r，風流速度矢量圖可以反映風流在隧道中的紊亂程度，圖5為隧道縱向方向上靠近掌子面的速度矢量圖。根據(jù)圖5可知，在掌子面與隧道進口之間形成了兩段漩渦，漩渦內(nèi)部風流十分紊亂，由于射流與回流的相互影響形成了第1段漩渦，其中心在距離掌子面3 m處，又由于隧道空間的局限性，回流撞擊到隧道壁面形成了第2段風流漩渦，漩渦中心在距離掌子面17 m處。風流撞擊掌子面后回射再受到射流的后續(xù)沖擊作用，部分回流被夾帶繼續(xù)向掌子面區(qū)域前行，進而形成渦流區(qū)。

圖5 掌子面區(qū)域風流速度矢量

根據(jù)圖6可知隧道在通風30 min后，由于壁面的限制作用以及風流的連續(xù)性射出，在遠離風筒一側(cè)到中部區(qū)域形成一塊渦流區(qū)域，在渦流的作用下瓦斯大量聚集濃度不斷提高。隨著通風的繼續(xù)進行，在風流的連續(xù)作用下，渦流區(qū)域中的瓦斯?jié)舛乳_始被稀釋，最終形成具有穩(wěn)定瓦斯?jié)舛鹊臏u流區(qū)域，并使得瓦斯的擴散形成了一定的弧度。

圖6 風筒中心面瓦斯?jié)舛确植?/p>

瓦斯XY面上的濃度場沿程分布如圖7，由圖可知，瓦斯沿隧道長度分布極其不均勻，且瓦斯主要聚集在隧道頂部和遠離風筒側(cè)的拱腰處。由于風筒懸掛于隧道頂部，頂部的瓦斯?jié)舛茸畲笾档陀趥?cè)部拱腰處的瓦斯?jié)舛茸畲笾?，在風流的持續(xù)作用下，遠離風筒側(cè)的拱腰處濃度由于回流作用下使瓦斯不易被空氣稀釋進而濃度上升，靠近頂部的瓦斯?jié)舛扔捎谏淞鞯淖饔猛咚贡豢諝庀♂尅?/p>

圖7 XY面瓦斯?jié)舛确植?/p>

圖8為通風30 min后隧道沿程各測線上的瓦斯?jié)舛?。從圖8中可以看出不同測線沿隧道長度的瓦斯?jié)舛茸兓?guī)律，測線1、4、5、6瓦斯?jié)舛仍诰嗾谱用? m以內(nèi)急劇下降，后受第1段渦流的影響濃度值逐步回升；測線2、3瓦斯?jié)舛仍? m以內(nèi)急速上升，超過掌子面3 m以后瓦斯?jié)舛瘸霈F(xiàn)起伏。各個測線距離掌子面超過20 m后濃度都趨于穩(wěn)定。由于各測線受風流的影響不同，測線上的瓦斯?jié)舛戎底兓煌Ｍ咚節(jié)舛仍谡谱用婕眲∠陆?，后續(xù)被風流夾帶進入渦流區(qū)后瓦斯在該區(qū)域內(nèi)聚集，濃度開始回升，測線2、3、5因為靠近渦流中心，在渦流的瓦斯?jié)舛壬踔習^掌子面處的最大值。而測線1、測線4則因為位于渦流邊緣，在渦流的作用使該測線下的瓦斯?jié)舛确植嫉狡溆鄿y線上，結(jié)果導致在渦流區(qū)回升的瓦斯?jié)舛戎涤邢蓿粫^其在掌子面的最大值。

圖8 沿隧道長度瓦斯?jié)舛确植?/p>

3.2 不同環(huán)境條件下瓦斯?jié)舛葓?/h3>

通過Fluent數(shù)值模擬軟件模擬出4種模型條件下的瓦斯?jié)舛确植?，如圖9。從圖9中可以看出，不同溫濕度環(huán)境條件下的各模型相同測線上的沿隧道長度瓦斯?jié)舛鹊淖兓?guī)律大體上相同，測線1、4、5、6都呈現(xiàn)先減小后增大再減小最后平衡的規(guī)律，測線2、3處瓦斯氣體由于直接受風流的沖擊作用，因而呈現(xiàn)出增大后減小最后趨于平穩(wěn)的規(guī)律。在渦流影響區(qū)內(nèi)瓦斯?jié)舛戎禃尸F(xiàn)上下起伏的波動，超出渦流影響區(qū)范圍后，瓦斯?jié)舛戎第呌谄椒€(wěn)?？梢姕?、濕度場并不會明顯改變瓦斯氣體在隧道中的運動規(guī)律。

從圖9可見，測線4上的瓦斯?jié)舛仁艿交亓鞯挠绊懼率寡爻虧舛燃眲∠陆?；測線5和測線6上的初始濃度值也是明顯呈現(xiàn)出濃度值先減少后增大的變化趨勢[7]。這說明這3條測線在掌子面附近區(qū)域受到射流和回流的影響比較大，在超過風筒出風口以后瓦斯?jié)舛乳_始回升直至穩(wěn)定。根據(jù)工人工作活動范圍以及瓦斯?jié)舛茸兓茸畲蟮膮^(qū)域，選擇測線1和測線6進行具體分析，各模型相同測線處的沿程瓦斯?jié)舛戎导捌錅貪穸热鐖D10～圖11。

圖9 各模型環(huán)境下的瓦斯?jié)舛确植?/p>

如圖10，在相同熱源下，在掌子面附近30 m區(qū)域內(nèi)，模型4的溫度要低于模型3約1～2 ℃，超過掌子面30 m后溫度大致保持在35 ℃左右，未設(shè)置熱源的模型1和模型2則穩(wěn)定在默認設(shè)置28 ℃；模型2和模型4在相同水蒸氣源項設(shè)置下，測線1模型2的濕度值要高出模型4約6%～11.6%，測線6模型2的濕度值要高出模型4約5.6%～21.1%。這說明水蒸氣吸收了掌子面附近區(qū)域的部分熱量，進而模型2的濕度值要比模型4高，模型3的溫度值要高于模型4。說明了在實際工程中采用濕式降溫的方法是有效的。

圖10 不同測線處沿程溫濕度變化

從圖11可見，距離掌子面相同距離下，在掌子面附近的工作區(qū)域(距離掌子面15 m以內(nèi))，模型2瓦斯?jié)舛戎敌∮谀Ｐ?的瓦斯?jié)舛戎担瑴y線1上模型2的濃度峰值低于模型1濃度峰值約0.021%，測線6模型2的濃度峰值低于模型1濃度峰值0.021%，這說明濕度值的增加會略微降低沿程瓦斯?jié)舛?，但影響很小，在實際工程中可在工人舒適度的接受范圍內(nèi)適當增加濕度值以降低瓦斯?jié)舛?；對比模?與模型3可知，測線1以距離掌子面距離5.21 m為界，在距離5.21 m前模型1的瓦斯?jié)舛确逯狄叱瞿Ｐ?峰值0.022%，超過5.21 m后模型1則低于模型3濃度峰值約0.023%；測線6與測線1瓦斯?jié)舛确植家?guī)律則相反，在距離掌子面距離2.2 m前模型1濃度峰值要高于模型3的0.018%，超過2.2 m后模型1濃度峰值則低于模型3的0.0149%。超過掌子面60 m以后，兩條測線上的瓦斯?jié)舛戎第呌谄椒€(wěn)，濃度差值均保持在0.006%。在掌子面附近5 m以內(nèi)區(qū)域，熱源作用下的底部沿程瓦斯?jié)舛戎递^高，頂部沿程瓦斯?jié)舛戎祫t較低。在超過掌子面5 m以外的區(qū)域，熱源作用下的頂部沿程瓦斯?jié)舛戎递^高，底部沿程瓦斯?jié)舛戎祫t較低。這說明溫度的升高會改變瓦斯在隧道空間上的分布，溫度升高瓦斯會傾向于聚集在靠近隧道掌子面區(qū)域的底部。因而在實際工程中，若有各種器械設(shè)備使用和工作人員數(shù)量的增加而導致隧道工作區(qū)域內(nèi)的溫度值升高，則應(yīng)該提高對位于隧道靠底部區(qū)域的測線4、5、6上的瓦斯監(jiān)測。

對比模型1與模型4的濃度值可知，在測線1上距掌子面22 m前模型1濃度峰值高出模型4的0.117%，超過22 m后模型4濃度峰值高出模型1的0.029%；測線6上，距掌子面7～11 m范圍內(nèi)以及超過29.7 m后模型1的瓦斯?jié)舛确逯蹈哂谀Ｐ?，其余范圍內(nèi)則相反。超過掌子面60 m后，瓦斯?jié)舛融呌谄椒€(wěn)，模型1濃度高出模型4的0.006%；測線6測線工作范圍(15 m)以內(nèi)，在距掌子面4 m范圍以內(nèi)模型1濃度值高于模型4，在距掌子面4～15 m范圍以內(nèi)模型4濃度值高于模型1，濃度差值起伏在-0.021%～0.124%之間。距掌子面15～29.7 m范圍內(nèi)，模型4濃度峰值高出模型1濃度峰值約 0.011%。距離掌子面29.7～60 m范圍內(nèi)模型1濃度峰值高于模型4的0.01%，超過掌子面60 m后，瓦斯?jié)舛戎第呌谄椒€(wěn)，模型1濃度值高出模型4濃度值差值穩(wěn)定在0.004%。觀察對比圖11(a)中模型4的濃度曲線波谷比模型1前移了7.8 m左右，圖11(b)中模型4對比模型1中的濃度曲線波峰和波谷都略有前移1.5 m左右。但在濃度值趨于穩(wěn)定后，模型4的瓦斯?jié)舛戎稻陀谀Ｐ?。這說明在溫濕度場共同作用下會改變瓦斯隧道沿程中的分布，在工作區(qū)域15 m以內(nèi)，熱源作用下的底部沿程瓦斯?jié)舛戎递^高，頂部沿程瓦斯?jié)舛戎祫t較低。在超過掌子面15 m以外的區(qū)域，熱源作用下的頂部沿程瓦斯?jié)舛戎递^高，底部沿程瓦斯?jié)舛戎祫t較低。并且處于隧道頂部的瓦斯氣體變化程度更大。并在該溫濕度條件下，瓦斯?jié)舛戎刀加幸欢ǔ潭鹊南陆怠Ｈ梭w在室內(nèi)環(huán)境中最適宜的濕度范圍為30%～60%，最適宜的溫度范圍為冬季保持在12～21 ℃，夏季為小于28 ℃[10]。依據(jù)上述結(jié)論，通過改變隧道工作區(qū)域內(nèi)的溫濕度，可以實現(xiàn)瓦斯分布的控制。由于除高地溫隧道等極端高熱情況，正常隧道內(nèi)的溫度變化幅度有限，故可通過控制隧道內(nèi)的濕度值來達到控制瓦斯分布的效果。針對雞鳴隧道及類似工程隧道，推薦在隧道建設(shè)工程中將各種設(shè)備引起的濕度環(huán)境值控制在60%，既在符合人體最佳舒適感的同時也能一定程度上降低瓦斯?jié)舛龋瑥亩欢ǔ潭壬咸岣呤┕ぐ踩院褪┕ば省?/p>

圖11 不同測線處瓦斯?jié)舛确植?/p>

3 結(jié) 論

以重慶雞鳴隧道為工程依托，使用ICEM、Fluent等數(shù)值模擬軟件對瓦斯氣體在不同溫濕度隧道環(huán)境中運動規(guī)律進行研究，得出以下結(jié)論。

1)瓦斯在隧道中的運移受風流射流和渦流的影響，瓦斯主要聚集在隧道頂部和遠離風筒側(cè)的拱腰處，壓入式通風方式下隧道側(cè)部的瓦斯?jié)舛却笥谒淼拦绊數(shù)耐咚節(jié)舛?，在隧道后續(xù)的監(jiān)測中應(yīng)加強對這幾個位置的瓦斯監(jiān)測。

2)溫濕度值的增加并不會明顯改變瓦斯在隧道中的分布規(guī)律，瓦斯?jié)舛妊厮淼篱L度仍呈現(xiàn)出先減少后增大最后再平穩(wěn)的變化趨勢。

3)濕度值的增加會略微降低掌子面附近區(qū)域的瓦斯?jié)舛?，實際工程中可以將濕度值保持在工人舒適度范圍內(nèi)的最大值60%左右，可以一定程度上降低掌子面的瓦斯?jié)舛取?/p>

4)溫度的升高會改變瓦斯在隧道空間上的分布，并且瓦斯會傾向于聚集在靠近隧道掌子面區(qū)域的底部。溫濕度場聯(lián)合作用下，在工作區(qū)域內(nèi)(距離掌子面15 m以內(nèi))，隧道底部沿程瓦斯?jié)舛戎递^高，頂部沿程瓦斯?jié)舛戎祫t較低。在超過掌子面15 m以外的區(qū)域，隧道頂部沿程瓦斯?jié)舛戎递^高，底部沿程瓦斯?jié)舛戎祫t較低，但最終瓦斯?jié)舛戎稻薪档汀Ｒ蚨ぷ鲄^(qū)域內(nèi)的溫度值升高，則應(yīng)該提高對位于隧道底部區(qū)域的上的瓦斯監(jiān)測。

5)結(jié)合雞鳴隧道工程模擬并研究了隧道瓦斯氣體在不同溫濕度環(huán)境下的運動規(guī)律，而且只針對于壓入式通風方式，對于后續(xù)在更復雜的通風方式(如混合式、巷道式等)不同溫濕度環(huán)境下瓦斯氣體的運動規(guī)律有待進一步探究。