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    基于Midas Civil鉆孔鋼平臺結構設計與研究

    2022-11-02 03:06:28肖冰??蔀?/span>
    東莞理工學院學報 2022年5期
    關鍵詞:貝雷梁鋼管分配

    肖冰 ??蔀?/p>

    (福建船政交通職業(yè)學院 土木工程學院,福建福州 350007)

    近年來,隨著我國跨江、跨海、跨河橋梁建設的不斷增加,水上鉆孔鋼平臺被廣泛應用在各類橋梁深水基礎的施工過程中。鉆孔鋼平臺具有施工便捷、材料周轉方便、安全有保障等特點。但目前國內外有關鉆孔鋼平臺結構設計的系統(tǒng)研究方興未艾。張曉元等以蘇拉馬都跨海大橋為工程背景,介紹了海上施工平臺的設計思路、結構布置及施工方法[1];呂江針對橋墩處水位較深,同時水下巖面覆蓋層較薄的情況,設計了由鋼管定位樁+分配梁+貝雷梁+平臺面板組成的水上鉆孔平臺[2];王安等設計出鋼管樁聯合鋼護筒搭設施工作業(yè)平臺的施工方案[3];嚴海寧等依托漳江灣特大橋及連接線工程,對海上鋼棧橋、鋼平臺的施工方案進行比選,對施工工藝進行研究[4]。以上研究成果采用的傳統(tǒng)計算法和ANSYS有限元模擬計算法,對鋼平臺結構設計和安全預警具有較好的借鑒意義。但前者存在計算量大、效率低、人為誤差大,后者存在受力條件、結構形式偏簡化、材料浪費較嚴重等缺點。因此有必要依托Midas Civil有限元模擬軟件對鋼平臺進行設計分析。

    Midas Civil作為通用的空間有限元分析軟件在鉆孔鋼平臺的結構設計、安全驗算和施工技術方面有著不可替代的優(yōu)勢[5]。針對橋梁鉆孔鋼平臺邊界復雜、連接繁多、結構模型相對復雜的現狀,運用Midas Civil軟件進行模擬設計,可綜合考慮鋼平臺在各種工況下的相互作用,對鋼平臺實際受力狀況進行詳盡的分析。

    本文以關門江水道大橋水中墩鉆孔鋼平臺為例,應用Midas Civil軟件對鋼平臺結構進行分析。通過對最不利工況下的荷載組合進行鋼平臺樁基礎力學性狀、結構特征、橋面鋼板、縱橫向分配梁、貝雷梁、鋼管樁等各部分的相互作用進行研究,得出鋼平臺結構的強度、剛度及穩(wěn)定性計算結果,為水中墩鉆孔鋼平臺的設計提供精確的工程數據[6]。

    1 鋼平臺結構設計

    1.1 結構形式

    G1514寧德至上饒國家高速公路福建省霞浦至福安段A2合同段關門江水道大橋位于霞浦縣溪南鎮(zhèn),關門江水道大橋水中墩鉆孔平臺設計均為貝雷梁型鉆孔平臺,根據鉆孔灌注樁和承臺尺寸,鉆孔平臺分為五種形式(A、B、C、D、E),平臺設計行車速度均為5 km/h。因五種形式平臺結構形式基本一致,本文以D型鉆孔平臺(11#、12#墩)為例,驗算平臺結構受力。

    D型鉆孔平臺尺寸為39.4 m×33 m,鋼管樁基礎為Φ820×10 mm鋼管,共計25根,樁長43 m左右。鋼管樁橫梁為2I50工字鋼,工字鋼上安放32片(雙排單層與三排單層兩種)貝雷梁。貝雷梁上按0.75 m間距橫向布置I25a工字鋼作為分配梁,縱向按0.3 m間距布置I12.6作為縱向分配梁。橋面滿鋪10 mm鋼板,I12.6工字鋼作為橋面欄桿。鉆孔平臺結構如圖1、圖2所示:

    圖1 11#、12#墩鉆孔平臺平面圖(單位:m)

    圖2 11#、12#墩鉆孔平臺平聯結構圖

    1.2 荷載及荷載組合

    結構自重:重力系數取1.05。恒載考慮1.2的分配系數,活載考慮1.4的分配系數[7-8]??勺冏饔每紤]汽車荷載、汽車沖擊力、汽車制動力、風荷載、流水壓力等。

    1.2.1 汽車活載

    1)混凝土罐車。12 m3混凝土攪拌運輸車整車自重約17 t,混凝土重約28.8 t,滿載總質量約45.8 t,總荷載460 kN。

    2)履帶式起重機。180 t履帶吊起重機總質量185 t(含基本主臂),考慮在12.0 m的幅度范圍內吊裝作業(yè),最大吊重約50 t,合計重量235 t,履帶平均接地比壓為pz=118 kPa。

    3)履帶式旋挖鉆機及反循環(huán)鉆機。采用YTK30000履帶式回旋鉆機、徐工XR-580HD型旋挖鉆機進行鉆孔施工,其主要參數為:旋挖鉆滿配自重(帶鉆桿)200 t,YTK30000履帶式回旋鉆機(帶鉆桿)145 t,尺寸參考履帶吊參數。

    4)14 m半掛車(托運重型挖掘機),牽引車整車自重約8.5 t,總重約35 t。

    5)其他車輛。汽車起重機的荷載與混凝土罐車相比較小,故不考慮汽車起重機參與組合。

    1.2.2 汽車沖擊力

    由于車輛移動緩慢,加載時均采用車輛靜荷載,不考慮沖擊系數。

    1.2.3 汽車制動力

    履帶車輛過橋時,行駛緩慢,不考慮其制動荷載?;炷凉捃嚰吧笆线\輸車的制動力按其重力荷載的10%施加,沿縱向作用于橋面板車輪位置處。一聯考慮同向兩輛車同時制動,即110 kN按比例分配至各個輪位處。

    1.2.4 小型設備及人群荷載。

    按3 kPa考慮,分布在整個鉆孔平臺范圍。

    1.2.5 風荷載

    根據《公路橋梁抗風設計規(guī)范》[9]JTG/T 3360-01-2018第5.4.1條,橋墩上的等效靜陣風荷載為

    式中Fg為作用在主梁單位長度上的順風向等效靜陣風荷載,N/m;ρ為空氣密度,可取為1.25 kg/m3;Ug為等效靜陣風風速,m/s;CD為構件的阻力系數;An為構件單位長度上順風向的投影面積,m2/m。

    本鉆孔平臺鋼管樁外徑為0.82 m,最低通航水位以上高度為9.69 m,高寬比約為9.5,阻力系數為CD=0.5,鋼管樁的風荷載為

    1)W1風作用水平

    Fgp1=0.5×1.25×15.572×0.5×0.82=

    62.12 N/m .

    2)W2風作用水平

    Fgp1=0.5×1.25×35.072×0.5×0.82=

    315.16 N/m .

    鋼管樁的風荷載以線分布力的形式作用于水面以上的部分。

    1.2.6 流水壓力

    根據《港口工程荷載規(guī)范》[10](JTS 144-1-2010)第13.0.3.1條,當計算作用于沿水流方向排列的梁、桁架、墩、柱等構件上的水流力時,應將各構件的水流阻力系數乘以相應的遮流影響系數,遮流影響系數可按表13.0.3-2選用。

    五根鋼管樁一排間距為5.5 m,9.74 m,9.74 m,5.5 m,鋼管樁排距為9 m,7.5 m,6 m,7.5 m,7.5 m。鋼管樁直徑為0.82 m,則根據表13.0.3-2,水流阻力系數取0.73,后排相應的遮流影響系數取0.82。作用于鋼管樁上的流水壓力標準值為

    50.57 KN(0.82直徑鋼管樁).

    流水壓力合力的作用點,假定在設計水位線以下0.3倍樁徑水深處。

    1.2.7 波浪力

    波浪力采取簡化處理,在靜水面以上0.5 m的范圍內施加5 kPa的均布壓力荷載,主墩范圍鋼管樁計算寬度按1 m,圓形橋墩形狀系數取K=0.8,則集中力大小為

    Fw=0.8×0.5×1×5=2 kN.

    波浪力作用于各個鋼管樁頂。

    2 建立Midas Civil數值模型

    2.1 數值分析模型

    在有限元模型中,采用板單元模擬橋面板,其余桿件均采用梁單元模擬,共建立39 348個單元。有限元模型各部位的連接及約束關系如下:

    1)分配梁、承重主橫梁與貝雷梁弦桿對應節(jié)點之間,在保證每一個構件為幾何不變體系的條件下,采用一般彈性連接(水平及轉角方向設置弱彈簧,剛度取1 kN/m);

    2)貝雷片之間采用螺栓連接,在端部單元釋放貝雷平面內的彎曲自由度;

    3)花架與貝雷之間采用剛性連接;

    4)鋼管樁在虛擬嵌固部位采用固結約束,考慮虛擬嵌固深度;

    5)樁與承重橫梁之間采用剛性連接。

    有限元模型中的坐標系規(guī)定如下:整體坐標系以橋梁縱向為y方向;橋梁橫向為x方向;豎向為z方向,以向上為正,z=0位于平臺中面中心。全尺寸建立D型平臺有限元模型如圖3、圖4所示:

    圖3 D型鋼平臺平面圖

    圖4 整體模型圖

    2.2 計算方案

    現按結構最不利工況對11#、12#墩鉆孔平臺進行結構受力檢算。此工況下,1臺履帶吊(235 t)在作業(yè)支道上吊裝作業(yè),1臺履帶式反循環(huán)鉆機(200 t)在平臺上進行鉆孔施工,3臺12 m3混凝土罐車(45.8 t)在作業(yè)支道上同時進行混凝土澆筑施工。

    3 數值模擬及結構優(yōu)化設計

    本工程實例中貝雷梁桿件材質為16錳鋼,根據《鋼結構設計標準》[8]GB50017-2017表4.4.1,在基本組合作用下,其拉、壓及彎曲強度設計值為305 MPa,剪切強度設計值為175 MPa。參考《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》[11],在標準組合作用下,其拉、壓及彎曲應力容許值為273 MPa,剪應力容許值為208 MPa;除貝雷梁外,其余均為Q235鋼材,其拉、壓及彎曲強度設計值為215 MPa(板件厚度小于16 mm),抗剪強度設計值為125 MPa。

    運用Midas Civil 軟件,在最不利工況下(即1臺履帶吊、1臺鉆機、3臺混凝土罐車同時作業(yè))分別對橋面鋼板(δ=10 mm)、橋面縱向分配梁(I12.6)、橫向分配梁(I25a)、貝雷梁、樁頂墊梁(2I50b)、樁間連接系(φ620×8)、鋼管樁進行分析,得到鉆孔鋼平臺結構承載能力如圖5所示,結構相對變形如圖6所示,各結構部件應力及相對位移計算結果匯總如表1和表2所示。

    3.1 鉆孔鋼平臺結構承載能力計算

    圖5 最不利工況下鋼板組合應力圖(N/mm2)

    由圖5所知,鋼板最大應力為25.23 MPa,小于設計值215 MPa,故知鋼面板張度滿足要求。

    表1鉆孔鋼平臺最不利工況下各結構應力結果匯總

    MPa

    從表1可以看出,鋼平臺各結構部件的最大剪切應力、軸向應力、組合應力均小于規(guī)范規(guī)定的設計值,平臺最大應力為261.5 MPa,整體強度滿足要求。

    3.2 鉆孔鋼平臺結構相對位移計算

    圖6 最不利工況下分配梁變形位移圖(mm)

    由圖6可知,分配梁變形位移為9.18 mm,小于容許變形值12.17 mm,故知分配梁剛度滿足設計要求。

    表2 鉆孔鋼平臺最不利工況下各結構相對位移結果匯總

    由于縱向分配梁I12.6間距0.3 m布設,跨度為0.75 m,在一個輪壓(或履帶寬帶)作用范圍內,區(qū)域內整體下沉變形,單梁跨中變形剛度不作驗算。從表2平臺結構各部件的變形結果匯總來看,橫向分配梁、貝雷梁、樁頂墊梁、鋼管樁的相對位移均小于根據規(guī)范的撓度許用值,鋼平臺整體剛度滿足設計要求[12-14]。

    3.3 鋼管樁驗算(上部結構恒載、活載及動水壓力、風荷載)

    鋼管樁強度、剛度已由Midas Civil 軟件計算得出:結果符合設計要求。但要進一步對穩(wěn)定性、承載力進行校驗。

    3.3.1 穩(wěn)定性計算

    直徑820 mm,壁厚10 mm螺旋鋼管回轉半徑i=286.4 mm,長細比λ=l0/i=43.4×0.7×1 000/286.4=106.08≤150,符合要求,查《鋼結構設計標準》附表,得穩(wěn)定系數φ=0.592。σmax=N/(φA)=887.9×1 000/(0.592×25 431.33)=58.98 Mpa<182 MPa=1.3×140 MPa;(其中1.3為臨時結構應力提高系數),故穩(wěn)定性滿足要求。

    3.3.2 承載力計算

    根據《建筑樁基設計規(guī)范》(JGJ 94-2008)公式(5.3.7-1),單樁豎向承載力按主橋11#墩位處河床地質為例計算,管樁采用φ820 mm,δ=10 mm,樁長44.33 m,樁頂標高為+6.15 m,海床標高-29.07 m,樁頂至河床面為35.25 m,鋼管樁入土9.08 m,樁底標高-38.16 m,則鋼管樁承載力標準值Quk:

    Quk=u∑qsikli+λpqpkAp.

    根據勘查資料提供的數據,11#墩位處土層參數(從河床依次向下):

    1)淤泥,稍密,入土1.8 m:極限側摩阻力忽略不計。

    2)砂土狀強風化花崗斑巖,入土7.28 m:極限側摩阻力(估值)qsik=70 kPa,地基承載力基本容許值450 Kpa,計算中忽略。

    Quk=3.14×0.82×[7.28×70]=1 312.12 kN

    鋼管樁樁長43.4 m,入河床9.08 m時,能提供的豎向力標準值為1 312.12 kN,大于管樁(單樁)需要提供的最大豎向承載力887.9 kN,所以鋼管樁入土深度滿足要求。

    4 結語

    通過Midas Civil軟件整體建模計算可知,在最不利工況下:鉆孔平臺結構部件的最大剪切應力、軸向應力、組合應力均小于規(guī)范規(guī)定的設計值,整體強度滿足設計要求;鉆孔鋼平臺的橫向分配梁、貝雷梁、樁頂墊梁、鋼管樁的相對位移均小于根據規(guī)范的撓度許用值,整體剛度滿足設計要求;鋼管樁的穩(wěn)定性、入土深度、承載力等同時滿足設計要求。結果安全可靠,很好地服務于工程建設。

    相比于以往傳統(tǒng)的計算方法存在的注重結構使用功能、忽略結構施工過程等問題,運用Midas Civil軟件,打破了工程領域傳統(tǒng)依靠經驗和理論公式計算的弊端,僅通過建立模型,輸入各種荷載及邊界條件等參數化設計,即可得到各種荷載下的結構受力計算結果,大大提高了工作效率,減少重復計算工作,為工程的施工控制、結構優(yōu)化提供了很大的幫助,具有推廣價值。

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