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    凸輪軸工作面點(diǎn)蝕坑冷焊再制造工藝與性能研究

    2022-10-18 07:38:44孫秀懷殷子強(qiáng)王守仁王磊吳成武張建鵬李重陽
    山東科學(xué) 2022年5期
    關(guān)鍵詞:區(qū)域

    孫秀懷,殷子強(qiáng)*,王守仁,王磊,吳成武,張建鵬,李重陽

    (1. 濟(jì)南大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,山東 濟(jì)南 250022;2. 中國石油集團(tuán)濟(jì)柴動(dòng)力有限公司,河北 滄州 062650)

    內(nèi)燃機(jī)作為一種動(dòng)力機(jī)械,可將化學(xué)燃料燃燒釋放出的熱能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能。軸類零件作為內(nèi)燃機(jī)中的關(guān)鍵部件,在內(nèi)燃機(jī)正常工作過程中發(fā)揮著不可或缺的作用。但軸類零件在服役過程中易發(fā)生摩擦磨損、腐蝕以及疲勞失效,從而影響整個(gè)動(dòng)力系統(tǒng)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)性能[1]。針對(duì)失效零部件,進(jìn)行維修再制造是綠色制造的重要組成部分,不僅成形速度快,還具有節(jié)能、節(jié)材、節(jié)約成本等優(yōu)點(diǎn),受到相關(guān)學(xué)者以及企業(yè)的青睞[2-3]。

    對(duì)于磨損后的軸類零件維修再制造,常用工藝方法包括激光熔覆[4]、電弧堆焊[5]、熱噴涂[6]等。熱噴涂層與基體材料結(jié)合強(qiáng)度較低,再制造零件在服役過程中容易發(fā)生噴涂層剝落,不能保證足夠的結(jié)合強(qiáng)度,修復(fù)后的零件在服役過程中容易再次發(fā)生磨損[7]。使用電弧堆焊技術(shù)修復(fù)磨損軸類零件,雖有較高的結(jié)合強(qiáng)度,但由于其熱輸入量較高,修復(fù)過程中對(duì)零件的反復(fù)加熱也易于造成零件應(yīng)力積累,給零件的尺寸精度、機(jī)械性能帶來不利影響[8]。激光熔覆在熱輸入方面克服了電弧堆焊的缺點(diǎn),但其高昂的設(shè)備成本在一定程度上限制了該技術(shù)的廣泛使用[9]。冷焊技術(shù)是一門新發(fā)展起來并得到廣泛應(yīng)用的技術(shù),在很多傳統(tǒng)焊接技術(shù)無法滿足要求的情況下發(fā)揮著重要作用,通過瞬間放電產(chǎn)生的高熱能將專用焊絲熔覆到工件的破損部位,達(dá)到與原有基材牢固熔接的目的[10-11]。采用冷焊修復(fù)時(shí),電極尖端瞬時(shí)溫度可達(dá)到10 000 ℃左右,零件在很小的區(qū)域內(nèi)經(jīng)歷了快速熔化膨脹、凝固收縮的過程,導(dǎo)致修復(fù)區(qū)域應(yīng)力變化情況復(fù)雜[12]。許多學(xué)者研究冷焊修復(fù)后零件的使用性能,但對(duì)冷焊修復(fù)區(qū)域殘余應(yīng)力分布情況的研究很少,殘余應(yīng)力嚴(yán)重影響著零部件的使用壽命。凸輪軸作為內(nèi)燃機(jī)中的典型零件,關(guān)系著內(nèi)燃機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行,而點(diǎn)蝕是凸輪軸最常見的磨損形式,所以本文以點(diǎn)蝕失效的45鋼凸輪軸為例,采用冷焊技術(shù)作為再制造工藝對(duì)其進(jìn)行了修復(fù),并通過對(duì)修復(fù)區(qū)域殘余應(yīng)力場(chǎng)以及表面強(qiáng)度的測(cè)試分析,研究修復(fù)區(qū)域殘余應(yīng)力與硬度的分布規(guī)律。

    1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與方法

    本文研究對(duì)象為45鋼凸輪軸,凸輪軸的磨損情況包括軸頸磨損和工作表面的磨損,以最常見的工作表面點(diǎn)蝕磨損為例進(jìn)行研究,待修復(fù)表面如圖1(a)所示。凸輪軸的表面熱處理工藝為滲碳淬硬,硬化層深度為1.1~1.5 mm,合格品表面硬度應(yīng)達(dá)到56~62 HRC。為了達(dá)到凸輪工作表面的硬度要求,選用的焊絲為SKD-11,焊絲直徑1.2 mm,化學(xué)成分見表1。該焊絲含碳量較高,淬透性、淬硬性較好,同時(shí)具有良好的高溫強(qiáng)度、高溫耐疲勞性能以及高耐磨性能。實(shí)驗(yàn)中選用HRWA-3250冷焊設(shè)備修復(fù)磨損凸輪,采用精密脈沖點(diǎn)焊模式,實(shí)驗(yàn)原理如圖2所示,對(duì)破損區(qū)域修復(fù)時(shí)采用多點(diǎn)補(bǔ)焊的方式,電極尖端瞬時(shí)放熱產(chǎn)生高能熱,將填充焊絲熔覆到基體以及先補(bǔ)焊焊點(diǎn)表面。在多點(diǎn)補(bǔ)焊過程中,補(bǔ)焊點(diǎn)之間有足夠的相對(duì)停止時(shí)間,熱量會(huì)通過基體擴(kuò)散到界外,從而大為減小修復(fù)區(qū)域的熱量積累,減小裂紋產(chǎn)生傾向。冷焊電流的大小決定著焊點(diǎn)質(zhì)量的好壞,電流越大焊點(diǎn)越大,根據(jù)先前的實(shí)驗(yàn)研究,為保證良好的焊點(diǎn)質(zhì)量,選擇電流為130 A,脈沖時(shí)間為130 ms。為了保證焊點(diǎn)區(qū)域不被氧化,工作過程中采用純度為99.99%的氬氣作為保護(hù)氣體。

    圖1 凸輪軸待修復(fù)與冷焊修復(fù)表面Fig.1 Camshaft surface to be repaired and the surface repaired using cold welding

    表1 SKD-11化學(xué)成分

    圖2 實(shí)驗(yàn)原理圖Fig.2 Schematic of the repairing experiment

    經(jīng)冷焊修復(fù)后的凸輪軸如圖1(b)所示。經(jīng)機(jī)械打磨去除余高,觀察補(bǔ)焊點(diǎn)位置未見明顯缺陷,熔覆材料與基體結(jié)合良好。

    將打磨后的凸輪軸修復(fù)區(qū)域通過Proto-Ixrd Combo X 射線殘余應(yīng)力測(cè)試儀進(jìn)行殘余應(yīng)力檢測(cè),選用靶材為Cr靶,具體測(cè)試條件如表2所示。殘余應(yīng)力測(cè)試點(diǎn)的布置如圖3所示,各點(diǎn)之間間隔2 mm,得到焊點(diǎn)周圍的殘余應(yīng)力分布情況。利用402MVD維氏硬度計(jì)對(duì)凸輪軸修復(fù)區(qū)域進(jìn)行顯微硬度檢測(cè),選擇載荷大小為500 g,壓痕持續(xù)時(shí)間10 s,每點(diǎn)測(cè)量5次取平均值,經(jīng)查表后得到洛氏硬度。進(jìn)一步,使用線切割沿補(bǔ)焊點(diǎn)截面切開,沿補(bǔ)焊點(diǎn)中心自上而下每隔0.5 mm測(cè)量其截面顯微硬度。對(duì)所取試樣截面用砂紙打磨、拋光,用4%硝酸酒精腐蝕液腐蝕后在Axio Imager 2金相顯微鏡下觀察截面顯微組織。利用Rtec MFT-50摩擦磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)材料進(jìn)行往復(fù)式干摩擦磨損實(shí)驗(yàn),選用的對(duì)磨球材料為GCr15,設(shè)置載荷為50 N,往復(fù)頻率為3 Hz,摩擦?xí)r間30 min,實(shí)驗(yàn)完成后利用電子天平測(cè)量磨損后的質(zhì)量損失,利用白光干涉儀測(cè)定磨痕中間截面的寬度與深度。

    表2 表面殘余應(yīng)力測(cè)試條件

    圖3 表面殘余應(yīng)力與硬度檢測(cè)位置Fig.3 Positions for determining surface residual stress and hardness

    2 結(jié)果與討論

    2.1 組織分析

    圖4展示了補(bǔ)焊點(diǎn)處的顯微組織,補(bǔ)焊點(diǎn)與基體熔合良好,未發(fā)現(xiàn)裂紋、氣孔等缺陷。修復(fù)過程中電極尖端放電將熔覆材料熔化至液態(tài),并過渡到待修復(fù)基體上。由于SKD-11中碳、鉻元素含量較高,所以在高溫下形成奧氏體+碳化物的萊氏體組織,碳化物彌散分布于基體之上,增加材料的耐磨性能。補(bǔ)焊點(diǎn)與附近基體存在很大的溫度梯度,凝固過程中碳原子在奧氏體中的溶解度下降并失去活動(dòng)能力而不發(fā)生擴(kuò)散,一部分溶解在奧氏體中的碳析出,另一部分溶解在奧氏體中的碳在γ-Fe向α-Fe轉(zhuǎn)變過程中保留下來,造成α-Fe中的碳遠(yuǎn)超其正常的溶解度,形成馬氏體組織(M)。修復(fù)后補(bǔ)焊點(diǎn)溫度保持在室溫,過高的碳含量也能夠提高奧氏體的穩(wěn)定性,最終導(dǎo)致基體中含有殘余奧氏體(RA)。

    圖4 修復(fù)區(qū)域顯微組織Fig.4 Microstructure of the repaired area

    2.2 表面殘余應(yīng)力分析

    殘余應(yīng)力顯著影響零件的服役性能,補(bǔ)焊點(diǎn)表面殘余應(yīng)力三維曲面圖如圖5所示,由圖中可以看出,凸輪軸表面測(cè)得的殘余應(yīng)力均為壓應(yīng)力,在補(bǔ)焊點(diǎn)中心位置的殘余應(yīng)力為-205.42 MPa,在所有測(cè)試點(diǎn)中展現(xiàn)了最小的殘余應(yīng)力。圖6展示了在補(bǔ)焊點(diǎn)橫向以及縱向的殘余應(yīng)力,隨著距補(bǔ)焊點(diǎn)中心位置的增加,表面殘余應(yīng)力有增加趨勢(shì),在距離補(bǔ)焊點(diǎn)中心4~6 mm處,受凸輪軸表面強(qiáng)化的影響,其殘余應(yīng)力最高可達(dá)到-526 MPa。

    圖5 殘余應(yīng)力三維曲面圖Fig.5 Three-dimensional surface plot of residual stress

    圖6 殘余應(yīng)力值Fig.6 Residual stress values

    冷焊過程中每個(gè)脈沖放電時(shí)間為130 ms,間隔時(shí)間為870 ms,會(huì)在小范圍產(chǎn)生較大的溫度梯度,溫度場(chǎng)的不均勻性以及相變應(yīng)力導(dǎo)致殘余應(yīng)力的產(chǎn)生。在點(diǎn)蝕坑修復(fù)過程中,補(bǔ)焊材料受熱膨脹會(huì)受到周圍基體材料限制產(chǎn)生壓應(yīng)力,在冷卻收縮過程中又受到周圍基體材料約束產(chǎn)生拉應(yīng)力,隨著溫度的不斷降低,拉應(yīng)力最終保留下來。同時(shí),補(bǔ)焊點(diǎn)包含有大量的馬氏體組織,馬氏體形成時(shí)晶格切變,其體積發(fā)生膨脹,容易產(chǎn)生很大的內(nèi)應(yīng)力。然而,受表面強(qiáng)化作用的影響,整個(gè)工件處于壓應(yīng)力狀態(tài),補(bǔ)焊點(diǎn)在冷卻凝固過程中產(chǎn)生拉應(yīng)力,抵消了一部分壓應(yīng)力,所以焊點(diǎn)位置殘余應(yīng)力最小。

    2.3 硬度分析

    補(bǔ)焊點(diǎn)及周圍區(qū)域表面洛氏硬度三維曲面圖如圖7所示,在補(bǔ)焊點(diǎn)中心位置測(cè)得表面硬度值為58.1 HRC,在所有測(cè)量點(diǎn)中展現(xiàn)了最小的硬度。圖8展示了修復(fù)區(qū)域軸向以及徑向表面硬度,在距補(bǔ)焊點(diǎn)中心2 mm左右的熔合線附近,硬度有所增加,平均為60.5 HRC左右,在4~6 mm處受表面強(qiáng)化作用的影響,其平均硬度達(dá)到了61.7 HRC,均滿足凸輪軸表面硬度的要求(58~62 HRC)。進(jìn)一步測(cè)試了補(bǔ)焊點(diǎn)截面硬度,如圖9所示,在補(bǔ)焊點(diǎn)處硬度明顯高于基體,補(bǔ)焊點(diǎn)處的組織為馬氏體+殘余奧氏體+碳化物,馬氏體的存在以及碳化物在基體組織中的彌散分布增加了位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力,有助于提高補(bǔ)焊點(diǎn)的硬度。隨著距表面距離的增加,表面強(qiáng)化作用減弱,硬度逐漸趨于平穩(wěn)。

    圖7 表面硬度三維曲面圖Fig.7 Three-dimensional surface plot of surface hardness

    圖8 補(bǔ)焊點(diǎn)表面硬度Fig.8 Hardness values

    圖9 補(bǔ)焊點(diǎn)截面硬度Fig.9 Section hardness values of the area repaired via cold welding

    2.4 干摩擦磨損分析

    測(cè)量可知不同試樣磨損后的質(zhì)量損失,凸輪軸內(nèi)部基體、修復(fù)區(qū)域以及凸輪軸滲碳層的平均磨損量分別為0.64、0.29、0.27 mg。結(jié)果表明凸輪軸滲碳層的磨損量最小,而內(nèi)部基體磨損量最大,修復(fù)區(qū)域的磨損量僅次于凸輪軸滲碳層。進(jìn)一步利用白光干涉儀測(cè)定磨痕中間截面的深度以及寬度,如圖10所示,修復(fù)區(qū)域的最大磨痕深度為0.052 mm,其最大磨痕寬度為1.42 mm,磨痕深度與寬度明顯小于凸輪軸內(nèi)部基體。而凸輪軸滲碳層最大的磨痕深度為0.058 mm,但磨痕寬度與平均磨痕深度均略小于修復(fù)區(qū)域,說明凸輪軸滲碳層的耐磨性能略優(yōu)于修復(fù)區(qū)域,這主要取決于各區(qū)域材料的硬度,其材料的硬度越高,耐磨性能越好。

    圖10 干摩擦條件下的磨痕深度Fig.10 Depth of crack under dry-friction condition

    3 結(jié)論

    通過冷焊技術(shù)修復(fù)凸輪軸表面點(diǎn)蝕坑,研究了修復(fù)區(qū)域殘余應(yīng)力以及硬度分布規(guī)律,并得出以下結(jié)論:

    (1)使用冷焊技術(shù)修復(fù)凸輪軸工作表面,基體與補(bǔ)焊材料熔合良好,基體組織以馬氏體為主,同時(shí)保留有部分殘余奧氏體,碳化物彌散分布于基體組織之上。

    (2)經(jīng)冷焊修復(fù)后的凸輪軸表面整體呈現(xiàn)壓應(yīng)力狀態(tài),焊點(diǎn)中心位置的應(yīng)力最小。隨著距離中心位置的增加,殘余應(yīng)力增加。

    (3)補(bǔ)焊點(diǎn)中心硬度為58.1 HRC,距補(bǔ)焊點(diǎn)中心距離增加,凸輪軸表面硬度增加,其硬度均滿足凸輪軸表面硬度要求,在截面處,修復(fù)區(qū)域呈現(xiàn)最高的硬度。

    (4)修復(fù)區(qū)域平均磨損量為0.29 mg,最大的磨痕深度與最大磨痕寬度為分別為0.052 mm、1.42 mm,其耐磨性能優(yōu)于凸輪軸內(nèi)部基體,略低于凸輪軸滲碳層。

    后續(xù)工作中,可以嘗試通過激光沖擊強(qiáng)化、噴丸等方式對(duì)補(bǔ)焊點(diǎn)處進(jìn)行局部強(qiáng)化處理,改善修復(fù)區(qū)域應(yīng)力狀態(tài)以及提高硬度,以更好地滿足使用要求,提高凸輪軸使用壽命。

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