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    橋梁蓋梁框架形式支撐體系力學(xué)模型和計算方法分析

    2022-10-18 07:01:04楊文錦周彬彬
    運輸經(jīng)理世界 2022年10期
    關(guān)鍵詞:蓋梁支撐體系立柱

    楊文錦、周彬彬

    (中國水利水電第十六工程局有限公司,福建 福州350003)

    1 蓋梁框架形式支撐體系建立

    中開高速逸仙路分離式立交橋蓋梁截面尺寸B×h(2200mm×2700mm),蓋梁長度為17.1m,蓋梁施工選擇搭建框架形式的支撐體系,框架形式支撐體系建立選擇雙鋼柱墩作為豎向立柱,立柱距離蓋梁中心4.5m設(shè)置,鋼柱墩上放置卸落裝置,卸落裝置上放置貝雷片作為縱向承重梁,貝雷片初步選擇單層3拼形式。承重梁上均勻分布25a的工字鋼作為橫向分布梁,間距0.5m,上鋪設(shè)模板(蓋梁支撐體系正視圖、側(cè)視圖詳見圖1、圖2)。

    圖1 蓋梁框架形式支撐結(jié)構(gòu)正視圖

    圖2 蓋梁框架形式支撐結(jié)構(gòu)側(cè)視圖

    2 蓋梁框架形式支撐體系受力計算分析

    蓋梁施工過程中荷載組成包括模板和支架自重、新澆筑鋼筋混凝土自重、施工時人員設(shè)備及材料等荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載,其他可能產(chǎn)生的荷載。在框架形式支撐體系力學(xué)模型建立時除了考慮上述產(chǎn)生的荷載外,還應(yīng)將荷載的分項系數(shù)計算在內(nèi),分項系數(shù)的選擇根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)和可變荷載的調(diào)整系數(shù)進行,分項系數(shù)選擇在《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB 50068—2018)中有詳細(xì)介紹,按規(guī)范取值即可。

    蓋梁結(jié)構(gòu)模板自重+混凝土自重+蓋梁鋼筋自重+施工人員及設(shè)備荷載=施工時作用于橫向分布梁的荷載。因為支撐體系橫向分布梁支點只有2個且只能承受豎向力,所以可當(dāng)作簡支結(jié)構(gòu),計算分布梁的抗彎、抗剪、撓度以及支座反力。

    所有橫向分布梁支座反力(集中力)+橫向分布梁自重=作用于縱向承重梁上的荷載。因為縱向承重梁在豎直方向受到約束,所以框架支撐體系只能承受豎向力,仍然當(dāng)作簡支結(jié)構(gòu),計算縱向承重梁的抗彎、抗剪、撓度以及支座反力??v向承重梁選擇型鋼時需要計算型鋼受載后的撓度,縱向承重梁支座反力(集中力)+縱向承重梁自重=立柱的軸力,支架體系需要驗算立柱的穩(wěn)定性及基礎(chǔ)所承受的荷載。

    3 蓋梁框架形式支撐體系結(jié)構(gòu)計算

    蓋梁框架形式支撐體系設(shè)計以中開高速逸仙路分離式立交橋為例,結(jié)構(gòu)體系設(shè)計具體參數(shù)如下:鋼模板縱向小楞間距300mm;鋼模板橫向小楞間距300mm;鋼板厚度6mm鋼板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm)=215;鋼板彈性模量E(N/mm)=206000;蓋梁截面尺寸B×h(2200mm×2700mm);蓋梁長度為17.1m。在做好地基處理的情況下,主要分析計算模板強度及撓度、橫向分布梁、縱向承重梁。

    3.1 鋼模板設(shè)計及驗算

    單位長度鋼板截面抵抗矩:W=bt/6=1000×6×6÷6=6000mm。

    單位長度鋼板截面慣性矩:I=bt/12=1000×6×6×6÷12=18000mm。

    單位長度鋼面板所受均布線荷載:

    q=γ×{1.3[G+(G+G)×h]+1.5×γ×Q}×1=1×{1.3×[0.5+(24+5)×2.7]+1.5×0.9×3}×1=106.49kN/m。

    由于鋼面板縱橫向楞間距比值300/300=1<3,鋼面板按雙向板(兩邊固支,兩邊鉸支)計算依據(jù)《建筑施工手冊》(第四版),單位長度鋼板最大彎矩值:

    M=0.0234×106.49×0.3=0.224kN·m;

    M=0.0234×106.49×0.3=0.224kN·m。

    鋼的泊桑比為μ=0.3,對彎矩進行修正:

    M=M+μM=0.224 + 0.3× 0.224=0.2915kN·m。

    M=M+μM=0.224 + 0.3× 0.224=0.2915kN·m。

    M=max(M, M) =max(0.2915, 0.2915) =0.2915kN·m。

    3.1.1 強度驗算

    σ=M/W=0.2915×10÷6000=48.591N/mm≤[f]=215N/mm。

    鋼板強度滿足要求。

    3.1.2 撓度驗算

    鋼板剛度:Bc=Et/(12(1-μ))=206000×6÷(12×(1-0.3))=4074725.275N·mm。

    鋼板最大撓度:f=ωql/ Bc=0.00215×106.49×10×300/4074725.275=0.455mm<L/400=300/400=0.75mm。

    鋼板撓度滿足要求。

    3.2 橫向分布梁計算

    橫向分布梁采用25a號工字鋼具體設(shè)計參數(shù)如下。橫向分布梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm):205。橫向分布梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm):125。橫向分布梁截面抵抗矩W(cm):402;橫向分布梁彈性模量E(N/mm):206000。橫向分布梁截面慣性矩I(cm4):5020。

    承載能力極限狀態(tài):

    q=γ×{1.3[G+(G+G)×h]+1.5×γ×Q}×S=1×{1.3×[0.5+(24+5)×2.7]+1.5×0.9×3}×0.5=53.245kN/m。

    橫向分布梁自重q=1×1.3×0.381=0.495kN/m。

    梁左側(cè)模板傳遞給橫向分布梁荷載F=1×1.3×0.5×2.7×0.5=0.878kN。

    梁左側(cè)模板傳遞給橫向分布梁荷載F=1×1.3×0.5×2.7×0.5=0.878kN。

    正常使用極限狀態(tài):

    q'={[G+(G+G)×h]+Q}×S={[0.5+(24+5)×2.7]+3}×0.5=40.9kN/m。

    橫向分布梁自重q'=1×0.381=0.381kN/m。

    梁左側(cè)模板傳遞給橫向分布梁荷載F'=1×0.5×2.7×0.5=0.675kN。

    梁左側(cè)模板傳遞給橫向分布梁荷載F'=1×0.5×2.7×0.5=0.675kN。

    計算簡圖如圖3所示。

    圖3 橫向分布梁計算簡圖

    3.2.1 抗彎驗算

    橫向分布梁在荷載作用下產(chǎn)生的彎矩如圖4所示:

    圖4 橫向分布梁彎矩圖(kN·m)

    σ=M/ W=47.526×106÷402000=118.224N /mm≤[f]=205N/mm。

    滿足要求。

    3.2.2 抗剪驗算

    橫向分布梁在荷載作用下產(chǎn)生的剪力如圖5所示:

    圖5 橫向分布梁剪力圖(kN)

    V=60.116kN。

    τ=V/(8Izδ) [bh2 - (b -δ)h] =60.116×1000×[116×2502-(116-8)×2242]÷(8×50200000×8)=34.26N/mm≤[τ]=125N/mm。

    滿足要求。

    3.2.3 撓度驗算

    橫向分布梁在荷載作用下產(chǎn)生的撓度變形如圖6所示:

    圖6 橫向分布梁變形圖(mm)

    ν=2.665mm≤[ν]=L / 400=2700÷400=6.75mm。

    滿足要求。

    3.2.4 支座反力計算

    承載能力極限狀態(tài)支座反力:R=60.116kN;

    正常使用極限狀態(tài)支座反力:R’=46.179kN。

    3.3 縱向承重梁計算

    貝雷梁采用3排單層組合形式,貝雷梁容許彎矩[M](kN·m):4809.4:貝雷梁容許剪力[V](kN):698.9。

    縱向承重梁自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q’=0.33kN/m。

    縱向承重梁自重線荷載設(shè)計值:q=1×1.3×0.33=0.429kN/m。

    橫向分布梁傳遞的支座反力(縱向承重梁中間部位):

    集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值:F’=46.179kN;

    集中荷載設(shè)計值:F=60.116kN。

    橫向分布梁傳遞的支座反力(縱向承重梁兩端部位):

    集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值:F’=46.179÷2=23.09kN;

    集中荷載設(shè)計值:F=60.116÷2=30.058kN。

    3.3.1 抗彎驗算

    由于縱向承重梁為貝雷梁,抗彎抗剪驗算用容許值,則相應(yīng)荷載用標(biāo)準(zhǔn)值計算。貝雷梁在荷載作用下產(chǎn)生的彎矩如圖7所示:

    圖7 彎矩圖(kN·m)

    M=908.844kN·m≤[M]=4809.4kN·m。

    滿足要求。

    3.3.2 抗剪驗算

    貝雷梁在荷載作用下產(chǎn)生的最大剪力V=451.963kN

    V=451.963kN≤[V]=698.9kN。

    滿足要求。

    3.3.3 支座反力計算

    連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為:R=1101.089kN。

    3.4 立柱驗算

    立柱采用630×8大鋼管,立柱抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm):205。立柱截面面積(mm):15633。彈性模量E(N/mm):206000。立柱自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m):1.227。截面抵抗矩W(cm):2400.39。

    縱向承重梁傳遞給立柱最大荷載N=R=1101.089kN。

    立柱長細(xì)比λ=Hs/i=17000/219.9=77.308≤[λ]=150。

    滿足要求。

    軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)查表得Φ=0.707。

    立柱所受軸力:F=N+1×1.3×gk×H=1101.089+1×1.3×1.227×17=1128.205kN。

    立柱穩(wěn)定性驗算:σ=F/(ΦA(chǔ))=1128.205×10/(0.707×15633)=102.077N/mm≤[f]=205N/mm。

    滿足要求。

    3.5 立柱基礎(chǔ)驗算

    立柱傳給基礎(chǔ)的荷載F=1128.205kN,地基承載力特征值fak(kPa):160。地基承載力折減系數(shù)mf:1。單根立柱對應(yīng)的基礎(chǔ)底面面積A(m):8。

    p=F/(mfA)=1128.205/(1×8)=141.026kPa≤fak=160kPa。

    滿足要求。

    4 注意要點

    通過上述具體案例分析得到框架形式支撐體系(有懸臂段),縱向承重梁抗剪能力相對薄弱,受剪和受彎最大的位置均在支點位置向兩端遞減,縱梁拼接的接縫位置不應(yīng)離支點過近,宜超過L/5支點距離。

    5 結(jié)語

    蓋梁框架形式支撐體系力學(xué)模型,通過在廣東中開高速實際施工過程的驗證,滿足施工要求。各方性能都較安全可靠,為后續(xù)蓋梁框架形式支撐設(shè)計提供參考的依據(jù)。

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