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    新老結(jié)構(gòu)間超高性能混凝土拼寬接縫技術(shù)研究

    2022-09-23 08:08:16
    城市道橋與防洪 2022年9期
    關(guān)鍵詞:箱梁結(jié)構(gòu)

    李 靜

    (臨沂振東建設(shè)投資有限公司,山東 臨沂 276023)

    1 工程概況

    北京路沂河橋于1994年1月建成通車,該橋全長1 210.72 m,橋梁全寬23 m,雙向四車道布置。2019年11月,山東北斗檢測有限公司對北京路沂河橋進行動靜載試驗,檢測結(jié)果表明橋梁靜動力性能符合規(guī)范及承載力要求,具有承受老規(guī)范荷載的強度和剛度,且具有足夠的安全儲備,為此北京路沂河橋老橋頂升2.57 m后保留利用,同時兩側(cè)新建拼寬橋,如圖1所示。

    圖1 北京路沂河橋鳥瞰效果圖

    拼寬橋與老橋拼寬屬于不同跨徑、不同結(jié)構(gòu)之間的拼寬。老橋改造后除拆除重建部分采用鋼箱梁外,均維持30 m簡支小箱梁不變。新建拼寬橋采用標準聯(lián)60 m+60.69 m=120.69 m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,與老橋?qū)?yīng)的鋼箱梁采用鋼箱梁混凝土。

    現(xiàn)狀老橋結(jié)構(gòu)全寬22 m,兩側(cè)拼寬橋結(jié)構(gòu)寬度14.9 m,拼寬橋與老橋結(jié)構(gòu)之間留有5 cm結(jié)構(gòu)間隙,橋梁分四幅布置,橋梁橫斷面全寬52 m。改造后的老橋單幅布置3個車道,拼寬橋布置2個車道、非機動車道和人行道,如圖2所示。

    圖2 橫斷面布置(單位:m)

    2 拼寬方案設(shè)計

    2.1 拼寬方案選擇

    新老橋拼寬有多種方案,包括剛性拼寬方案、GD彈性無縫拼寬方案、聚氨酯材料無縫伸縮縫、伸縮縫方案等。伸縮縫方案即為在拼寬橋與老橋之間設(shè)置伸縮縫,類似于常規(guī)型鋼伸縮縫。其余拼寬方案如下:

    (1)剛性拼寬方案

    剛性拼寬方案主要分為以下三種形式。

    a.鋪裝層形成剛性連接,上部結(jié)構(gòu)不連接,梁體之間斷開,僅靠橋面鋪裝相互連接。

    b.種植鋼筋形成整體,鑿除原橋邊板懸臂,原橋與加寬橋采用現(xiàn)澆濕接縫連接,植筋形成整體結(jié)構(gòu)。

    c.鋼板剛性連接,上部結(jié)構(gòu)采用鋼板剛性連接,混凝土鋪裝、瀝青面層形成整體,梁體與混凝土鋪裝之間斷開。

    剛性拼寬方案已成功應(yīng)用于廣佛高速公路湖州大橋[1]、連霍高速公路潼關(guān)-西安段改擴建、上海濟陽路快速化改造工程[2]。

    (2)GD彈性無縫拼寬方案

    GD彈性無縫拼寬技術(shù)充分利用彈性混凝土的力學特征(承受荷載和高強振動時顯示彈性,而在低頻緩力的作用下產(chǎn)生塑性),以變化的彈塑性來同時滿足拼縫處的撓度和高差突變的要求。此方案成功應(yīng)用于上海市七莘路高架與滬青平高速拼縫改造、嘉松北路蘊藻浜橋、滬寧高速真北路立交匝道、S320亭楓公路張涇橋。

    (3)聚氨酯材料無縫伸縮縫

    聚氨酯材料無縫伸縮縫是采用聚氨酯材料與結(jié)構(gòu)錨固系統(tǒng)組成的一種伸縮縫。主要有聚氨酯伸縮體、混凝土找平層、折彎鋼板、蓋縫鋼板、穩(wěn)定元件、結(jié)構(gòu)錨固系統(tǒng)。此方案成功應(yīng)用于上海市中興路匝道橋。

    北京路沂河橋作為臨沂市重要景觀工程,新老橋之間不適宜設(shè)置真縫。在采用無縫拼寬時,鋪裝層形成剛性連接,上部結(jié)構(gòu)不連接,梁體之間斷開,僅靠橋面鋪裝相互連接的方案最適合本工程,避免了復(fù)雜的構(gòu)造,又可以確保橋面平順、行車安全。

    2.2 不同跨徑、不同結(jié)構(gòu)拼寬需解決問題

    目前常規(guī)的橋梁拼寬方案為等跨徑拼寬,對于不等跨徑、不同結(jié)構(gòu)形式拼寬尚無成熟經(jīng)驗,同時新舊規(guī)范適應(yīng)性、大跨度連續(xù)梁拼寬、錯位拼寬等仍然是橋梁拼寬中的難點[3]。由于拼寬橋主橋標準聯(lián)為60 m+60.69 m=120.69 m,而老橋標準跨徑為30 m、30.69 m,拼寬橋跨中位移最大位置恰好是老橋位移為0 mm位置,這就需要解決新老橋之間的活載作用下變形協(xié)調(diào)問題。拼寬橋沉降在3個月完成大部分沉降,拼接縫要選擇在新橋完成后的3~6個月[3],本工程拼寬橋建成后需要施工附屬設(shè)施,通車后才對老橋小箱梁頂升改造,工期大于6個月,同時樁基均進入中風化安山巖,地基承載能力高,沉降變形量極小。因此本工程分析以活載變形為主。

    (1)分析模型

    采用MIDAS/Civil 2021建立老橋、拼寬新橋的整體空間實體模型,老橋結(jié)構(gòu)根據(jù)竣工圖紙構(gòu)造尺寸建立,如圖3所示;拼寬新橋結(jié)構(gòu)根據(jù)設(shè)計圖紙構(gòu)造尺寸建立;為考慮拼縫的真實參與受力情況,將鋪裝層(含拼縫)均按實際尺寸建立模型;老橋部分邊界條件按高阻尼橡膠支座實際剛度模擬,拼寬新橋部分按一般支承約束,老橋與拼寬新橋之間通過5 cm寬的拼縫連接。

    圖3 整體計算模型

    (2)新老橋結(jié)構(gòu)分離時位移

    現(xiàn)狀老橋在3車道布置時,老橋在活荷載作用下的跨中最大豎向撓度為16.9 mm,如圖4所示;拼寬橋在2車道布置和人非荷載作用下,拼寬橋跨中最大豎向撓度為21.9 mm,如圖5所示。拼寬橋跨中對應(yīng)的老橋橋墩位置位移為0 mm。

    圖4 分離時老橋位移圖(單位:mm)

    圖5 分離時拼寬橋位移圖(單位:mm)

    (3)新老橋結(jié)構(gòu)橋面連續(xù)時位移

    橋梁拓寬有利于提高橋梁的整體剛度,能減輕舊橋活載負擔,在活載作用下結(jié)構(gòu)變形量減小,提高實際承載能力[3]。在拼寬橋與老橋同時布置活荷載時,老橋跨中處最大向下?lián)隙葹?1.4 mm,拼寬新橋跨中處最大向下?lián)隙葹?.3 mm,如圖6所示。拼寬新橋?qū)?yīng)老橋跨中處最大向上撓度為1.0 mm,如圖7所示。故全橋橫橋向最大撓度差不超過11.4+1.0=12.4 mm。

    圖6 連續(xù)時向下最大位移(單位:mm)

    圖7 連續(xù)時向上最大位移(單位:mm)

    采用剛性拼寬方案后,老橋(尤其是在拼寬新橋跨中附近)對拼寬新橋提供側(cè)面豎向支撐,豎向剛度有明顯改善,拼寬新橋最大位移由21.9 mm減小為7.3 mm(跨中附近),老橋最大位移由16.9 mm減小為11.4 mm(跨中附近),故老橋、新橋的整體性通過剛性拼寬得到加強。要實現(xiàn)不同跨徑、不同結(jié)構(gòu)拼寬橋和老橋整體受力需要對拼縫進行合理設(shè)計才能實現(xiàn)。

    3 拼縫結(jié)構(gòu)設(shè)計

    拼縫受力最不利位置為拼寬橋跨中對應(yīng)老橋橋墩位置和老橋跨中對應(yīng)拼寬橋1/4跨徑位置,為此需要對兩個位置區(qū)別設(shè)計,并設(shè)置過渡段。在縱向拼縫處鋪裝層選用10 cm厚UHPC形成剛接,鋪裝內(nèi)配置加強配筋以改善連續(xù)構(gòu)造的受力性能,提高連續(xù)縫位置的耐久性;拼寬橋梁體內(nèi)布置預(yù)埋鋼筋,且老橋小箱梁植筋,使結(jié)構(gòu)形成整體;縱縫上布置5 mm不銹鋼板及5 mm橡膠墊板,鋪裝鋼筋與UHPC內(nèi)鋼筋綁扎,使鋪裝層形成整體,如圖8所示。

    圖8 橫橋向立面圖(單位:mm)

    具體布置如下:

    (1)在拼寬橋及老橋小箱梁拼縫頂面鋪一層0.5 m寬、5 mm厚的不銹鋼板。

    (2)不銹鋼板上鋪兩層1.05 m寬、5 mm厚的橡膠墊板,其中上層橡膠墊板由變形小的一側(cè)伸入變形大的一側(cè)0.1 m后結(jié)束,對于拼縫兩側(cè)變形基本一致的不設(shè)置上層橡膠墊板。

    (3)橡膠墊板上綁扎直徑φ16的鋼筋,橫橋向兩層,順橋向一層,縱橫向鋼筋間距均為100 mm。

    (4)在拼縫兩側(cè)拼寬橋1.2 m、老橋1.5 m范圍內(nèi)澆筑10 cm厚UHPC。

    (5)UHPC上方澆筑8 cm厚常規(guī)瀝青混凝土鋪裝層。

    為適應(yīng)拼縫兩側(cè)不均勻變形、延緩結(jié)構(gòu)變形、適應(yīng)UHPC板的轉(zhuǎn)角,對拼縫橡膠墊板分段設(shè)置。在新橋支點兩側(cè)5 m范圍內(nèi),拼寬橋和老橋分別布置1層橡膠墊;在拼寬橋跨中13 m范圍內(nèi)老橋設(shè)置2層橡膠墊、拼寬橋布置1層橡膠墊;其余位置拼寬橋2層橡膠墊、老橋一層橡膠墊。

    4 拼縫計算分析

    4.1 主要材料參數(shù)

    UHPC高強韌性混凝土具有優(yōu)異的裂縫寬度控制能力,是橋梁結(jié)構(gòu)的高應(yīng)力區(qū)或其他需要高抗裂性能的部位除預(yù)應(yīng)力混凝土之外的新方案[4,5]。UHPC高強韌性混凝土抗壓強度≥180 MPa、抗拉強度≥8.33 MPa,拼寬橋主橋箱梁采用C55,現(xiàn)狀老橋箱梁采用C30,鋼筋采用HRB400。

    4.2 小箱梁懸臂橫橋向應(yīng)力計算結(jié)果

    在活荷載作用下,對應(yīng)拼寬新橋跨中處的老橋小箱梁懸臂附近出現(xiàn)橫向拉應(yīng)力集中區(qū)域,峰值達到11.0 MPa,橫橋向左右約1.0 m范圍內(nèi)應(yīng)力降至1.5 MPa;順橋向分布寬度約4 m范圍內(nèi)應(yīng)力降至1.5 MPa,如圖9、圖10所示。在發(fā)生沉降的支點部位,應(yīng)力急劇增大,這是模型影響而在支座處的應(yīng)力集中,不影響總的分析結(jié)果[6]。計算支撐處的負彎矩時可考慮支座寬度對彎矩折減的影響[7],在實際情況下,UHPC板的受力還要減小。

    圖9 老橋橋墩處橫向應(yīng)力分布圖

    圖10 老橋橋墩處小箱梁懸臂根部橫向應(yīng)力分布

    根據(jù)上述應(yīng)力分布結(jié)果,用于指導(dǎo)UHPC拼縫在橫橋向上的分布寬度,即在拼寬縫左右各1.0 m范圍。全橋橫向最大壓應(yīng)力值為-8.6 MPa,滿足強度要求。

    4.3 UHP C板小箱梁跨內(nèi)橫向應(yīng)力

    根據(jù)空間實體模型分析結(jié)果,拼縫層的橫向應(yīng)力在順橋上,基本在全橋范圍內(nèi)應(yīng)力值均大于2.0 MPa。本工程采用的UHPC(型號UC180)抗拉強度設(shè)計值要求為≥8.33 MPa,與計算結(jié)果對比可見,除了在拼寬橋跨中處局部點處存在開裂外,其余位置均不會開裂。通過設(shè)置鋼筋配置,保證拼縫層在極限荷載作用下的強度滿足要求。

    4.4 精細化模型

    4.4.1 精細化模型

    沿縱向取1 m計算寬度,采用civil實體單元建立老橋小箱梁與拼寬橋橫向連接框架精細化計算模型,錨筋編號為從左向右編排,如圖11所示。

    圖11 拼縫細部模型

    4.4.2 UHP C板及錨筋驗算

    UHPC板具有出色的裂縫控制能力,同時本次設(shè)計采用的錨筋為常規(guī)門式配筋,試驗證明具有合理性[2]。在計算時分拼寬橋下?lián)虾屠蠘蛳聯(lián)蟽煞N工況分析UHPC板及錨筋的受力情況。下?lián)现挡捎谜w模型中整體計算時的變形值。

    (1)拼寬橋下?lián)瞎r

    UHPC板受到彎矩為26.4 kN/m、剪力為66.9 kN,板的裂縫寬度為0 mm,均滿足規(guī)范要求,見表1。拼寬橋側(cè)錨筋承受拉力,老橋側(cè)錨筋承受壓力,錨筋承受最大拉力16.5 kN,承受最大剪力46.3 kN,錨筋組合應(yīng)力為209.3 MPa,均滿足規(guī)范要求,見表2。

    表1 UHP C板的受力驗算

    表2 拼寬橋下?lián)襄^筋受力驗算

    (2)老橋下?lián)瞎r

    UHPC板受到彎矩為28.6 kN/m、剪力為88.9 kN,板的裂縫寬度為0 mm,均滿足規(guī)范要求,見表1。老橋下?lián)蠒r,UHPC板作用于拼寬橋端部而發(fā)生翹曲效應(yīng),導(dǎo)致拼寬橋和老橋側(cè)錨筋均承受拉力,錨筋承受最大拉力17.5 kN,承受最大剪力13.3 kN,錨筋組合應(yīng)力為130.8 MPa,均滿足規(guī)范要求,見表3。

    表3 老橋下?lián)襄^筋受力驗算

    4.4.3 老橋小箱梁懸臂強度復(fù)核

    舊橋翼緣是一個薄弱部位,橋梁拼接后會發(fā)生受力狀態(tài)的變化,在汽車荷載局部作用、新舊橋汽車偏載作用以及接縫段混凝土收縮徐變作用下,翼緣剛性連接時,原橋翼緣部位的配筋較少,需要加強橋面鋪裝鋼筋[3]。根據(jù)空間實體模型,拼寬橋在活荷載作用下跨中下?lián)希ɑ蛏瞎埃?,引起小箱梁懸臂端處位移。對老橋小箱梁懸臂端處施加強迫位移,以考慮拼寬橋車輛荷載對老橋懸臂的“拖拽”效應(yīng);同時疊加老橋小箱梁自重、二期及老橋懸臂上汽車荷載作用,以此校驗老橋小箱梁懸臂強度及裂縫??箯潖姸取⒖辜魪姸燃傲芽p寬度均滿足規(guī)范要求,見表4。

    表4 老橋小箱梁懸臂驗算結(jié)果

    4.4.4 老橋小箱梁支座承載能力復(fù)核

    在拼寬橋變形作用下,會對老橋支座產(chǎn)生支座傾斜、壓縮等變形,改變支座形式可改善橋面連續(xù)結(jié)構(gòu)受力[8]。本工程老橋改造后支座采用高阻尼支座,型號HDR(Ⅱ)-d295×117-G1.0支座,豎向支承承載力為704 kN。根據(jù)模型計算結(jié)果,老橋小箱梁的最外側(cè)(拼寬側(cè))一排支座的豎向反力均比其余支座反力要大,最大值出現(xiàn)在對應(yīng)拼寬橋跨中處的老橋外側(cè)支座,最大值為690.8 kN,小于支座承載力,滿足規(guī)范要求。

    5 拼縫試驗分析

    為研究新老橋面拼接結(jié)構(gòu)的受力性能,對拼接結(jié)構(gòu)進行現(xiàn)場足尺加載試驗,如圖12所示。小箱梁采用現(xiàn)狀老橋拆卸下的小箱梁,拼寬橋試驗構(gòu)件采用與實際拼寬橋結(jié)構(gòu)相同尺寸的懸臂結(jié)構(gòu)。

    圖12 拼縫結(jié)構(gòu)試驗現(xiàn)場照片

    試驗結(jié)果表明,UHPC的無縫拼寬剛性橋面鋪裝應(yīng)力、錨筋應(yīng)變狀態(tài)、老橋小箱梁位移及破壞情況均與有限元計算結(jié)果相吻合。

    6 結(jié) 論

    不同跨徑、不同結(jié)構(gòu)之間的拼接技術(shù)屬于非常規(guī)拼寬技術(shù),經(jīng)過對北京路沂河橋拼縫后橋面板結(jié)構(gòu)受力、老橋小箱梁受力、錨筋受力等進行綜合分析后,又采用現(xiàn)場試驗進行驗證,可得出如下結(jié)論:

    (1)采用UHPC的無縫拼寬剛性橋面鋪裝承載能力及正常使用極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。

    (2)采用剛性拼寬方案時的老橋小箱梁承載能力及正常使用極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。

    (3)采用剛性拼寬方案時的老橋小箱梁支座承載能力滿足規(guī)范要求。

    (4)UHPC板與梁體之間的錨筋承載力滿足規(guī)范要求。

    因此,本工程設(shè)計的UHPC無縫拼寬剛性橋面結(jié)構(gòu)可滿足工程實際需要。

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