多方向?qū)嵻囌駝?dòng)路譜對(duì)電池容量和阻抗特性影響的試驗(yàn)研究

周明博，曹軍義，鄒忠月

（1.西安交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，陜西西安 710049；2.河南速達(dá)電動(dòng)汽車科技有限公司，河南三門峽 472100）

引 言

動(dòng)力電池作為電動(dòng)汽車的關(guān)鍵能量來源，實(shí)現(xiàn)其可靠的性能監(jiān)測對(duì)保障行車安全性至關(guān)重要，在對(duì)電池進(jìn)行健康狀態(tài)（SOH）估計(jì)［1?3］的研究中，容量和內(nèi)阻作為直接指標(biāo)得到了廣泛關(guān)注。YU 等［4］將容量和開路電壓均視為狀態(tài)量，并基于戴維寧模型參數(shù)辨識(shí)對(duì)其實(shí)現(xiàn)聯(lián)合估計(jì)，避開了總?cè)萘亢秃呻姞顟B(tài)相互影響的問題。LU 等［5］發(fā)現(xiàn)了分?jǐn)?shù)階模型的阻抗階數(shù)和電池循環(huán)次數(shù)存在著穩(wěn)定的單調(diào)關(guān)系，從而可以采用分?jǐn)?shù)階評(píng)估電極老化。此外，對(duì)在線辨識(shí)所得內(nèi)阻進(jìn)行定量分析，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)故障診斷的方法也逐漸受到了重視［6?8］。

然而，為保證對(duì)動(dòng)力電池上述狀態(tài)指標(biāo)進(jìn)行監(jiān)測的可靠性，全面考慮其影響因素是不可或缺的工作基礎(chǔ)。除了溫度等常規(guī)因素，車用動(dòng)力電池在復(fù)雜服役環(huán)境下面臨道路不平整、車輛加減速及轉(zhuǎn)彎、碰撞等引起的多種振動(dòng)情況，促進(jìn)著相關(guān)研究越來越多地考慮振動(dòng)對(duì)電池性能的影響［9?11］。

現(xiàn)有考慮電池振動(dòng)測試的研究中，對(duì)象多集中于電池單體，并且分為三大類：（1）振動(dòng)下電池的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)，如Berg 等通過試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析揭示軟包和棱柱形單體的固有頻率、阻尼比等隨電池荷電狀態(tài)（SOC）、SOH、溫度的變化特征［12?13］，結(jié)果可為相應(yīng)的振動(dòng)安全測試提供支撐。（2）振動(dòng)前后電池的特性參數(shù)變化，如文獻(xiàn)［14?15］均采用SAE J2380 標(biāo)準(zhǔn)對(duì)單體進(jìn)行測試，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)后電池內(nèi)阻明顯增加并伴隨一定的放電容量減少。楊麗杰等［16］在GB/T 18287—2000 的基礎(chǔ)上增加振動(dòng)強(qiáng)度，并對(duì)振動(dòng)后的單體進(jìn)行循環(huán)壽命測試，表明振動(dòng)會(huì)加速電池老化。 Yoon 等［17］采用ISO 17546 中正弦激勵(lì)和NASA 隨機(jī)振動(dòng)參數(shù)對(duì)自行設(shè)計(jì)的串并聯(lián)結(jié)構(gòu)進(jìn)行測試，根據(jù)振動(dòng)后的電池內(nèi)阻等參數(shù)變化表明構(gòu)建電池模型時(shí)考慮振動(dòng)因素的必要性。（3）振動(dòng)中放電對(duì)電池參數(shù)的影響，如LI 等［18］使用10 Hz 以下的隨機(jī)振動(dòng)模擬行駛過程中的振動(dòng)條件用以探究振動(dòng)放電對(duì)電池單體剩余壽命預(yù)測的影響，并在文獻(xiàn)［19］中表明6 自由度振動(dòng)應(yīng)力測試下電池歐姆電阻明顯增大，并伴隨放熱增加和容量衰減。

綜上，振動(dòng)環(huán)境會(huì)對(duì)電池狀態(tài)估計(jì)中的特性參數(shù)產(chǎn)生直接影響，而相關(guān)振動(dòng)測試研究在振動(dòng)參數(shù)、振動(dòng)層級(jí)以及機(jī)械?電耦合測試上并沒有較為統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范，并且現(xiàn)有研究多基于電池單體測試，沒有充分考慮單體成組擠壓力與安裝預(yù)緊力對(duì)激勵(lì)傳遞的影響，缺乏對(duì)實(shí)車電池組振動(dòng)性能的實(shí)驗(yàn)分析。

本文以電池模組為研究對(duì)象，通過分析國內(nèi)外電池振動(dòng)測試標(biāo)準(zhǔn)，提出采用多方向?qū)嵻囌駝?dòng)路譜對(duì)電池模組進(jìn)行設(shè)計(jì)工況下的機(jī)械?電耦合測試方法來探究容量和阻抗性能影響。首先，采集實(shí)車道路譜下的電池包三向振動(dòng)加速度，然后對(duì)原始數(shù)據(jù)進(jìn)行頻譜分析，選取能量集中頻率區(qū)間分段擬合以獲得適用于一般振動(dòng)臺(tái)的隨機(jī)振動(dòng)參數(shù)，最后搭建控溫環(huán)境下的振動(dòng)放電試驗(yàn)系統(tǒng)，以電池模組為對(duì)象還原實(shí)車中的安裝形式與預(yù)緊力，設(shè)計(jì)相應(yīng)測試工況，探究振動(dòng)條件對(duì)可用容量和阻抗特性的影響。

1 多方向?qū)嵻囌駝?dòng)路譜提取

1.1 振動(dòng)測試參數(shù)規(guī)范性分析

總的來看，針對(duì)動(dòng)力電池的絕大部分安全性測試規(guī)范已經(jīng)把振動(dòng)列入了測試內(nèi)容。歸納后可以作為原始參考標(biāo)準(zhǔn)的有USABC 1996，UN 38.3，IEC 62660?2（3），ECE R100?02 和中國的GB/T 31486—2015 五項(xiàng)內(nèi)容，上述標(biāo)準(zhǔn)常被直接用于探究振動(dòng)對(duì)電池性能影響的測試，但較為突出的問題表現(xiàn)在：

（1）現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)多為抗機(jī)械濫用性測試，在振動(dòng)參數(shù)上并不適用于探究振動(dòng)對(duì)電池性能影響的測試。

例如，一方面，ECE R100?02—2013 和GB/T 31486—2015 僅對(duì)垂向的測試做了說明，前者采用7～50 Hz 掃頻振動(dòng)且最大加速度值僅為1g，后者采用10～55 Hz 和最大加速度為3g的掃頻振動(dòng)。另一方面，考慮多方向測試的標(biāo)準(zhǔn)中，UN38.3 著重于鋰電池運(yùn)輸安全，按重量12 kg 以下和12 kg 以上分別制訂參數(shù)，采用7～200 Hz 最大振幅0.8 mm 的掃頻振動(dòng)進(jìn)行測試；IEC 62660?2（3）采用的隨機(jī)振動(dòng)最高頻率達(dá)到2000 Hz；USABC 1996 在適合于安裝電池的位置進(jìn)行道路行駛下振動(dòng)采集，按照累積數(shù)據(jù)指出10～30 Hz 為共振區(qū)間，加速度整體小于5g，實(shí)際仍未直接對(duì)電池包振動(dòng)量進(jìn)行獲取。

（2）現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)大多沒有考慮機(jī)械?電耦合測試，并不符合電池服役環(huán)境。

上述標(biāo)準(zhǔn)中，僅有中國的GB/T 31486—2015明確提出了“振動(dòng)同時(shí)需要進(jìn)行放電測試”的要求，具體為：從滿電狀態(tài)以的電流進(jìn)行放電并觀察有無異常。

綜合上述分析，現(xiàn)有振動(dòng)測試標(biāo)準(zhǔn)仍不能滿足相關(guān)研究的需求。探究電池性能受振動(dòng)影響時(shí)，往往是期望用于電池狀態(tài)估計(jì)和故障診斷，然而，不同的車型、電池包安裝形式以及電池成組形式往往對(duì)應(yīng)著不同的激勵(lì)傳遞效果。文獻(xiàn)［20?21］在討論相關(guān)振動(dòng)測試標(biāo)準(zhǔn)時(shí)同樣提出電池包的振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)根據(jù)電動(dòng)汽車在一般道路上的行駛路譜制定。因此，為了有針對(duì)性地考慮不同測試對(duì)象的激勵(lì)傳遞特點(diǎn)，同時(shí)符合實(shí)際機(jī)械?電耦合服役工況，需要采集多方向?qū)嵻嚶纷V，并規(guī)范振動(dòng)參數(shù)提取方法，進(jìn)而完善電池容量和阻抗特性受振動(dòng)影響的相關(guān)試驗(yàn)研究。

1.2 實(shí)車道路下的振動(dòng)激勵(lì)與響應(yīng)

本次電池包振動(dòng)信號(hào)采集所用車輛為一輛狀況良好的某型號(hào)轎車，整備質(zhì)量1.4 t，乘坐兩人約140 kg 進(jìn)行路譜測試。選用型號(hào)為CXL25GP3 和CXL10GP3 的兩個(gè)三向加速度傳感器分別用于汽車后擺臂和電池包底部振動(dòng)加速度信號(hào)的室外路面測量，連接型號(hào)為NI USB?6002 的采集卡，通過Labview 上位機(jī)程序?qū)?shù)據(jù)存入電腦中，后擺臂處測點(diǎn)主要用于等效路面激勵(lì)并與電池包振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行對(duì)比分析。

加速度傳感器在電池包底部和車輪后擺臂處的固定位置如圖1（a）和1（b）所示。

圖1 三向加速度傳感器位置Fig.1 Position of acceleration sensors

車輛受平坦路面激勵(lì)產(chǎn)生的振動(dòng)量較小，因此需要選擇強(qiáng)化路譜來再現(xiàn)可能面臨的惡劣工況，文中數(shù)據(jù)采集選用的各強(qiáng)化試驗(yàn)道路如圖2所示。

圖2 試驗(yàn)道路Fig.2 Testing roads

結(jié)合道路模擬試驗(yàn)中路譜采集相關(guān)規(guī)范，經(jīng)過長波路和扭曲路時(shí)分別控制車速在20 km/h 附近和怠速狀態(tài)，其余特殊道路控制車速在30 km/h 附近。以其中一組測試為例，經(jīng)過各強(qiáng)化路段時(shí)的電池包和后輪擺臂上加速度信號(hào)分別如圖3和圖4所示。垂向、縱向和橫向幅值信號(hào)為同一時(shí)刻采集所得，按照經(jīng)過的路段順序劃分為7 個(gè)區(qū)間，依次為石塊路、搓板路、平坦路面、長波路、卵石路、魚鱗坑路和扭曲路。

圖3 電池包加速度信號(hào)Fig.3 Acceleration signal of battery pack

從圖3和圖4可以看出：（1）后擺臂上的振動(dòng)響應(yīng)遠(yuǎn)大于電池包上的響應(yīng)，在魚鱗坑路段峰值加速度最大能夠達(dá)到20g，而電池包上的振動(dòng)均在2g以下，說明從路面到電池包的振動(dòng)能量傳遞受到了明顯抑制。（2）對(duì)比兩圖不同方向的振動(dòng)加速度幅值大小，發(fā)現(xiàn)擺臂垂向加速度最大，但如圖3所示，除緩慢行駛的長波路和扭曲路之外，電池包的水平加速度在多種路況下同樣較大，尤其是經(jīng)過搓板路時(shí)的縱向加速度最大，表明電池包對(duì)激勵(lì)的敏感方向不同。分析出現(xiàn)該情況的原因與電池包吊耳分布和安裝時(shí)的連接形式有關(guān)，例如連接處對(duì)橫向剪切應(yīng)力敏感程度高于縱向拉伸方向等。

圖4 后擺臂加速度信號(hào)Fig.4 Acceleration signal of rear swing arm

正是基于此類情況，才更需要采用普適性的方法針對(duì)特定車型和電池包安裝形式基于實(shí)車路譜進(jìn)行多方向振動(dòng)分析，以便為性能探究提供有效支撐。

1.3 振動(dòng)路譜參數(shù)提取方法

由于一般車輛行駛中電池包通常更容易受到道路不平整帶來的垂向激勵(lì)，因此在對(duì)比各特殊道路下電池包垂向功率譜密度能量分布后，選擇垂向振動(dòng)能量最大的魚鱗坑路為例進(jìn)行處理。加速度時(shí)域波形如圖5（a）所示，對(duì)其進(jìn)行PSD 計(jì)算，截取100 Hz 以下功率譜密度分布如圖5（b）所示。

圖5 電池包魚鱗坑路段垂向信號(hào)Fig.5 Vertical signal of fish scale pit for battery pack

依據(jù)所求功率譜密度估計(jì)的分布，積分并開平方獲得0～100 Hz 加速度RMS 的值為0.2664g，0～50 Hz 加速度RMS 的值為0.2463g。結(jié)合圖5頻域分布，明顯地，振動(dòng)能量主要集中于低頻范圍內(nèi)，本研究中選取0～50 Hz 功率譜密度分布用于設(shè)計(jì)隨機(jī)振動(dòng)輸入?yún)?shù)。

利用實(shí)驗(yàn)室振動(dòng)臺(tái)控制隨機(jī)振動(dòng)時(shí)，需要手動(dòng)輸入節(jié)點(diǎn)參數(shù)，即頻率?功率譜密度參數(shù)，因此需要依據(jù)上述功率譜密度分布進(jìn)行分段近似處理，在盡量減少能量損失的條件下，依據(jù)頻域內(nèi)能量分布獲取對(duì)應(yīng)關(guān)系。所得頻域內(nèi)能量和頻率段對(duì)應(yīng)關(guān)系如表1所示。

表1 頻域內(nèi)能量分布Tab.1 Energy distribution of frequency domain

由于一般實(shí)驗(yàn)室電動(dòng)振動(dòng)臺(tái)無法工作在0 Hz附近，且最低工作頻率為5 Hz，因此忽略0～5 Hz 范圍能量，按照表1能量分布，分段近似獲取隨機(jī)振動(dòng)參數(shù)曲線如圖6所示。按照該振動(dòng)參數(shù)曲線積分得到總能量為6.42（m/s2）2，相應(yīng)地，由表1可得原始的魚鱗坑路段功率譜密度估計(jì)曲線的總能量為6.07（m/s2）2，二者差值為0.35（m/s2）2，則表明當(dāng)前構(gòu)造的隨機(jī)振動(dòng)輸入?yún)?shù)在能量滿足頻域分布的同時(shí)無明顯損失或超差。

圖6 隨機(jī)振動(dòng)輸入?yún)?shù)Fig.6 Parameters of random vibration

2 多方向路譜振動(dòng)下電池特性試驗(yàn)

依據(jù)上述所得路譜下的隨機(jī)振動(dòng)參數(shù)，探究實(shí)測振動(dòng)環(huán)境對(duì)該車輛搭載的某型號(hào)動(dòng)力電池放電性能的影響。

2.1 振動(dòng)測試試驗(yàn)平臺(tái)

為了提供所獲取的隨機(jī)振動(dòng)測試條件，同時(shí)避免振動(dòng)之外其他溫度變量等的影響，搭建電池振動(dòng)放電試驗(yàn)系統(tǒng)如圖7所示，當(dāng)前振動(dòng)臺(tái)的工作狀態(tài)為垂直方向。其中，電池組充放電功能由型號(hào)為RCDS?60V400A?T 的Repower 電池測試系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)，各單體電池的溫度、電壓采集由多通路溫度電壓采集儀完成，溫度監(jiān)測范圍為-20～100 ℃、測量精度為±1 ℃，單路電壓監(jiān)測范圍為±5 V、測量精度為±5 mV；環(huán)境溫度控制功能由重慶哈丁可程式溫度濕度環(huán)境箱實(shí)現(xiàn)，箱體底部的軟膠皮蓋門位于固定工裝與振動(dòng)臺(tái)面之間，實(shí)現(xiàn)相對(duì)密閉環(huán)境；振動(dòng)控制部分由電荷型加速度傳感器及振動(dòng)采集控制儀、東菱振動(dòng)臺(tái)（型號(hào)為ES?20?320）、振動(dòng)控制柜和高壓氣源組成。

圖7 振動(dòng)測試試驗(yàn)臺(tái)Fig.7 Platform of vibration testing

為充分還原動(dòng)力電池在實(shí)車中的受力情況（不改變電池單體的成組擠壓力和模組安裝預(yù)緊力），選擇搭載于該車型的方殼電池模組作為測試對(duì)象，并設(shè)計(jì)相應(yīng)固定工裝以復(fù)現(xiàn)模組在箱體中的固定形式，保證振動(dòng)激勵(lì)能夠準(zhǔn)確可靠地傳遞到電池。環(huán)境箱中的電池模組和固定工裝的形貌如圖8所示，模組由四周螺栓按照標(biāo)準(zhǔn)扭矩固定，底部墊有軟泡棉代替硅膠墊。

圖8 電池模組和固定工裝Fig.8 Battery module and fixture tools

2.2 振動(dòng)測試工況

測試所用的模組由9 塊電池單體串聯(lián)構(gòu)成，模組尺寸為490 mm×177 mm×144 mm，額定容量為120 Ah，工作電壓范圍為27.00～38.25 V。

所有測試采用環(huán)境箱控溫25 ℃，首先進(jìn)行靜態(tài)下（無振動(dòng)）的標(biāo)準(zhǔn)充放電測試，得到靜態(tài)容量，以便于和振動(dòng)放電容量進(jìn)行對(duì)比。以圖6中的隨機(jī)振動(dòng)曲線作為統(tǒng)一振動(dòng)參數(shù)，探究振動(dòng)對(duì)容量和內(nèi)阻影響的具體測試方案如圖9所示，按照該方案依次完成X，Y，Z三個(gè)方向的測試。其中，標(biāo)準(zhǔn)充電采用0.5C轉(zhuǎn)0.1C、恒流轉(zhuǎn)恒流充電，以單體最高電壓4.25 V 為截止條件，標(biāo)準(zhǔn)放電采用1C恒流放電，以單體最低電壓3.0 V 為截止條件。

圖9 容量和阻抗影響測試方案Fig.9 Testing scheme of capacity and impedance

“脈沖放充”定義為：以2C的電流放電10 s，靜置40 s，以2C的電流充電10 s。按照“壓降/電流”的方法計(jì)算不同SOC（90%，70%，50%，30%，10%）下的直流內(nèi)阻，并將1 s 直流內(nèi)阻作為歐姆內(nèi)阻R0，將10 s 直流內(nèi)阻記為R10。直流內(nèi)阻計(jì)算公式為：

值得注意的是，容量測試的每一次振動(dòng)放電后，要有>2 h 的靜置時(shí)間，以保證電池溫度恢復(fù)和避免振動(dòng)對(duì)下一次充電電量產(chǎn)生影響；同樣地，內(nèi)阻測試中放電至指定SOC 后也要有相應(yīng)的靜置時(shí)間。

2.3 容量和阻抗特性

按照上述測試方案，得到靜態(tài)測試和不同方向下的振動(dòng)放電容量對(duì)比如圖10 所示，具體容量值統(tǒng)計(jì)于表2中。三次靜態(tài)容量測試中最大值為120.82 Ah，最小值為119.51 Ah；振動(dòng)容量測試中，X方向最大值為120.06 Ah、最小值為119.6 Ah，Y方向最大值為120.45 Ah、最小值為120.06 Ah，Z方向最大值為120.63 Ah、最小值為120.3 Ah。按照GB/T 31486—2015《電動(dòng)汽車用動(dòng)力蓄電池電性能要求及試驗(yàn)方法》規(guī)定，蓄電池模塊初始容量測試連續(xù)3 次試驗(yàn)結(jié)果的極差小于額定容量的3%，可提前結(jié)束試驗(yàn)。明顯地，本次容量測試中，各種情況下容量極差約為1%，則表明：實(shí)測路譜下的該振動(dòng)條件對(duì)放電容量并無明顯影響。

圖10 振動(dòng)下放電容量Fig.10 Capacity of discharge under vibration

表2 放電容量統(tǒng)計(jì)Tab.2 Statistics of discharge capacity

內(nèi)阻測試結(jié)果中，按照9 個(gè)單體×5 個(gè)SOC 點(diǎn)，則每個(gè)方向有45 個(gè)歐姆內(nèi)阻值和45 個(gè)10 s 直流內(nèi)阻值。按照數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)特性初步分析振動(dòng)對(duì)內(nèi)阻的影響如表3所示，可以看出：45 組數(shù)據(jù)中，與靜態(tài)內(nèi)阻相比，各振動(dòng)方向下的10 s 直流內(nèi)阻均表現(xiàn)為增大，而歐姆內(nèi)阻中有少數(shù)表現(xiàn)為減?。ň唧w為X方向有2 組數(shù)據(jù)中內(nèi)阻未增大，Z方向有1 組數(shù)據(jù)內(nèi)阻未增大），在試驗(yàn)中不能排除少數(shù)異常值是短時(shí)計(jì)算偏差導(dǎo)致，因此將振動(dòng)引起內(nèi)阻增大的次數(shù)除以總測量次數(shù)作為置信度，則依據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果在各方向上能夠以95%的置信度認(rèn)為振動(dòng)會(huì)引起內(nèi)阻增大。

表3 振動(dòng)引起的內(nèi)阻變化統(tǒng)計(jì)Tab.3 Statistics of impedance variation caused by vibra?tion

為了便于全面直觀地表達(dá)振動(dòng)環(huán)境下放電對(duì)電池阻值的影響，在此計(jì)算9 個(gè)單體的平均內(nèi)阻，對(duì)比各方向振動(dòng)與靜態(tài)情況下脈沖阻值變化情況如圖11 所示。整體來看，平均內(nèi)阻隨SOC 的變化趨勢(shì)同樣符合先減小后增大的規(guī)律，并且在低荷電狀態(tài)時(shí)振動(dòng)引起的阻值增大趨勢(shì)更加顯著。

圖11 不同振動(dòng)方向?qū)?nèi)阻的影響Fig.11 Effects on impedance of different vibration directions

為了采用直接的量化指標(biāo)探究振動(dòng)對(duì)內(nèi)阻的影響，內(nèi)阻增長率的計(jì)算式為：

并將結(jié)果統(tǒng)計(jì)于表4中。

由表4的計(jì)算結(jié)果可以看出，針對(duì)平均內(nèi)阻進(jìn)行分析，所有振動(dòng)測試均造成動(dòng)力電池內(nèi)阻增大，并且10 s 直流內(nèi)阻增大趨勢(shì)更加明顯，具體表現(xiàn)為歐姆內(nèi)阻增長率處于1.6%～8.0%，10 s 直流內(nèi)阻增長率處于2.1%～8.7%。并且，在荷電狀態(tài)為10%的情況下，除了X方向的歐姆內(nèi)阻，各方向振動(dòng)均引起了約8%的內(nèi)阻增大，電池低荷電狀態(tài)時(shí)的內(nèi)阻受振動(dòng)影響程度大的趨勢(shì)十分明顯?？紤]部分電池類型以內(nèi)阻作為指標(biāo)進(jìn)行健康狀態(tài)估計(jì)時(shí)的內(nèi)阻增長率一般與容量衰減率相符，約為20%，因此進(jìn)行相關(guān)在線分析與診斷時(shí)，必須要考慮振動(dòng)對(duì)內(nèi)阻的影響。

表4 振動(dòng)引起的內(nèi)阻增長率Tab.4 Growth rate of impedance caused by vibration

綜上，采用實(shí)車路譜下采集的電池包振動(dòng)信號(hào)作為輸入，以實(shí)車電池真實(shí)模組為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，可以保證電池成組形式和擠壓力符合實(shí)際工作狀態(tài)。嚴(yán)格按照車內(nèi)電池模組的安裝與固定形式以及預(yù)緊力等進(jìn)行了試驗(yàn)臺(tái)架搭建，對(duì)振動(dòng)激勵(lì)在實(shí)驗(yàn)室做到盡可能的還原，并且采用恒溫箱排除溫度對(duì)容量和內(nèi)阻測試的影響，所以能夠認(rèn)為針對(duì)該型號(hào)電池組的振動(dòng)放電測試結(jié)果可靠，即一般的路面振動(dòng)對(duì)容量影響不明顯，但會(huì)造成內(nèi)阻不超過10%的增大。然而，在探究振動(dòng)對(duì)電池性能影響的研究中，針對(duì)不同車型，不同的車身重量、懸架系統(tǒng)、電池包安裝位置、安裝形式、包內(nèi)電芯成組形式等很難有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)振動(dòng)參數(shù)來評(píng)價(jià)或者等效為實(shí)際道路對(duì)該車型電池的激勵(lì)情況，也就難以有針對(duì)性地進(jìn)行實(shí)車振動(dòng)環(huán)境下健康狀態(tài)評(píng)估。因此，本文提出的基于多方向?qū)嵻嚶纷V提取隨機(jī)振動(dòng)參數(shù)并進(jìn)行動(dòng)力電池振動(dòng)放電測試的方法能夠?yàn)榭紤]振動(dòng)因素的動(dòng)力電池狀態(tài)估計(jì)與故障診斷提供支撐。

3 結(jié) 論

本文提出了采用多方向?qū)嵻嚶纷V探究動(dòng)力電池特性參數(shù)受振動(dòng)影響的方法，通過分析實(shí)車振動(dòng)激勵(lì)傳遞并提取多方向振動(dòng)路譜，以模組為對(duì)象進(jìn)行電池容量和阻抗特性受振動(dòng)影響的機(jī)械?電耦合試驗(yàn)研究，得到主要結(jié)論如下：

（1）路面激勵(lì)傳遞到電池包存在明顯衰減，并且該類型電池包對(duì)水平激勵(lì)更為敏感，最大振動(dòng)加速度小于2g，且能量主要集中于50 Hz 以下。

（2）基于實(shí)車路譜的多方向振動(dòng)對(duì)模組放電容量并無明顯影響，振動(dòng)測試中所有10 s 直流內(nèi)阻均為增大趨勢(shì)，依據(jù)統(tǒng)計(jì)以95%的置信度認(rèn)為振動(dòng)會(huì)造成動(dòng)力電池歐姆內(nèi)阻增大。

（3）隨著電池荷電狀態(tài)降低，振動(dòng)引起的內(nèi)阻增大趨勢(shì)更加明顯，最大增長率在10%的范圍內(nèi)?？紤]部分電池類型在進(jìn)行健康狀態(tài)估計(jì)時(shí)的老化內(nèi)阻增長率約為20%，因此進(jìn)行相關(guān)在線分析與診斷時(shí)，綜合考慮實(shí)車振動(dòng)因素至關(guān)重要。