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    渤海油田水平井防砂管柱打撈方案優(yōu)化

    2022-08-09 01:16:06陳立強王占領薛懿偉張啟龍董瀟琳
    海洋石油 2022年1期
    關鍵詞:同層篩管防砂

    陳立強,王占領,薛懿偉,張啟龍,王 贊,董瀟琳

    (1. 中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術分公司,天津 300459;2. 中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津 300459)

    近年來,隨著渤海油田的深入開發(fā),部分井由于底水錐進或生產(chǎn)制度調(diào)整,如在生產(chǎn)過程中通過擴油嘴或者大泵提液造成局部流速增加,從而導致篩管局部破損,進而導致出砂,甚至關停[1-3]。這類出砂井反復出砂,沖砂后仍低效生產(chǎn),無法達到預期配產(chǎn)[4-5]。面對這類低效井占用海上平臺有限的槽口資源而無法貢獻產(chǎn)能的問題,急需開展研究,盤活此類低效井,從而充分利用海上平臺槽口,實現(xiàn)老油田穩(wěn)產(chǎn)。

    針對如何有效治理水平井篩管破損的問題,渤海油田開展了現(xiàn)場試驗,常規(guī)措施無法從根本上解決出砂問題,且各種措施均存在一定限制,無法適應海上平臺相對陸地油田修井日費高的難題。同層側鉆技術只需打撈少量篩管至上層套管鞋下,從套管鞋下重新側鉆水平段,重新進行合理的防砂完井[6-11],費用適中,近年來在渤海油田得以應用。

    本文針對同層側鉆方案打撈部分防砂篩管的工藝措施開展研究,綜合考慮作業(yè)難度、工期可控性、作業(yè)成本,制定出最優(yōu)篩管打撈方案。

    1 前期水平井防砂管柱打撈低效原因分析

    1.1 渤海前期水平井防砂管柱打撈作業(yè)概述

    秦皇島32-6油田A井井身結構為:表層φ406.4 mm下φ339.7 mm套管至500 m,二開φ311.2 mm鉆進至著陸點,下φ244.5 mm套管至2 592 m,三開水平段φ215.9 mm鉆進至完鉆井深2 752 m,防砂管柱頂部封隔器位于φ244.5 mm套管鞋以上42 m處,即2 550 m。水平井同層側鉆需要在φ244.5 mm套管鞋下預留20~30 m的空間,需要打撈的防砂管柱為從頂部封隔器至φ244.5 mm套管鞋下20~30 m處,總長60~70 m。

    A井φ215.9 mm水平裸眼段完井采用φ177.8 mm優(yōu)質(zhì)篩管防砂,現(xiàn)需打撈防砂管柱后進行側鉆。同層側鉆方案基本工藝流程為:(1)起原井生產(chǎn)管柱,沖砂至井內(nèi)干凈;(2)通井,切割篩管、盲管,打撈頂部封隔器與篩管;(3)注目的層水泥塞,候凝結束后探水泥塞面、試壓;(4)重新側鉆出新水平段,之后再進行相應的防砂完井等措施。同層側鉆方案的難點及關鍵點在于第二步,即切割篩管、盲管,打撈頂部封隔器與篩管。

    A井防砂篩管打撈方案按照傳統(tǒng)的分段切割打撈,分成兩段,第一段為頂部封隔器至套管鞋以上1~3 m處,第二段為套管鞋以上1~3 m處至套管鞋以下30 m處。A井實際施工過程見表1,起原井內(nèi)生產(chǎn)管柱,通井沖砂,切割并撈出第一段管柱都很順利,但第二段管柱打撈遇阻,先后共進行了六次打撈,耗時146 h,均無法撈獲落魚,最終采取了磨銑的方式,磨銑及清潔井眼耗時105 h,最終完成作業(yè)。該井防砂篩管打撈總共耗時16.5天,效率較低,同時考慮海上平臺作業(yè)日費較高,如此高成本的打撈作業(yè)是難以接受的,因此,繼續(xù)開展防砂篩管打撈方案精細化設計研究。

    表1 秦皇島32-6油田A井防砂篩管打撈作業(yè)流程Table 1 Fishing process of sand control string of Well A in QHD32-6 Oilfield

    1.2 渤海前期水平井防砂管柱打撈低效原因分析

    A井水平段裸眼段為φ215.9 mm,下入φ177.8 mm優(yōu)質(zhì)篩管防砂,間隙較小。經(jīng)分析,該井防砂管柱打撈存在以下難點:(1)由于水平井著陸造斜段和水平段摩阻較大,打撈鉆具的上提力及扭矩無法有效傳遞到水平防砂篩管上;(2)需要打撈的防砂管柱為從頂部封隔器至φ244.5 mm套管鞋下25 m處,總長70 m左右,且管柱居中度較差,增加了套銑及打撈的難度;(3)該井φ215.9 mm的水平井多采用φ177.8 mm的防砂管柱,其與水平段井眼的間隙較小,常用的套銑管外徑為206.4 mm,內(nèi)徑為187 mm,引入落魚難度較大,而且套銑出來的鉆屑在較小的環(huán)空內(nèi)很難上返,導致打撈掛卡[12-16]。

    為分析套銑作業(yè)過程中管柱扭矩及軸向拉力傳遞到套銑桶上的效率,將管柱組合進行分段Li,對管柱扭矩及軸向拉力損失進行分段計算分析。

    式中:rx、Rx分別為套銑桶外徑及內(nèi)徑,mm;λ為由落魚狗腿度決定的接觸面積百分比,無量綱;ρl、ρd、ρt、ρx分別為篩管、鉆桿、鉆鋌、套銑桶的線密度,kg/m;l為套銑桶內(nèi)的落魚長度,mm;B為浮力系數(shù),B=1-ρ鉆井液/ρ鐵,無量綱;L1、L2、L3分別為直井段鉆桿長度、斜井段鉆桿長度、鉆鋌長度,mm;Q為大鉤載荷,kN;α為井斜角,°;Ti、ΔMi為套銑桶某個截面處的軸向拉力及損失的扭矩;μ為管柱與井壁之間的摩擦系數(shù),無量綱。

    以A井為例,根據(jù)式(1)、式(2)對打撈鉆具扭矩的傳遞效率進行計算分析(圖1)。曲線1表示:若鉆具底部套銑筒需要對落魚施加3 kN·m的扭矩,則需要井口傳遞16 kN·m的扭矩,由此可以看出損失了13 kN·m,即損失了81.25%;同理,曲線2表示傳遞到井底5 kN·m扭矩時損失了72.22%;曲線3表示傳遞到井底8 kN·m的扭矩時損失了61.90%。通過計算分析可以看出,對A井防砂管柱打撈過程中,由于水平井著陸造斜段和水平段摩阻較大,打撈鉆具的上提力及扭矩無法有效傳遞到水平防砂篩管上。另外,A井φ215.9 mm的水平井采用φ177.8 mm的防砂管柱,其與水平段井眼的間隙只有19 mm,引入落魚難度非常大,套銑扭矩大,而且套銑出來的鉆屑在較小的環(huán)空內(nèi)上返困難,導致打撈掛卡,防砂管柱打撈失敗。

    圖1 扭矩傳遞效率分析Fig. 1 Analysis of torque transmission efficiency

    經(jīng)過分析,該井后期采用磨銑的作業(yè)方式,磨銑作業(yè)扭矩減小為27 kN·m,降低10%。磨銑長度67 m,耗時23 h,磨銑速度平均2.9 m/h。該段防砂管柱采用切割打撈方式共耗時146 h,采用磨銑方式共耗時105 h,節(jié)約41 h,提效28.1%。分析認為,針對防砂管柱與井壁間隙較小的井,打撈鉆具的上提力及扭矩無法有效傳遞到水平防砂篩管上,且防砂管柱與井眼環(huán)空太小,不適合采用多段切割、套銑打撈的作業(yè)方式,磨銑的作業(yè)方式更適合該類井。

    2 水平井防砂管柱打撈方案優(yōu)化設計與實踐

    2.1 防砂管柱打撈方案精細化設計

    針對以上難點,渤海油田開展了水平井防砂管柱打撈方案研究,對于待打撈防砂管柱較長、環(huán)空間隙較大的井,形成了分段切割、打撈的方法,對于環(huán)空間隙較小的井,形成了切割打撈配合磨銑的方法。

    所謂分段切割、套銑、分段打撈方法(圖2),其基本流程為:首先下入水力內(nèi)割刀至套管鞋以下30 m切割第一刀,更換水力割刀,再次下入切割套管鞋以上1~3 m處,之后下入專用回收工具,回收頂部封隔器至第二刀之間的管柱。再嘗試打撈第二刀與第一刀之間的管柱,如果打撈成功,則為同層側鉆留足了30 m的空間,接下來注水泥封固水平段,準備側鉆即可。如果無法打撈第二刀與第一刀之間的管柱,則需把該段防砂管柱再進行一次切割,即在第一刀和第二刀之間切割第三刀,切割成小段,以便于打撈。這種方法,如果順利,直接打撈第一刀和第二刀之間管柱,其流程為:切割→回收(1~2趟)→打撈,起下鉆共計3~4趟;如果無法順利打撈第一刀和第二刀之間管柱,起流程為:切割→回收(1~2趟)→打撈失敗→切割→打撈→套銑→打撈,起下鉆共計7~8趟。

    圖2 多段切割打撈方案流程圖Fig. 2 Flow chart of multi-segment cutting and fishing scheme

    渤海油田一些井生產(chǎn)年限較長,出砂較為嚴重,篩管破損較為嚴重,防砂篩管切割打撈成功率不高,大直徑防砂管柱應用越來越多,防砂管柱與水平段井眼的環(huán)空間隙較小,套銑困難。針對這種情況,渤海油田通過實踐總結出了切割打撈配合磨銑的回收方案,雖然磨銑速度較慢,但相對切割多刀、多次起下鉆來說,工期更加穩(wěn)定可靠(圖3)。其基本流程為:首先下入水力內(nèi)割刀至套管鞋以上1~3 m處切割,之后下入專用回收工具,回收頂部封隔器至該切割處,然后磨銑切割點以下防砂管柱至套管鞋以下30 m左右,再組下井眼清潔鉆具,利用強磁打撈鐵屑,完成防砂管柱打撈。這種方法,其基本流程為:切割→回收(1~2趟)→磨銑→清洗(1~2趟),起下鉆共計4~6趟。

    圖3 切割磨銑方案流程圖Fig. 3 Flow chart of cutting and sleeve milling scheme

    2.2 B井多段切割打撈案例分析

    以秦皇島32-6油田B井為例,水平裸眼段φ215.9 mm,下入φ139.7 mm優(yōu)質(zhì)篩管防砂,目前該井處于低產(chǎn)低效狀態(tài),井內(nèi)生產(chǎn)管柱及防砂管柱見圖4。

    圖4 秦皇島32-6油田B井防砂管柱示意圖Fig. 4 Schematic diagram of sand control string of Well B in QHD32-6 Oilfield

    該井區(qū)剩余油潛力較大,為提高該井區(qū)儲量動用程度,對B井進行同層側鉆,該井水平段裸眼段為φ215.9 mm,防砂管柱的尺寸為φ139.7 mm,環(huán)空間隙較大。因此,按照圖2所示流程進行施工。(1)前期輔助工作,包括洗井、壓井、拆采油樹、安裝井口防噴器;(2)下入專用工具打開井內(nèi)防漏失閥;(3)組下水力割刀切割套管鞋以上1~3 m處;(4)組下專用回收工具,回收頂部封隔器至切割點處的管柱;(5)套銑第2刀以下防砂管柱,順利打撈;(6)組下注水泥管柱,封固原井眼,完成同層側鉆井筒準備。該井防砂管柱打撈共耗時6.5天。經(jīng)測算,對于B井這類防砂管柱打撈,采用多段切割打撈方案比切割磨銑方案節(jié)約工期2天左右,提效近25%,節(jié)約費用100余萬元。

    2.3 C井切割磨銑案例分析

    以渤海秦皇島32-6油田C井為例,水平裸眼段φ215.9 mm,下入φ177.8 mm優(yōu)質(zhì)篩管防砂,投產(chǎn)3年后出砂被迫關停,下入臨時管柱,目前井內(nèi)生產(chǎn)管柱及防砂管柱見圖5。

    圖5 秦皇島32-6油田C井防砂管柱示意圖Fig. 5 Schematic diagram of sand control string of Well C in QHD32-6 Oilfield

    經(jīng)前期修井作業(yè)分析,C井套銑、沖砂困難,且環(huán)空間隙較小,鉆屑在較小的環(huán)空內(nèi)上返困難,進一步增加了套銑、沖砂的難度,因此,推薦采用切割磨銑方案打撈防砂管柱,即采用圖3的流程。(1)前期輔助工作,包括洗井、壓井、拆采油樹、安裝井口防噴器;(2)組下水力割刀切割套管鞋以上1~3 m處;(3)組下專用回收工具,回收頂部封隔器至切割點處的管柱;(4)組下磨銑鉆具,磨銑防砂管柱至管鞋以下約30 m處; (5)組下井筒清潔鉆具,強磁打撈鐵屑。需要注意的是,由于磨鞋磨銑套管會產(chǎn)生大量鐵屑,強磁打撈鐵屑需根據(jù)井眼清潔情況決定下入清潔管柱的趟數(shù),一般采用兩趟清潔管柱可以實現(xiàn)井眼清潔;(6)組下注水泥管柱,封固原井眼,完成同層側鉆井筒準備。該井防砂管柱打撈共耗時7.42天。經(jīng)測算,對于C井這類防砂管柱打撈,采用切割磨銑方案比多段切割打撈方案節(jié)約工期2.6天左右,提效近30%,節(jié)約費用145余萬元。

    從生產(chǎn)角度考慮,大直徑防砂管柱的表皮系數(shù)低,利于提高油氣產(chǎn)能,同時成本相對低,且作業(yè)方式簡單,因此大直徑防砂管柱越來越多地應用于渤海油田。針對此類井,提出了切割打撈配合磨銑的方法,切割打撈頂部封隔器至管鞋以上1~3 m處,長度約50 m,然后磨銑至管鞋下30 m左右,相對分段切割打撈方法工期費用不確定性大的問題,這種方法比較穩(wěn)妥,成功率較高。經(jīng)統(tǒng)計近兩年渤海秦皇島油田應用切割打撈配合磨銑方法實施的井,平均磨銑長度為26.71 m,平均磨銑速度0.81 m/h,磨銑速度得到大幅提高,同時切割磨銑方法可以節(jié)約起下鉆趟數(shù),降低打撈成本,應用較為成熟。因此在渤海油田得以推廣。

    3 結論與建議

    (1)渤海油田疏松砂巖發(fā)育,出砂導致水平井防砂管柱失效問題突出,同層側鉆技術目前是解決渤海油田水平井篩管破損問題的重要手段,防砂管柱打撈工藝的優(yōu)選是影響同層側鉆方案工期費用的關鍵因素。

    (2)通過對水平井防砂管柱打撈難點的分析,優(yōu)選出不同防砂篩管長度和打撈間隙情況下的切割打撈方案:針對待打撈防砂管柱較長、并且與井眼環(huán)空間隙較大的井,建議采用分段切割、打撈的工藝;針對待打撈防砂管柱與井眼環(huán)空間隙較小的井,建議采用切割打撈配合磨銑的工藝。

    (3)以秦皇島32-6油田為例,針對不同防砂篩管長度和打撈間隙的井況進行方案優(yōu)化,可有效提高打撈效率,實現(xiàn)防砂篩管打撈工期費用可控,隨著渤海油田老齡化及同層側鉆井數(shù)的增加,該技術具有良好的推廣應用價值。

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