平面KT型圓鋼管搭接節(jié)點有限元參數(shù)分析與承載力公式研究

陳昆鵬，李 剛

（中國市政工程中南設(shè)計研究總院有限公司，湖北 武漢430014）

0 引 言

近年來，國內(nèi)外學(xué)者對鋼管相貫節(jié)點進(jìn)行了較多的研究[2-4]，提出了平面T、Y、X、N、間隙型K、KT以及搭接型K 等圓鋼管節(jié)點在軸向荷載作用下的承載力公式，并被國內(nèi)外相關(guān)規(guī)范采用。對于平面KT 搭接型節(jié)點，因其所需考慮參數(shù)較多，除了幾何參數(shù)外，其支桿的搭接順序、隱蔽部分是否焊接、被搭接支管拉、壓性質(zhì)變化等因素對承載力也有較大的影響，將上述所有因素全部考慮在內(nèi)給出其在軸向荷載作用下的承載力公式較困難，所以有關(guān)平面KT 搭接型圓管節(jié)點承載力公式方面的研究較少?！稓W洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（BS EN 1993-1-2:2005）[5]、《國際焊接協(xié)會規(guī)范》（XIII-1965- 03/XV-1127-03）[8]等只給出了平面間隙性KT 圓管節(jié)點承載力公式，未能給出搭接型承載力公式。

文獻(xiàn)[1]對三個平面KT 型搭接節(jié)點進(jìn)行了試驗研究，研究了其搭接順序、隱蔽部分是否焊接等因素對節(jié)點承載力的影響，試驗發(fā)現(xiàn)受壓直腹桿貫通時承載力較高，隱蔽部分不焊接時節(jié)點承載力有一定下降。文獻(xiàn)[1]在文獻(xiàn)[2]的基礎(chǔ)上對平面KT 型搭接節(jié)點進(jìn)行了參數(shù)分析，給出了平面KT 搭接型節(jié)點承載力公式，但其未考慮被搭接支桿拉、壓性質(zhì)變化、隱蔽部分是否焊接對節(jié)點承載力的影響，其提出的搭接系數(shù)ψo(hù)文章認(rèn)為全部大于1，此結(jié)論在β 值（支管與主管直徑比）較大時與計算結(jié)果較符合，當(dāng)β 較小時，與實際情況不符合。

本文采用有限元軟件, 合理考慮單元形狀與性質(zhì)、邊界條件、加載方式、材料與幾何非線性等，建立有限元模型，并以文獻(xiàn)[1]試驗結(jié)果為基礎(chǔ)，驗證有限元模型的可靠性。隨后，利用已驗證后模型，對支桿搭接順序、隱蔽部分是否焊接、被搭接支管拉、壓性質(zhì)變化以及節(jié)點幾何等參數(shù)對節(jié)點極限承載力的影響，對其進(jìn)行大規(guī)模參數(shù)化分析，最后采用多元線性回歸分析技術(shù)對有限元分析結(jié)果進(jìn)行回歸分析，得出了平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點承載力公式。

1 平面KT 型搭接型圓鋼管節(jié)點主要參數(shù)

本文所研究平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點如圖1 所示，其中影響其極限承載力的參數(shù)主要有:主管直徑d，支管直徑di，主管壁厚t，支管直徑ti，兩支管搭接長度q，支管與主管搭接部分在主管上的投影長度p，隱蔽部分是否焊接，被搭接支管拉、壓性質(zhì)變化等。一般用無量綱參數(shù)表示：支管與主管直徑之比β=di/d，支管與主管厚度之比τ=ti/t，弦桿徑厚比γ= d/（2 t），搭接率Ov=-q/p，腹桿與弦桿的夾角θi，其中搭接率與θi兩個不是獨立的變量，對無偏心搭接節(jié)點來說，兩者之間的關(guān)系為：

圖1 平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點（直腹桿貫通）

式中：Ov為搭接率；d 為主管直徑，m；di為支管直徑，m；腹桿與弦桿的夾角θi，°。

考慮目前工程中常用鋼管結(jié)構(gòu)的尺寸，本文有限元分析時保持弦桿直徑d=245 mm 不變，左、中、右三根支管尺寸完全一樣，其他參數(shù)見表1。本文擬合的公式適用范圍同《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50017 —2017）[9]右三根支管尺寸中平面K 型圓鋼管搭接節(jié)點。

2 有限元模型建立與驗證

2.1 有限元模型建立

2.1.1 單元類型

Lee[10]全面總結(jié)了管節(jié)點有限元分析的各種技巧，在承載力分析方面，其認(rèn)為采用殼單元與實體單元區(qū)別不大，但殼單元計算成本較實體單元明顯較少，所以承載力計算時，其推薦采用殼單元。本文為了進(jìn)一步驗證殼單元與實體單元的區(qū)別，在保持邊界條件、幾何尺寸、材料本構(gòu)等條件相同，分別選用殼單元與實體單元進(jìn)行分析，其對比結(jié)果如圖2 所示。

由圖2 可知，計算平面KT 搭接型節(jié)點極限承載力時，采用殼單元與實體單元差別不大，本文以下參數(shù)分析全部采用有限元單元庫中三維四節(jié)點殼單元shell181 模擬。有限元模擬不考慮焊縫以及殘余應(yīng)力的影響。

圖2 殼單元與實體單元比較

2.1.2 加載方式與邊界條件

各支管軸力所加荷載比例為圖3 所示桁架圓圈處節(jié)點的各支管比例。當(dāng)θ=30°時，左、中、右腹桿加載比例為：4.484∶-1∶-3.579，當(dāng)θ=45°時，左、中、右腹桿加載比例為：3.535∶-1∶-2.121，當(dāng)θ=60°時，左、中、右腹桿加載比例為：3.993∶-1∶-3.268，其中負(fù)號表示受壓。當(dāng)模擬被搭接支管受拉時，將左、中、右支管同時反向加載即可，有限元分析時主管端部不施加荷載。

圖3 內(nèi)力計算模型

對于邊界條件，其中文獻(xiàn)[11]對各種邊界條件進(jìn)行了模擬，發(fā)現(xiàn)采用圖4 所示邊界條件得到的有限元結(jié)果與試驗值較一致，且相關(guān)文獻(xiàn)[11]大多采用圖4 所示的邊界條件。本文有限元模擬時也采用此邊界條件，即主管左端采用固定端約束，右端采用定向滑動支座約束，左、中、右支管均采用滑動鉸支座。主、支管長度均從節(jié)點區(qū)域向外延伸3 倍直徑，以消除端部約束的影響。

圖4 邊界條件

2.1.3 材料模型

參考Lee[10]，本文有限元模擬時采用的材料模型為多線性模型，材料本構(gòu)模型如圖5 所示，彈性模量取為2.06×105MPa，泊松比取為0.3，采用多線性等向強化理論，彈塑性遵守von Mises 屈服準(zhǔn)則以及相關(guān)流動法則。屈服平臺塑性應(yīng)變一般在（10～25）εy之間，本文取為20 εy。根據(jù)前人大量試驗結(jié)果，強化階段切線模量取為1/200E 時與大多鋼材材性試驗較一致，且采用此多線性模型，經(jīng)驗證切線模量的大小對平面KT 搭接型節(jié)點極限承載力的影響不大。鋼材選用Q345，屈服強度取345 MPa，極限強度fu取為1.5 fy。

圖5 材料模型

2.1.4 網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格劃分時，首先對節(jié)點整體進(jìn)行自由化分，然后對節(jié)點區(qū)域進(jìn)行局部細(xì)化，網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖6和圖7 所示。

圖6 節(jié)點整體網(wǎng)格劃分圖

圖7 節(jié)點內(nèi)部網(wǎng)格劃分圖

2.2 有限元模型驗證

驗證有限元模型時，邊界條件、加載方式、單元類型采用上述選擇，材料彈性模量、切線模量、屈服強度、極限強度均與試驗[1]保持一致。為了進(jìn)一步確保有限元模型的正確，在相同條件下本文采用abaqus有限元軟件進(jìn)行了分析，節(jié)點驗證、對比分析結(jié)果見表1。SJ1 與SJ2 支管尺寸為168 mm×6.26 mm，斜支管與主管夾角均為50°。其中節(jié)點極限承載力取準(zhǔn)則I（作用在腹桿上的軸力出現(xiàn)極值點，以極值點為極限承載力）與準(zhǔn)則II（弦桿管壁沿腹桿方向變形達(dá)到0.03d0，以此變形值對應(yīng)的腹桿軸力為極限承載力）確定的較小值。

由表1 可知，有限元分析所得極限承載力比試驗結(jié)果偏小，其中有限元計算結(jié)果與試驗偏差較小，兩中軟件計算結(jié)果與試驗最大誤差均在10%以內(nèi)，因此有限元模型是可靠的。

表1 有限元模型驗證結(jié)果

3 平面KT 搭接鋼管節(jié)點參數(shù)分析

3.1 參數(shù)概述

如前所述，影響平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點極限承載力的參數(shù)主要有支管、主管直徑之比β、主管徑厚比γ、支管與主管壁厚之比τ、搭接率Ov，支管搭接順序，被搭接支管拉、壓性質(zhì)變化等參數(shù)。首先分析支管搭接順序?qū)?jié)點極限承載力的影響，確定搭接順序后，以此搭接順序進(jìn)行其它參數(shù)分析。然后分別分析當(dāng)被搭接桿件受壓和受拉時隱蔽部分是否焊接對節(jié)點承載力的影響，建立拉、壓兩種情況下隱蔽部分是否焊接的承載力參數(shù)公式。

如前所述，平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點參數(shù)較多，本文參數(shù)分析時固定主管直徑d =245 mm 不變，節(jié)點參數(shù)見表2。

表2 平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點參數(shù)

3.2 平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點參數(shù)分析

3.2.1 支管搭接順序?qū)?jié)點承載力影響

支管主要有以下幾種搭接順序：受壓直支管貫通、受拉斜支管貫通以及受壓斜支管貫通。三種搭接順序荷載位移曲線如圖8 所示。分析支管搭接順序?qū)?jié)點極限承載力影響時，保持其他參數(shù)不變且中間直支管受壓。由圖8 可知，三種搭接方式中，受壓直支管貫通與受拉斜支管貫通極限承載力相差不大，受壓斜支管貫通時節(jié)點極限承載力下降較大。施工時，受壓直腹桿貫通方式較方便，受拉斜腹桿貫通則較為復(fù)雜，考慮以上因素，本文建議設(shè)計施工時均要采用直腹桿貫通的方式。本文其他參數(shù)分析時均采用此種搭接順序。

圖8 腹桿搭接順序?qū)?jié)點承載力影響

3.2.2 被搭接支管拉、壓變化時隱蔽部分是否焊接對節(jié)點極限承載力的影響

平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點與間隙型節(jié)點的區(qū)別就是支管在主管處有重疊部分，由于施工時往往先將三根支管簡單固定，然后再進(jìn)行全部焊接，所以施工時存在被搭接支管隱蔽部分是否焊接的問題。隱蔽部分是否焊接對節(jié)點極限承載力的影響與被搭接支管受力性質(zhì)有關(guān)。當(dāng)被搭接支管分別受拉、壓時，被搭接支管隱蔽部分是否焊接對節(jié)點極限承載力的影響如圖9、10 所示。

圖9 支管受壓時隱蔽部分是否焊接對節(jié)點承載力影響

由圖9 可知，當(dāng)被搭接支管受壓時，隱蔽部分是否焊接對節(jié)點承載力影響不是很大，因為受壓時隱蔽部分即使不焊接，因為被搭接支管與主管之間有很大摩擦作用，且施工預(yù)拼裝時隱蔽部分小部分區(qū)域一般會有焊接，因此受壓時被搭接桿件一般不會與弦桿分離，所以此時隱蔽部分不焊接對節(jié)點承載力影響不顯著，根據(jù)以上分析，當(dāng)被搭接支管受壓，擬合節(jié)點承載力參數(shù)公式時可均按焊接一種情況處理。

由圖10 可知，當(dāng)被搭接支管受拉時，隱蔽部分不焊接其節(jié)點承載力較焊接顯著降低。圖11 為隱蔽部分不焊接的節(jié)點達(dá)到極限承載力時的變形圖，易知，支管受拉時隱藏部分不焊接，支管與主管容易發(fā)生脫離，造成節(jié)點承載力顯著降低。因此，當(dāng)被搭接支管受拉，擬合節(jié)點承載力參數(shù)公式時是否焊接要分別處理。

圖10 支管受拉時隱蔽部分是否焊接對節(jié)點承載力影響

圖11 隱蔽部分不焊接受拉時節(jié)點變形

3.2.3 β 值對節(jié)點極限承載力的影響

β 為腹桿與弦桿之比，圖12 所示為β 對節(jié)點極限承載力的影響。由圖12 可知，β 對節(jié)點極限承載力有顯著影響，節(jié)點承載力隨β 值增大而提高，且β 值對節(jié)點承載力的影響與主管徑厚比γ 值有關(guān)。當(dāng)γ＜10 時，由于主管管壁較厚，剛度大，節(jié)點極限承載力由支管控制，一般發(fā)生支管屈服破壞，所以節(jié)點極限承載力隨β 值增大而顯著增大。當(dāng)β 值較小時，主管管壁較小，剛度小，在荷載作用下下主管管壁變形較大，節(jié)點極限承載力一般由主管控制，因此，當(dāng)γ 值較大時，隨β 值增大，節(jié)點極限承載力提高不明顯。

圖12 β 對節(jié)點承載力的影響

3.2.4 γ 值對節(jié)點極限承載力的影響

γ 為主管徑厚比，圖13 為γ 對節(jié)點極限承載力的影響。由圖13 可知，γ 對節(jié)點極限承載力也有顯著影響，節(jié)點承載力隨γ 值增大而急劇下降，且γ 值對節(jié)點承載力的影響與支、主管直徑比β 值有關(guān)。當(dāng)γ較小時，即主管壁厚較大，節(jié)點易發(fā)生支管的屈曲破壞，節(jié)點極限承載力由腹桿決定，此時β 值大小對節(jié)點承載力影響較大。當(dāng)γ 較大時，即主管壁厚較小，主管管壁易發(fā)生較大的塑性變形，節(jié)點承載力一般由主管控制，此時增大β 值，節(jié)點承載力增大不明顯。

圖13 γ 對節(jié)點承載力的影響

鑒于β、γ 之間對節(jié)點承載力影響有密切關(guān)系，因此設(shè)計時，工程師需要選用合理的β、γ 值，使節(jié)點承載力既能到設(shè)計要求，同時又能使鋼材消耗最少。

3.2.5 Ov 值對節(jié)點極限承載力的影響

由圖14 可知，隨著Ov值增加，承載力成近似線性增長，但增長緩慢，Ov對節(jié)點承載力影響不顯著。隨Ov增加，節(jié)點區(qū)域交匯部分增多，節(jié)點區(qū)域剛度增大，但搭接支管與主管連接部分減少，造成節(jié)點承載力降低，兩者因素抵消，造成Ov增加而節(jié)點承載力增加不明顯，所以通過提高搭接率不能有效提高平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點極限承載力。

圖14 Ov 對節(jié)點承載力的影響

3.2.5 τ 值對節(jié)點極限承載力的影響

由圖15 可知，τ 對節(jié)點承載力的影響與γ 值有關(guān)，當(dāng)γ 較小時，由于主管管壁較厚，剛度大，節(jié)點極限承載力由支管控制，一般發(fā)生支管屈服破壞，所以節(jié)點極限承載力隨τ 值增大而顯著增大。當(dāng)γ 值較大時，主管管壁厚度較小，剛度小，在荷載作用下下主管管壁變形較大，節(jié)點極限承載力一般由主管控制，因此，當(dāng)γ 值較大時，隨τ 值增大，節(jié)點極限承載力提高不明顯。

圖15 τ 對節(jié)點承載力的影響

4 平面KT 型搭接節(jié)點承載力參數(shù)公式

4.1 承載力參數(shù)公式

目前《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50017—2017）已給出平面KT 間隙性節(jié)點承載力公式，為了保持規(guī)范的一致性和連續(xù)性，本文在平面KT 間隙型承載力參數(shù)公式的基礎(chǔ)上擬合平面KT 型搭接節(jié)點承載力公式，只在其基礎(chǔ)上增設(shè)一個搭接系數(shù)ψ0。

由前述參數(shù)分析可知，ψ0受節(jié)點幾何參數(shù)β、γ、τ、Ov以及被搭接桿件拉、壓變化以及被搭接桿件隱藏部分是否焊接影響。根據(jù)當(dāng)被搭接桿件受壓時，隱藏部分是否焊接對節(jié)點承載力影響不大，因此給出參數(shù)公式時，將隱藏部分是否焊接兩種情況合并為一種情況。而當(dāng)被搭接腹桿受拉時，根據(jù)本文前面分析得知，此時，被搭接腹桿隱藏部分是否焊接對接點承載力影響較大，所以，擬合公式時，要將這兩種情況分開考慮。

根據(jù)以上分析，平面KT 型搭接節(jié)點承載力公式可表示如下：

式中：N1為支管受力，kN；N2為支管受力，kN；N3為支管受力，kN；ψ0為搭接系數(shù)；ψn為主管受壓折減系數(shù)；ψd為與β 相關(guān)的參數(shù)；t 為主管壁厚，mm；d 為主管直徑，mm；f 為桿件材料強度，MPa；β 為支管與主管直徑之比；γ 為主管徑厚比；τ 為支管與主管厚度之比；Ov為搭接率；θ1、θ2、θ3為支桿與主管之間的夾角，如圖1 所示。其中m、a、b、c、d 為待定參數(shù)。當(dāng)支管直徑不同時，β=（d1+d2+d3）/（3 d）。ψn為主管受壓折減系數(shù)：ψn=1-0.3（σ/fy）-0.3（σ/fy）2，當(dāng)節(jié)點兩側(cè)或者一側(cè)弦桿受拉時，ψn=1；ψd為與β 相關(guān)的參數(shù)，當(dāng)β≤0.7 時，ψd=0.069+0.93β，當(dāng)β＞0.7 時，ψd=2β-0.68；ψa為參數(shù)：

如前所述，對搭接系數(shù)ψo(hù)= miβaiγbiτciOvdi兩式兩邊取自然對數(shù)，得

lnψo(hù)= lnmi+ailnβ+bilnγ+cilnτ+dilnOv，通過置信度為95%的多元線性回歸分析，求得mi、ai、bi、ci、di線值，最后得：

通過回歸得到的平面KT 型搭接節(jié)點參數(shù)公式計算表2 中各幾何尺寸的節(jié)點，與有限元結(jié)果進(jìn)行比較，參數(shù)公式計算結(jié)果與有限元結(jié)果之比平均值為0.897 2，方差為0.002 3，離散度為0.005 6，可知，所擬參數(shù)公式可以計算平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點承載力。

4.2 承載力參數(shù)公式驗證

由于有限元分析時，三根支管取相同尺寸，主管不受壓力，鋼材取Q345，而實際中，三根腹桿尺寸有可能不相同，主管可能受壓力，且設(shè)計時選用鋼材品種可能為其它鋼種，為了驗證所得參數(shù)公式的適應(yīng)性、連續(xù)性等，本文從以上幾個方面驗證參數(shù)公式的可靠性。驗證時，受壓直腹桿貫通且隱蔽部分焊接。

4.2.1 支桿不對稱時承載力參數(shù)公式驗證

改變?nèi)Ч軒缀纬叽?，使三者參?shù)均不相同，保 持Ov=0.4，τ=0.5 不 變，對γ=10、20、30、40、50，β=0.2、0.4、0.6、0.8、1.0 的平面KT 型搭接節(jié)點（被搭接腹桿受壓，隱蔽部分焊接）進(jìn)行有限元分析，將有限元結(jié)果與利用參數(shù)公式計算結(jié)果進(jìn)行比較，其比較結(jié)果如圖16 所示。

圖16 支桿不對稱時參數(shù)公式模型預(yù)測

由圖16 可知，參數(shù)公式預(yù)測結(jié)果比有限元分析結(jié)果偏小，說明擬合參數(shù)公式偏于安全，且大部分點在10%分散帶內(nèi)，少數(shù)點10%～20%分散帶之間，所有點均在20%分散帶以內(nèi)，說明所擬合的參數(shù)公式可以較好地預(yù)測支管不對稱平面KT 型搭接節(jié)點極限承載力。

4.2.2 主管受壓力時承載力參數(shù)公式驗證

同支管加載一樣，在主管右端定向滑動端施加軸向荷載N，N 與弦桿屈服荷載之比為n，n 依次取0.2、0.4、0.6、0.8 與1.0，同時保持Ov=0.4，τ=0.5 不變、被搭接腹桿受壓且隱被搭接支管蔽部分焊接進(jìn)行有限元分析，將有限元計算結(jié)果與參數(shù)公式預(yù)測結(jié)果進(jìn)行比較，比較結(jié)果如圖17 所示。由圖17 可知，參數(shù)公式預(yù)測結(jié)果比有限元分析結(jié)果偏小，說明擬合的參數(shù)公式偏于安全，且絕大部分點在10%分散帶內(nèi)，少數(shù)點10%～20%分散帶之間，所有點均在20%分散帶以內(nèi)，說明所擬合的參數(shù)公式可以很好地預(yù)測主管承受軸向荷載的平面KT 型搭接節(jié)點的極限承載力。

圖17 主管受壓時參數(shù)公式模型預(yù)測

4.2.3 鋼材不同時承載力參數(shù)公式驗證

有限元參數(shù)化分析時，采用的參數(shù)基于目前結(jié)構(gòu)中的主流鋼材Q345，但實際中有可能會涉及到其他鋼種，如Q235、Q390 以及Q420 等,為了驗證采用Q345 鋼材料性能數(shù)據(jù)擬合的平面KT 型搭接圓管節(jié)點參數(shù)公式能否適用其它型號鋼材，現(xiàn)將材料性能數(shù)據(jù)改成其它型號鋼材（如Q235、Q390、Q420、Q460），進(jìn)行有限元分析，有限元分析時保持Ov=0.4，τ=0.5 不變、被搭接腹桿受壓且被搭接支管隱蔽部分焊接，改變β 值，進(jìn)行有限元參數(shù)分析，有限元結(jié)果與參數(shù)公式預(yù)測結(jié)果比較如圖18 所示。

圖18 鋼種不同時參數(shù)公式模型預(yù)測

由圖18 可知，采用擬合的參數(shù)公式預(yù)測其他不同鋼種的平面KT 型搭接節(jié)點承載力公式時，除極少數(shù)點出現(xiàn)有限元分析結(jié)果小于參數(shù)公式預(yù)測值，大部分點均分布在10%分散帶內(nèi)，少數(shù)點分散10%～20%分散帶之間，所有點均在20%分散帶以內(nèi)，說明所擬合的參數(shù)公式可以很好地預(yù)測采用不同型號鋼材的平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點的承載力。

4.2.4 參數(shù)公式與規(guī)范比較

采用Eurocode 3 相關(guān)規(guī)范以及本文擬合的參數(shù)公式分別計算文獻(xiàn)[1]中SJ1 與SJ2 節(jié)點（計算時各參數(shù)均與試驗節(jié)點參數(shù)保持一致），比較結(jié)果見表3。由表3 可知，Eurocode 3 與本文參數(shù)公式兩種計算值均小于試驗值，說明兩公式均可預(yù)測平面KT 型圓鋼管搭接節(jié)點承載力，且本文擬合的參數(shù)公式更接近試驗值，采用Eurocode 3 相關(guān)規(guī)范計算值偏保守。

表3 參數(shù)公式（3）比較 單位：kN

5 結(jié) 論

（1）有限元模型建立與驗證：選用合適的邊界條件、材料模型、加載方式等建立有限元模型，以試驗結(jié)果[1]為基礎(chǔ)，最后驗證了有限元模型的可靠性；

（2）有限元參數(shù)化分析：被搭接支桿受壓時，隱藏部分是否焊接對節(jié)點承載力影響不顯著，被搭接支桿受拉時，隱蔽部分是否焊接對節(jié)點承載力有較大影響。幾何參數(shù)β、γ 對平面KT 型搭接節(jié)點承載力有顯著影響，兩者之間相互影響。當(dāng)γ 較小時，τ 對節(jié)點承載力有顯著影響，當(dāng)γ 較大時，τ 對節(jié)點承載力影響不大。搭接率Ov對節(jié)點承載力影響不顯著，因此設(shè)計時不能簡單靠提高搭接率來提高節(jié)點承載力。

（3）參數(shù)公式驗證：參數(shù)公式預(yù)測結(jié)果較有限元計算結(jié)果偏小，說明擬合所得參數(shù)公式滿足安全型要求，且大部分對比結(jié)果均在10%誤差分散帶內(nèi)，極少數(shù)對比結(jié)果分布10%～20%誤差分散帶內(nèi)，所有對比結(jié)果均在20%誤差分散帶內(nèi)，說明參數(shù)公式具有一定的可靠性。本文擬合的參數(shù)公式與Eurocode 3 相關(guān)規(guī)范的公式比比較，兩者均可預(yù)測平面KT 型搭接節(jié)點承載力，前者與試驗值更接近，后者偏于保守。