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    航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)驅(qū)動功率設(shè)計技術(shù)

    2022-08-08 12:37:22方新文
    工程與試驗 2022年2期
    關(guān)鍵詞:慣量試驗機(jī)力矩

    方新文,康 磊

    (中國飛機(jī)強(qiáng)度研究所,陜西 西安 710065)

    1 引 言

    航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)能夠真實模擬飛機(jī)在起降過程中的速度、加/減速度以及輪胎載荷,是航空輪胎研制及性能測試的重要試驗設(shè)備,為航空輪胎新產(chǎn)品的研制、鑒定和產(chǎn)品交付提供科學(xué)依據(jù)。通過模擬試驗,可以確定產(chǎn)品性能參數(shù)、優(yōu)化產(chǎn)品性能,提高航空機(jī)輪輪胎的品質(zhì)和性能。本文以某試驗機(jī)為例,重點分析試驗機(jī)驅(qū)動系統(tǒng)在設(shè)計中的各種負(fù)載情況及功率需求,從而提供滿足試驗要求的速度及加/減速度。

    2 概 述

    航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)驅(qū)動系統(tǒng)主要由驅(qū)動電機(jī)和道面模擬飛輪組成(如圖1所示)。試驗時,驅(qū)動電機(jī)帶動道面模擬飛輪旋轉(zhuǎn),提供滿足要求的加/減速度及速度目標(biāo)值,模擬飛機(jī)起降、滑行過程中的速度變化。

    圖1 驅(qū)動系統(tǒng)組成

    本文以某航空動態(tài)模擬試驗機(jī)為例,詳細(xì)介紹驅(qū)動功率分析設(shè)計。該航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)設(shè)計輸入如下:(1)道面模擬飛輪直徑D:3048mm;(2)道面模擬飛輪慣量J:14100kgm2;(3)最大加/減速度a:8m/s2;(4)額定速度VN:500km/h(871rpm,后續(xù)計算電機(jī)額定轉(zhuǎn)速nN取900rpm);(5)最大輪胎載荷Lmax:800kN。

    3 驅(qū)動功率設(shè)計

    該試驗機(jī)輪胎試驗包括加速起飛、減速降落、低速滑行3個部分,驅(qū)動功率大小取決于負(fù)載力矩與電機(jī)轉(zhuǎn)速的乘積。

    3.1 加速起飛試驗所需功率

    加速起飛試驗負(fù)載力矩由3部分組成:加速力矩、滾轉(zhuǎn)阻力矩、損耗力矩。

    (1)加速力矩計算

    加速起飛試驗中,最大加速度為8m/s2,加速起飛試驗所需加速力矩為:

    式中,J0為電機(jī)總慣量,電機(jī)總慣量不超過562kgm2,Jj為機(jī)輪轉(zhuǎn)化至鼓輪側(cè)慣量,為277kgm2,R為飛輪半徑。

    (2)滾轉(zhuǎn)阻力矩計算

    加速起飛試驗中會產(chǎn)生滾轉(zhuǎn)阻力矩,該阻力矩與輪胎施加的載荷成正比關(guān)系,最大阻力矩為:

    T2=Lmax×μ×R=36576Nm

    式中,μ為阻力矩系數(shù),取0.03。

    (3)損耗力矩計算

    損耗力矩包括鼓輪風(fēng)阻力矩、軸承摩擦力矩、電機(jī)損耗力矩。根據(jù)測量經(jīng)驗,500km/h時鼓輪風(fēng)阻及軸承摩擦力矩最大值約為:Tfz+Tzc=1000Nm,電機(jī)軸承損耗Tdzc=100Nm。

    (4)總負(fù)載力矩

    綜上所述,加速起飛試驗總負(fù)載力矩為:

    T=T1+T2+Tfz+Tzc+Tdzc=116096Nm

    加速起飛試驗所需峰值功率為:

    3.2 減速降落試驗所需功率

    減速降落過程與加速起飛過程相反,但負(fù)載力矩組成一致。

    (1)減速力矩計算

    飛機(jī)減速降落試驗中,最大減速度為8m/s2,所需減速制動力矩為:

    式中,J0為電機(jī)總慣量,電機(jī)總慣量不超過562kgm2,Jj為機(jī)輪轉(zhuǎn)化至鼓輪側(cè)慣量,為277kgm2。

    (2)滾轉(zhuǎn)阻力矩計算

    減速降落試驗中會產(chǎn)生滾轉(zhuǎn)阻力矩,該阻力矩與機(jī)輪施加的載荷成正比關(guān)系,最大阻力矩為:

    T2=Lmax×μ×R=36576Nm

    (3)損耗力矩計算

    損耗力矩包括鼓輪風(fēng)阻力矩、軸承摩擦力矩、電機(jī)損耗力矩。根據(jù)測量經(jīng)驗,500km/h時鼓輪風(fēng)阻及軸承摩擦力矩最大值約為:Tfz+Tzc=1000Nm,電機(jī)軸承損耗Tdzc=100Nm。

    (4)總負(fù)載力矩

    綜上所述,減速降落試驗總負(fù)載力矩為:

    T=T1-T2-Tfz-Tzc-Tdzc=40744Nm

    減速降落試驗所需峰值功率為:

    3.3 低速滑行試驗功率計算

    低速滑行試驗是指航空輪胎以64km/h(n為112rpm)的速度滑行約10000m。低速滑行試驗分為3個階段:第1個階段為加速啟動,設(shè)定加速度為8m/s2;第2個階段為穩(wěn)速滑行;第3個階段為減速制動,設(shè)定減速度為8m/s2。

    (1)加速啟動階段

    營業(yè)員勉強(qiáng)地笑著,“沒事,有點低血糖,頭有點暈。小姐喜歡哪套?”總共試穿了四套,顏曉晨最喜歡第三套,而且正好是特價品,打四折,

    加速啟動時加速度8m/s2,根據(jù)公式:

    可得,所需加速力矩為78420Nm。

    加速啟動階段會產(chǎn)生滾轉(zhuǎn)阻力矩,該阻力矩與機(jī)輪施加的載荷成正比關(guān)系,最大阻力矩為:

    T2=Lmax×μ×R=36576Nm

    式中,μ為阻力矩系數(shù),取0.03。

    64km/h時鼓輪風(fēng)阻及軸承摩擦力矩最大值約為:Tfz+Tzc=150Nm,電機(jī)軸承損耗Tdzc=100Nm。

    則加速啟動階段所需的驅(qū)動輸出力矩為:

    T=T1+T2+Tfz+Tzc+Tdzc=115246Nm

    加速啟動階段,所需驅(qū)動峰值功率為:

    (2)穩(wěn)速滑行階段

    在穩(wěn)速滑行階段中,電機(jī)只需克服損耗力矩與滾轉(zhuǎn)阻力矩即可保持滑行速度穩(wěn)定,即負(fù)載力矩由兩部分組成:滾轉(zhuǎn)阻力矩、損耗力矩。

    滾轉(zhuǎn)阻力矩計算:穩(wěn)速滑行試驗中會產(chǎn)生滾轉(zhuǎn)阻力矩,該阻力矩與機(jī)輪施加的載荷成正比關(guān)系,最大阻力矩:T2=Lmax×μ×R=36576Nm(式中,μ為阻力矩系數(shù),取0.03)。

    損耗力矩計算:損耗力矩包括鼓輪風(fēng)阻力矩、軸承摩擦力矩、電機(jī)損耗力矩。根據(jù)測量經(jīng)驗,64km/h時鼓輪風(fēng)阻及軸承摩擦力矩最大值約為:Tfz+Tzc=150Nm,電機(jī)軸承損耗Tdzc=100Nm。

    則穩(wěn)速滑行階段驅(qū)動總輸出力矩為:

    T=T2+Tfz+Tzc+Tdzc=36826Nm

    穩(wěn)速滑行階段,所需驅(qū)動峰值功率為:

    (3)減速制動階段

    減速制動階段會產(chǎn)生滾轉(zhuǎn)阻力矩,該阻力矩與機(jī)輪施加的載荷成正比關(guān)系,最大阻力矩為:T2=Lmax×μ×R=36576Nm(式中,μ為阻力矩系數(shù),取0.03)。

    64km/h時鼓輪風(fēng)阻及軸承摩擦力矩最大值約為:Tfz+Tzc=150Nm,電機(jī)軸承損耗Tdzc=100Nm。

    則減速制動階段所需的驅(qū)動輸出力矩為:

    T=T1-T2-Tfz-Tzc-Tdzc=41594Nm

    減速制動階段,所需驅(qū)動峰值功率為:

    4 驅(qū)動功率確定

    根據(jù)上述分析,可得某航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)驅(qū)動功率需求,如表1所示。某航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)驅(qū)動所需峰值功率達(dá)到10.94MW方可滿足所有試驗的要求。在后續(xù)設(shè)計中,因加/減速時間短,可考慮利用驅(qū)動電機(jī)的過載工況。

    表1 驅(qū)動功率需求

    5 總 結(jié)

    航空輪胎動態(tài)模擬試驗機(jī)驅(qū)動功率的設(shè)計,不僅需要考慮試驗過程中的加速/減速負(fù)載力矩,還應(yīng)考慮輪胎施加載荷產(chǎn)生的滾轉(zhuǎn)阻力矩,再綜合系統(tǒng)的機(jī)械損耗以及風(fēng)阻損耗力矩,方可確定試驗機(jī)的驅(qū)動功率。特別是輪胎滾轉(zhuǎn)阻力矩,設(shè)計時易被忽略,從而導(dǎo)致大加速度試驗時驅(qū)動功率不足,無法提供滿足試驗要求的加速度條件。

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