航空發(fā)動機(jī)新型射流點(diǎn)火器試驗(yàn)研究

李相政

(中國飛行試驗(yàn)研究院發(fā)動機(jī)所，陜西 西安 710089)

1 引 言

航空發(fā)動機(jī)的真實(shí)工作條件非常復(fù)雜，從地面到萬米高空，從陸地到海上，復(fù)雜的工作環(huán)境使得航空發(fā)動機(jī)的點(diǎn)火環(huán)境也極為復(fù)雜。航空發(fā)動機(jī)不僅有容易點(diǎn)火的環(huán)境，也存在高空再點(diǎn)火、高原點(diǎn)火、在高濕度的海面上點(diǎn)火等一系列惡劣的點(diǎn)火環(huán)境，這就要求點(diǎn)火器必須有足夠的點(diǎn)火裕度，才能實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火的穩(wěn)定性以及準(zhǔn)確性，保證發(fā)動機(jī)高空安全運(yùn)行。

隨著航空發(fā)動機(jī)運(yùn)行空域的拓寬，傳統(tǒng)的火花塞點(diǎn)火技術(shù)越來越不適應(yīng)飛行器的點(diǎn)火需求。等離子體點(diǎn)火技術(shù)作為新型的點(diǎn)火技術(shù)，在航空點(diǎn)火領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用。射流等離子體點(diǎn)火器是目前較為常見的應(yīng)用于航空發(fā)動機(jī)的新型點(diǎn)火器，但其在實(shí)際應(yīng)用過程中會遇到新的挑戰(zhàn)：射流點(diǎn)火器的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，點(diǎn)火器的能量注入過大會造成點(diǎn)火電極的嚴(yán)重?zé)g，嚴(yán)重影響點(diǎn)火器的壽命，降低了點(diǎn)火器長期使用的可靠性。

本文設(shè)計了一種新型射流點(diǎn)火器，并在超燃沖壓發(fā)動機(jī)上成功應(yīng)用。

2 射流點(diǎn)火器設(shè)計結(jié)構(gòu)

本文設(shè)計的新型射流點(diǎn)火器為旋轉(zhuǎn)對稱件，便于制造加工。圖1為新型射流點(diǎn)火器結(jié)構(gòu)剖面圖，1為帶有螺紋通氣口的尾部，其主要作用是連接放電裝置的陽極，為點(diǎn)火器導(dǎo)入氣體；2主要用于固定點(diǎn)火器陽極，保證點(diǎn)火器陽極桿處于中心位置；3為點(diǎn)火器的中心桿；4為陶瓷絕緣件，其主要用于絕緣；5為旋流器，主要用于整理來流氣體；6為點(diǎn)火器外殼；7為點(diǎn)火器陽極；8為點(diǎn)火器陰極。新型射流點(diǎn)火器實(shí)物圖見圖2。

圖1 點(diǎn)火器結(jié)構(gòu)剖面圖

圖2 射流點(diǎn)火器實(shí)物圖

設(shè)計的新型點(diǎn)火器結(jié)構(gòu)解決了射流點(diǎn)火器陰陽極不對齊導(dǎo)致的放電位置不合理、電路氣路分開導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)不緊湊、點(diǎn)火器不宜安裝等問題。要使點(diǎn)火器有合理的放電位置，就要在設(shè)計過程中保證點(diǎn)火器內(nèi)部陰陽電極之間合理的軸向定位周向定心。從內(nèi)部結(jié)構(gòu)來看，陽極的定位定心是通過中心桿定心定位實(shí)現(xiàn)，而中心桿要與陶瓷配合。因此，中心桿對中心要求高且不能出現(xiàn)過盈配合的定心定位配合方式。中心桿屬于桿件，其定心配合必須通過兩處不同的端面約束，其中一個配合端面為固定，另一個配合端面為周向約束，防止周向轉(zhuǎn)動。

在配合方式中，圓錐面配合適用于中心度要求高且不能出現(xiàn)過盈配合的零件定心定位。因此在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，中心桿與陶瓷底端采用圓錐面配合設(shè)計，連接桿與陶瓷件軸孔配合采用間隙配合，用于中心桿的周向約束；陶瓷件與下圓柱殼件之間的周向約束間接影響到連接桿的周向約束，結(jié)合陶瓷件特性，陶瓷件與下圓柱殼件之間也采用圓錐面配合來保證對心度；中心桿與上圓柱殼體之間選用螺紋約束，用于固定中心桿。

點(diǎn)火器的進(jìn)氣口設(shè)計位置從點(diǎn)火器的側(cè)壁轉(zhuǎn)移到點(diǎn)火器尾端，且在點(diǎn)火器內(nèi)部設(shè)計中預(yù)留出足夠體積的氣流腔，保證氣流能夠順利流入放電間隙位置。點(diǎn)火器尾端通過氣電一體化裝置來實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火器結(jié)構(gòu)完全同軸并保證點(diǎn)火器結(jié)構(gòu)緊湊。

點(diǎn)火器設(shè)計為對稱結(jié)構(gòu)，在實(shí)際拆分為零部件的設(shè)計過程中，能夠保證各零部件的中心對稱性，這也就保證了各零部件的對稱軸都在正中心。點(diǎn)火器零部件的對稱軸均在正中心，在最終安裝集成為點(diǎn)火器時，保證了點(diǎn)火器的對稱性與同軸性。

3 點(diǎn)火器工作特性分析

圖3所示為點(diǎn)火器地面測試試驗(yàn)臺。試驗(yàn)臺主要由測量系統(tǒng)、供氣系統(tǒng)、雙頻激勵電源及同軸點(diǎn)火器等組成。試驗(yàn)中雙頻激勵電源分別為直流激勵電源CUT·50T與自制脈沖激勵電源。在單獨(dú)分析脈沖參數(shù)對等離子體參數(shù)的影響時，考慮到自制脈沖電源的不穩(wěn)定性，采用可靠的脈沖電源，在獲取脈沖激勵參數(shù)對等離子體的影響規(guī)律后，合理選取自制脈沖電源激勵參數(shù)。

圖3 點(diǎn)火器測試試驗(yàn)臺

試驗(yàn)過程中，采用高壓氣瓶作為供氣氣源，在氣源與放電裝置連接的管道上安裝質(zhì)量流量控制器，其型號為D0719B型，可控制質(zhì)量流量為50L/min，通過手動控制質(zhì)量流量旋鈕控制流量。供氣系統(tǒng)采用提前供氣與延遲關(guān)閉供氣，對點(diǎn)火器起到降溫保護(hù)作用。測量系統(tǒng)獲取點(diǎn)火器工作時的電壓、電流信號及等離子體圖像與等離子體光譜數(shù)據(jù)。采用示波器獲取放電過程中的電流信號與電壓信號，其型號為三系示波器，電壓探頭型號為TektronixP6015A型高壓探頭，探頭衰減為1000倍。電流的測量需要在電路負(fù)電極端接入4個并聯(lián)電阻，電阻阻值為1Ω。通過電阻兩端的電壓除以電阻計算出電路中的電流，采用普通相機(jī)獲得射流等離子體隨時間變化的圖像。

3.1 不同激勵模式下點(diǎn)火器工作特性

3.1.1 單激勵下工作特性

單獨(dú)直流激勵電源的放電信號如4所示，為直流激勵電源輸出15A時的電壓電流信號。直流激勵放電可分為兩個過程：啟弧階段與穩(wěn)弧階段。啟弧階段由直流激勵電源內(nèi)部自帶的脈沖引弧器啟動，脈沖引弧器產(chǎn)生的脈沖高壓迅速擊穿工質(zhì)氣體形成電弧，隨后脈沖引弧器停止工作，在放電信號圖中對應(yīng)著突增的電壓變化。穩(wěn)弧階段，在初始電弧形成后，直流激勵開始工作，由于直流激勵功率較強(qiáng)，可電弧加強(qiáng)，隨后穩(wěn)定，形成一股等離子體從噴嘴處噴出，在放電信號圖中對應(yīng)著幾乎穩(wěn)定的電壓與電流變化。

圖4 直流激勵放電信號圖

圖5所示為單獨(dú)脈沖激勵作用下的放電信號，可以看出，單個脈沖激勵放電也可以分為兩個過程，起始放電時脈沖產(chǎn)生一個很高的電壓，用于擊穿啟弧，隨后電壓經(jīng)過幾次振蕩最終衰減為0。脈沖激勵放電是許多單個脈沖形成的脈沖簇間斷放電。

圖5 脈沖激勵放電信號圖

3.1.2 雙頻激勵耦合下點(diǎn)火器的工作特性

對于直流激勵與脈沖激勵放電而言，直流激勵屬于低頻段放電，脈沖激勵放電頻率相對較高。如果脈沖激勵電源與直流激勵電源直接耦合，兩者會形成互相干擾，造成放電不穩(wěn)定，嚴(yán)重時會互相損害激勵電源。因此，必須有合理的隔離裝置，使得直流激勵與交流激勵能夠很好地耦合起來，形成雙頻耦合放電。耦合隔離電路如圖6所示，圖中左側(cè)為自制脈沖電源，自制脈沖電源可以通過改變m與n的比值來改變脈沖幅值。右側(cè)為直流激勵電源，中間部分為保護(hù)電路。保護(hù)電路由電感電阻與電容組成，相當(dāng)于一個簡單的分離器。由于電感與電容的存在，保護(hù)電路所允許通過的激勵必須為高頻，即脈沖激勵能通過，而直流激勵不能通過。

圖6 隔離電路示意圖

雙頻激勵電源工作時，保護(hù)電路的存在可以保證脈沖電源所產(chǎn)生的脈沖激勵被保護(hù)電路過濾掉，避免了脈沖激勵對直流激勵的損害，但保護(hù)電路也會過濾掉直流激勵本身的引弧脈沖。直流激勵在雙頻耦合的條件下，必須由脈沖激勵引弧后才能單獨(dú)工作。所以在雙頻耦合工作時，必須保證脈沖激勵先工作，或者兩者同時工作。

圖7所示為某次雙頻耦合放電過程的電信號圖，可以看出，雙頻耦合放電時，脈沖激勵與直流激勵輪流放電，互不干擾。脈沖激勵以脈沖簇的形式耦合在放電過程中，每個脈沖激勵包含一定數(shù)量的單個脈沖，該類電信號可作為耦合放電的判定依據(jù)。

圖7 雙頻耦合放電信號圖

3.2 雙頻激勵參數(shù)及氣流對等離子體空間分布特性影響規(guī)律

對于雙頻激勵同軸等離子體點(diǎn)火器而言，由于等離子體的作用方式為射流，因此其產(chǎn)生的等離子體空間分布特性不僅受電源激勵參數(shù)的影響，還要受到工質(zhì)氣流速度的影響。本文通過試驗(yàn)研究了不同激勵參數(shù)與不同工質(zhì)氣流速度共同作用下的等離子體分空間分布特性規(guī)律。

3.2.1 工質(zhì)氣流速度對射流等離子體的影響

圖8所示為不同直流激勵參數(shù)下，射流等離子體長度隨工質(zhì)氣流速度變化結(jié)果。由圖中數(shù)據(jù)可以計算出，工質(zhì)氣流速度所引起射流長度變化范圍最大能到50%。試驗(yàn)中工質(zhì)氣流速度由低變高時，噴射出的射流等離子體長度先增加后減少，分析其原因，是當(dāng)工質(zhì)氣流速度較低時，氣流對射流等離子體的降溫作用不明顯，對射流等離子體的運(yùn)輸作用占主導(dǎo)。隨著工質(zhì)氣流速度稍微增大，吹出了更多等離子體，因此射流等離子體長度增大。當(dāng)工質(zhì)氣流速度進(jìn)一步加大時，工質(zhì)氣流對射流等離子體的降溫效應(yīng)開始起作用，使得部分等離子體降溫，因此噴出的射流等離子體長度減小。

圖8 直流參數(shù)與氣流速度對射流長度的影響

3.2.2 直流激勵對射流等離子體的影響

直流激勵參數(shù)變化對等離子體空間分布的影響如圖8所示，由圖可以計算出，直流激勵所引起的射流長度變化范圍最大能達(dá)到80%，這表明工質(zhì)氣流速度與直流激勵電流大小對射流等離子體的長度影響權(quán)重相當(dāng)。當(dāng)氣流速度較低時，隨著直流激勵電流的增大，射流等離體的長度也增大。當(dāng)氣流速度較大時，射流等離子體的長度隨著直流激勵電流的增大先增大后穩(wěn)定。其原因可能是當(dāng)工質(zhì)氣流速度較低時，直流激勵電流的增大增強(qiáng)了等離子體的生成，所以等離子體的射流長度增大。但是當(dāng)工質(zhì)氣流速度較大時，氣流對等離子體的運(yùn)輸能力是有限的，射流等離子體的長度基本不變。

3.2.3 脈沖激勵下等離子體參數(shù)分布特性

由于脈沖激勵的放電頻率較高，只有在合適的工質(zhì)氣流條件下，點(diǎn)火器才能產(chǎn)生并噴射出脈沖射流等離子體，因此在這里不討論工質(zhì)氣流速度對射流等離子體的影響，只研究脈沖頻率變化及脈沖幅值變化對射流等離子體分布的影響。

圖9所示為在工質(zhì)氣流速度不變的條件下，脈沖激勵頻率與幅值變化對射流等離子體空間分布的影響。圖中實(shí)線部分為射流等離子體長度尺寸，虛線部分為射流離子體最寬寬度尺寸。由圖可以看出，脈沖幅值與頻率的增大都會增加射流等離子體的長度及直徑，增強(qiáng)等離子體空間分布。但相比于增大頻率，增大脈沖激勵的幅值對增強(qiáng)等離子體的空間分布更為顯著，這是由于雖然放電頻率增大與脈沖幅值增大都提高了放電能量，但脈沖幅值增大能直接增強(qiáng)放電通道，提高放電頻率不會增強(qiáng)每次放電的強(qiáng)度，只增加了放電的速度。因此，對增強(qiáng)等離子體的空間分布作用有限。與直流激勵相比，單獨(dú)脈沖激勵參數(shù)變化對等離子體的影響數(shù)值變化太小，幾乎可以忽略不計。

圖9 脈沖激勵射流等離子體長度變化

3.2.4 雙頻激勵耦合下等離子體分布特性

在獲取了直流激勵與脈沖激勵對等離子體射流空間分布的影響后，進(jìn)一步研究雙頻激勵參數(shù)變化對等離子體空間分布的影響試驗(yàn)。由于直流激勵放電強(qiáng)度比脈沖激勵放電強(qiáng)很多，因此雙頻耦合時，對等離子體射流長度分布起主導(dǎo)作用的是直流激勵，脈沖激勵對射流等離子體的長度影響是有限的。圖10對比了雙頻耦合與只有直流激勵的放電等離子體圖像，每張圖像中標(biāo)注了射流等離子體的長度及最大寬度。由圖分析可得，在工質(zhì)氣流速度相對較低時，有脈沖相對于無脈沖，射流等離子體的長度基本沒有什么變化，但射流等離子體在噴嘴前方的寬度明顯增強(qiáng)，且等離子體變得更加明亮，整體的最大橫截面積也增大，這表明脈沖激勵能量灌入后，射流等離子體作用效果增強(qiáng)。

(a)無脈沖 (b)有脈沖圖10 氣源壓力0.5MPa，有無脈沖對比

圖11對比了工質(zhì)氣流速度相對較高時的射流等離子體，可以看出，無脈沖相比于有脈沖而言，射流長度略微變短，但只有直流激勵形成射流等離子體開始變得不穩(wěn)定，而脈沖激勵能量注入進(jìn)去后，射流等離子體才變得穩(wěn)定。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因是，對于放電電弧而言，同一時刻不可能出現(xiàn)兩條電弧，即脈沖激勵與直流激勵不可能同時放電。由于脈沖放電頻率快，流速較低時其對放電電弧位置影響不大，無論是脈沖激勵還是直流激勵，放電電弧位置都是在噴嘴內(nèi)部。但隨著工質(zhì)氣流速度變快，單獨(dú)直流激勵放電電弧的位置可能由點(diǎn)火器噴嘴內(nèi)部向外部轉(zhuǎn)移，這時放電電弧的位置既可能出現(xiàn)在噴嘴內(nèi)部，也可能出現(xiàn)在在噴嘴外部，這就使得直流激勵放電電弧不穩(wěn)定。當(dāng)雙頻耦合時，無論氣流速度多大，脈沖激勵放電總是在點(diǎn)火器內(nèi)部。當(dāng)工質(zhì)氣流速度處于直流激勵放電位置的過渡階段時，由于脈沖激勵的存在，保證了每次放電的位置都在點(diǎn)火器噴嘴內(nèi)部。當(dāng)工質(zhì)氣流速度進(jìn)一步增大時，單直流激勵下的放電會變得穩(wěn)定，而雙頻激勵變得不穩(wěn)定，這是由于對于直流激勵而言，放電位置總是在點(diǎn)火器外部，而脈沖激勵放電總是在點(diǎn)火器外殼內(nèi)部，所以會導(dǎo)致雙頻耦合放電變得不穩(wěn)定，且流速增加，流體的湍動度也會增大，這也會引起放電不穩(wěn)定。雙頻對于等離子體的調(diào)控作用與氣流關(guān)系較大，因此在實(shí)際點(diǎn)火時，需要結(jié)合實(shí)際的點(diǎn)火工況分析雙頻對等離子體空間的調(diào)控作用。

(a)無脈沖 (b)有脈沖圖11 氣源壓力2MPa，有無脈沖對比

3.2.5 不同激勵參數(shù)下的空間分布對比分析

對于射流等離子體的空間分布而言，雙頻激勵作用下產(chǎn)生的等離子體射流的長度與單獨(dú)直流激勵相比無變化，但射流等離子體的橫截面積卻增大了。為了量化對比分析雙頻激勵的增強(qiáng)效果，圖12給出了相同條件下的雙頻激勵與單獨(dú)直流激勵作用下的等離子體橫截面積。從數(shù)據(jù)分析可得，對于雙頻激勵而言，平均橫截面積增大了20%，這對點(diǎn)火而言有很強(qiáng)的增強(qiáng)效果。

圖12 有無脈沖下的等離子體橫截面積對比

經(jīng)綜合分析，可得雙頻激勵與直流激勵對等離子體的作用效果。在相同條件下，兩者的射流等離子體長度相差不大，這表明雙頻激勵與單獨(dú)直流激勵兩者在點(diǎn)火時的穿透作用相當(dāng)。雙頻激勵作用下的等離子體橫截面積比單獨(dú)直流激勵要大得多，這表明雙頻激勵產(chǎn)生的等離子體在點(diǎn)火時有更大的作用區(qū)域與更強(qiáng)的點(diǎn)火作用效果。

3.3 射流點(diǎn)火器工作邊界

雖然耦合器使得雙頻激勵等離子體點(diǎn)火器耦合放電，但點(diǎn)火器實(shí)際工作時，其點(diǎn)火邊界要受工質(zhì)氣流速度的制約。為保證點(diǎn)火器放電穩(wěn)定，保證點(diǎn)火器應(yīng)用的可靠性，必須對點(diǎn)火器工作的點(diǎn)火邊界進(jìn)行研究。為保證工質(zhì)邊界的適用性，點(diǎn)火器的工作邊界測量是在實(shí)際點(diǎn)火系統(tǒng)進(jìn)行，并非在地面試驗(yàn)臺進(jìn)行。試驗(yàn)時的工質(zhì)氣體采用氧氣，每次以0.5MPa為增量不斷增加點(diǎn)火氧氣源壓力，直到點(diǎn)火器工作失效，這時的氧氣源壓力為該激勵條件下點(diǎn)火器工作的邊界壓力。表1所示為不同激勵條件下的點(diǎn)火邊界，可以看出，隨著直流激勵的增加，點(diǎn)火器的極限工作壓力增大，同條件下的雙頻激勵工作邊界與單獨(dú)直流激勵相比略微下降。

表1 點(diǎn)火器點(diǎn)火邊界

隨著工質(zhì)氣源壓力的增加，直流激勵單獨(dú)工作時，其放電包括4個階段：噴嘴內(nèi)部放電、過渡放電、噴嘴外部放電、點(diǎn)火器完全不工作。當(dāng)處于過渡階段時，點(diǎn)火器雖然工作不穩(wěn)定，但這并不代表點(diǎn)火器不能點(diǎn)著火，只是點(diǎn)火器產(chǎn)生的等離子體出現(xiàn)抖動，其點(diǎn)火效果也不穩(wěn)定。對于內(nèi)部放電與外部放電而言，點(diǎn)火器工作可認(rèn)為是動態(tài)穩(wěn)定狀態(tài)，因此選取點(diǎn)火器不工作時的氣源壓力為邊界壓力。當(dāng)雙頻耦合時，隨著氣源壓力的增大，由于脈沖激勵的存在，點(diǎn)火器的過渡

狀態(tài)是極其不穩(wěn)定的，從點(diǎn)火試驗(yàn)來看，幾乎沒有點(diǎn)火效果。因此，雙頻激勵的工作邊界是以出現(xiàn)不穩(wěn)定工作時的氣源壓力為點(diǎn)火邊界，這解釋了相同直流激勵條件下雙頻激勵的點(diǎn)火器邊界壓力比直流低的原因。

在實(shí)際工程應(yīng)用時，脈沖的存在剛好補(bǔ)足了直流過渡階段的不穩(wěn)定狀態(tài)，依據(jù)不同直流激勵下不同工質(zhì)氣源壓力，選擇注入脈沖激勵可拓寬整個點(diǎn)火器的工作邊界。

4 點(diǎn)火器在航空發(fā)動機(jī)上點(diǎn)火試驗(yàn)

為驗(yàn)證新型射流點(diǎn)火器的工程性，將其應(yīng)用于超燃沖壓發(fā)動機(jī)進(jìn)行點(diǎn)火試驗(yàn)。超燃沖壓發(fā)動機(jī)試驗(yàn)臺可模擬發(fā)動機(jī)在飛行速度為Ma6、高度25km時發(fā)動機(jī)入口的氣體流入條件。發(fā)動機(jī)加熱器來流總壓約為2.1MPa，總溫約為1510K，加熱器的總流量約為1.67kg/s，含氧量約23%。

對于超燃沖壓發(fā)動機(jī)而言，在發(fā)動機(jī)內(nèi)部形成的火焰穩(wěn)定后，發(fā)動機(jī)火焰處于動態(tài)穩(wěn)定中，此時應(yīng)關(guān)注的是超燃發(fā)動機(jī)內(nèi)部所產(chǎn)生的推力，主要展示點(diǎn)火器在不同激勵工作模式下發(fā)動機(jī)的壁面壓力變化。

圖13展示了相同條件下，雙頻激勵工作模式與直流激勵工作模式下點(diǎn)火穩(wěn)定后的超燃沖壓發(fā)動機(jī)壓力對比。相比于直流激勵工作模式，雙頻激勵在壁面壓力升高位置提前了，且其最大壓升比單直流激勵的最大壓升提高了大約0.4，兩者最大壓升比位置沒變，且越往后壓升比越接近。

圖13 發(fā)動機(jī)壁面壓力

雙頻激勵點(diǎn)火比單直流激勵點(diǎn)火擁有更高的燃燒效率，這是因?yàn)殡p頻激勵中脈沖激勵的存在短時間內(nèi)急速增加了燃油的燃燒過程，火焰燃燒增強(qiáng)，熱擁塞的位置提前。前端火焰燃燒增強(qiáng)效果會隨著流場進(jìn)一步傳遞至后端火焰，這就使得在發(fā)動機(jī)的每一段燃燒效率都得到了增強(qiáng)。但是，由于點(diǎn)火器作用區(qū)域的限制，這種作用效果離點(diǎn)火器越遠(yuǎn)越弱，最終會消失。因此，直流激勵與雙頻激勵在發(fā)動機(jī)尾端的壓升變化幾乎重合，這與點(diǎn)火器地面測試試驗(yàn)中脈沖激勵對等離子體點(diǎn)火的影響結(jié)果相似。

5 結(jié) 論

本文設(shè)計了一種面向航空發(fā)動機(jī)應(yīng)用的射流等離子體點(diǎn)火器，該點(diǎn)火器具有壽命長、結(jié)構(gòu)簡單、拆裝方便等特點(diǎn)。分析不同條件下點(diǎn)火器產(chǎn)生的等離子體工作特性，結(jié)果如下：隨著工質(zhì)氣流速度的增大，點(diǎn)火器產(chǎn)生的等離子體射流先增大后減小；雙頻激勵模式下產(chǎn)生的等離子體射流體積比單激勵模式更大，但雙頻激勵模式下點(diǎn)火器工作邊界變窄。將點(diǎn)火器應(yīng)用于超燃沖壓發(fā)動機(jī)進(jìn)行點(diǎn)火試驗(yàn)，結(jié)果表明，該點(diǎn)火器能有效可靠地點(diǎn)燃超燃沖壓發(fā)動機(jī)，且雙頻點(diǎn)火模式下的發(fā)動機(jī)具有更高的燃燒效率。