動(dòng)力電池?zé)崾Э嘏艢獠呗?/h1>
2022-08-08 03:56:40張宇新
儲(chǔ)能科學(xué)與技術(shù) 2022年8期
在當(dāng)今倡導(dǎo)低碳的社會(huì)背景下，在追求碳達(dá)峰、碳中和的時(shí)代潮流下，新能源在我國乃至全世界范圍內(nèi)快速發(fā)展
，受關(guān)注度也越來越高。隨著新能源理念的傳播，電動(dòng)汽車也得到了迅猛發(fā)展
，作為電動(dòng)汽車動(dòng)力源的鋰離子電池也成為了廣大學(xué)者討論和研究的熱點(diǎn)。與此同時(shí)，鋰離子電池所帶來的安全問題也隨之凸顯，目前，對(duì)于鋰離子動(dòng)力電池?zé)崾Э胤雷o(hù)技術(shù)的研究是汽車領(lǐng)域的熱點(diǎn)問題
，也是能源領(lǐng)域的重點(diǎn)問題。有效且合理的動(dòng)力電池?zé)崾Э嘏艢夥桨覆粌H可以降低電動(dòng)汽車失事風(fēng)險(xiǎn)，而且還能維護(hù)人類生命安全，提升電動(dòng)汽車駕駛安全性。
三元鋰離子電池具有能量高、大倍率充放電性能好等優(yōu)勢(shì)被廣泛應(yīng)用于汽車領(lǐng)域
，但三元鋰離子電池更易發(fā)生熱失控，且熱失控時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量可燃性氣體
。如果無法快速將氣體從電池包內(nèi)部排出，導(dǎo)致氣體在電池包內(nèi)部的堆積，隨著熱失控電池溫度的升高，隨時(shí)會(huì)發(fā)生燃燒、爆炸等安全事故
?，F(xiàn)階段有許多對(duì)動(dòng)力電池?zé)崾Э丶盁釘U(kuò)散管理的研究，但針對(duì)動(dòng)力電池排氣后氣體在電池包內(nèi)部擴(kuò)散特性的研究較少。王賀武等
采用高速攝影方法，觀測(cè)到鋰電池初次噴發(fā)和二次噴發(fā)的形狀。郭志慧等
對(duì)高鎳三元鋰離子電池做了加熱熱失控實(shí)驗(yàn)并收集了熱失控排出的氣體，測(cè)得了爆炸極限值和火焰溫度等數(shù)據(jù)，揭示了其火災(zāi)爆炸危險(xiǎn)程度。Golubkov 等
利用ARC 和氣相色譜儀(GC)測(cè)得熱失控噴射氣體主要由CO、CO
和H
組成。美國國家職業(yè)安全與健康研究所(NIOSH)的研究人員Yuan等
用ARC對(duì)不同電化學(xué)成分的鋰電池做了熱失控實(shí)驗(yàn)，并用GC分析了熱失控氣體成分和濃度。Kim 等
研究了發(fā)生熱失控的18650 鋰離子電池的排氣、內(nèi)部壓力和氣相動(dòng)力學(xué)行為，發(fā)現(xiàn)氣體的傳播受SOC(荷電狀態(tài))影響很大，同時(shí)指出電池?zé)崾Э剡^程中噴射主要以第二次噴射為主。Chen 等
利用自制半封閉空間裝置測(cè)試了鋰離子電池?zé)崾Э貢r(shí)氣體噴射的沖擊壓力和傷害特性，揭示了鋰電池氣體噴射時(shí)壓力變化特征和溫度變化率。目前，廣大學(xué)者對(duì)鋰離子電池?zé)崾Э嘏艢獾难芯慷嗉杏诜治鰢娚錃怏w的成分、濃度、有害性和噴射造成的應(yīng)力應(yīng)變，且大多研究都是圓柱形電池，對(duì)方形電池?zé)崾Э貢r(shí)噴射氣體在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況研究較少。在工程實(shí)踐中，不論是電化學(xué)儲(chǔ)能還是電動(dòng)汽車領(lǐng)域，研究噴射的氣體在整個(gè)電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況，掌握氣體傳播規(guī)律，明確氣體排出電池包外部所用時(shí)間，確定電池包最優(yōu)排氣方案，對(duì)于促進(jìn)鋰離子電池的發(fā)展和提升現(xiàn)代新能源工程的安全可靠性有重要意義。
本文所涉及的研究采用CONVERGE 的CFD代碼執(zhí)行，對(duì)100%SOC狀態(tài)下方形三元鋰電池做電池包級(jí)別模擬仿真，電芯和電池包均采用1∶1的比例深度還原實(shí)際工況，探究噴射氣體在整個(gè)電池包內(nèi)部的擴(kuò)散規(guī)律和在電池包排氣口處的流速和堆積情況，以及噴射氣體在電池包內(nèi)部的殘余量，為鋰離子電池使用中分析熱失控氣體傳播規(guī)律、明確噴射的總混合氣的流動(dòng)與流出電池包的情況、制定合理的電池包排氣方案提供參考。
1 模型建立與方案設(shè)定
1.1 控制方程
CONVERGE 中流體流動(dòng)的動(dòng)力學(xué)由描述質(zhì)量、動(dòng)量和能量守恒的方程控制，在輸入的求解器設(shè)置模塊可以指定求解的方程，每個(gè)守恒方程可以單獨(dú)求解，也可以與其他方程組合求解，此外，還可以指定模擬中的流體是可壓縮還是不可壓縮的，本次仿真中選擇可壓縮的氣體。
新型城鎮(zhèn)化視角下產(chǎn)城融合發(fā)展水平及影響因素研究——以新疆為例……………………………………………………………………李豫新，鄭李昂，等（6）：27
CONVERGE的CFD代碼模擬時(shí)主要的控制方程有：
人天一現(xiàn)優(yōu)曇花，世間草木紛凡葩。 青松紅杏亦偶寄，古寺久矣棲青霞。 百年妙跡勝詞翰，幾人密諦參云伽。[10]
從表2可以看出，獎(jiǎng)學(xué)金對(duì)86.41%的大學(xué)生的學(xué)習(xí)動(dòng)機(jī)有激勵(lì)作用，且有46.74%的學(xué)生認(rèn)為獎(jiǎng)學(xué)金對(duì)激勵(lì)其學(xué)習(xí)有很大作用，說明獎(jiǎng)學(xué)金的設(shè)置很有必要，對(duì)大學(xué)生的學(xué)習(xí)和成長都有很大作用。
為研究熱失控電芯噴射氣體在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散和在電池包排氣口處的變化規(guī)律，以及氣體在電池包內(nèi)部的堆積情況，本次仿真選用四種方案來具體觀測(cè)。如圖3 所示，方案1 中設(shè)置1 個(gè)位于電池包箱體底槽后側(cè)的排氣口；方案2也設(shè)置一個(gè)排氣口，位于電池包箱體蓋板側(cè)面，與方案1 作對(duì)比；方案3設(shè)置兩個(gè)排氣口，分別位于電池包箱體底槽左后側(cè)和右后側(cè)；方案4同時(shí)也設(shè)置兩個(gè)排氣口，分別位于電池包箱體蓋板的左側(cè)和右側(cè)，與方案3作對(duì)比。各方案排氣口參數(shù)見表1。
1.2 物理模型
從圖6 可以觀察出，在第一次氣體噴射階段，入口邊界設(shè)置相同的條件下，方案4在電池包排氣口處有最大的氣體流出量，方案2有最大的氣體回流量，方案4伴隨著最快的回流現(xiàn)象消失，即最快達(dá)到內(nèi)外平衡狀態(tài)。在第二次氣體噴射階段，四種方案在出口處氣體流量變化趨勢(shì)相同，雖然四種方案峰值接近，但是方案2流量峰值要略高于其他方案，結(jié)合圖4(d)可以發(fā)現(xiàn)，方案2 中標(biāo)記氣體在電池包內(nèi)部擴(kuò)散較慢，所以在二次噴射后，方案2相比于其他方案更容易產(chǎn)生標(biāo)記氣體堆積，結(jié)果導(dǎo)致出口處的標(biāo)記氣體質(zhì)量流量峰值要略高于其他方案，但這只是氣體擴(kuò)散中期產(chǎn)生的現(xiàn)象，在仿真結(jié)束時(shí)的后期結(jié)果并非如此。
信息協(xié)調(diào)是基于BIM技術(shù)信息交互平臺(tái)的建立而實(shí)現(xiàn)的。建筑施工過程中，工程任務(wù)量大、建設(shè)工期緊是其主要的特征所在；這對(duì)于建筑工程項(xiàng)目的部門溝通、專業(yè)溝通和節(jié)點(diǎn)溝通提出了較高要求。傳統(tǒng)信息管理模式中，其信息交互的過程具有滯后性，繁瑣的數(shù)據(jù)傳達(dá)方式使得數(shù)據(jù)殘缺、數(shù)據(jù)錯(cuò)誤的現(xiàn)象廣泛存在，其嚴(yán)重影響了工程建設(shè)的效率和質(zhì)量。在BIM技術(shù)體系下，建設(shè)單位、施工單位、業(yè)主等信息交互方俱被納入統(tǒng)一的管理平臺(tái)，其實(shí)現(xiàn)了數(shù)據(jù)信息的高度共享與利用，有效的避免了信息溝通不到位而造成的施工質(zhì)量問題。
模型的網(wǎng)格策略如圖2 所示，本模型采用的基礎(chǔ)網(wǎng)格尺寸為d
、d
、d
：90 mm、78 mm、125 mm，總網(wǎng)格數(shù)27604，并在重要流動(dòng)區(qū)域啟動(dòng)網(wǎng)格加密策略，包括局部固定嵌入和自適應(yīng)網(wǎng)格細(xì)化，以此來確保模擬精度。
1.3 方案設(shè)定
除此之外，CONVERGE 還包含幾種類型的湍流模型，包括雷諾平均N-S 方程(RANS)、大渦模擬和分離渦模擬，本次仿真采用RANS湍流模型進(jìn)行求解。
其中，
是速度；
是密度；
是組分密度；
是組分m 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；
是質(zhì)量擴(kuò)散系數(shù)；
是源項(xiàng)。
采用美國GE公司 Volusion E8型彩色多普勒超聲診斷儀，探頭選用經(jīng)腹二維超聲探頭C1-5-D，頻率：3～5MHz、經(jīng)腹三維容積探頭RAB4-8-D，頻率4～8MHz。
1.4 邊界條件
本次仿真采用基于雷諾平均N-S 方程的RNG k-
模型來模擬氣體流動(dòng)過程，熱失控電芯排氣閥設(shè)置為入口邊界條件，為了最大程度還原鋰離子電池?zé)崾Э剡^程氣體噴射情況，速度采用自定義質(zhì)量流量速度邊界，即噴射過程分為兩段，第一段噴射為0.02 s左右的時(shí)間間隔，噴射產(chǎn)物主要為電解質(zhì)受熱分解后的氣態(tài)物
，第二段噴射為14 s左右的時(shí)間間隔，噴射物為電芯熱失控后內(nèi)部化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)物，主要?dú)怏w為CO
、CO。介于目前國內(nèi)外對(duì)方形電池?zé)崾Э貧怏w噴射規(guī)律研究有限，上述入口邊界條件處的質(zhì)量流量借鑒參考文獻(xiàn)[14]。溫度邊界條件為300 K，除此之外，還定義了組分邊界條件，在組分邊界條件中定義了熱失控電芯噴射氣體中各組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)
，見表2。為了清楚地觀測(cè)到總噴射氣體從排氣閥噴出后在電池包內(nèi)部的總體擴(kuò)散情況，在計(jì)算時(shí)，對(duì)總氣體進(jìn)行標(biāo)記。將電池包排氣口設(shè)置為出口邊界條件，出口處速度由軟件自動(dòng)擬合，同時(shí)，為了最大程度模擬現(xiàn)實(shí)工況，在出口處設(shè)置回流。仿真中應(yīng)用的模型見表3。
2 熱失控電芯噴射及氣體擴(kuò)散過程仿真
本次熱失控電芯噴氣仿真總時(shí)間為90 s，包括第一次噴氣的10.7～10.72 s 時(shí)間間隔和第二次噴氣的37.7～52.2 s時(shí)間間隔，第一次噴射持續(xù)時(shí)間過短，主要研究第二次噴射階段，觀測(cè)標(biāo)記的總氣體的擴(kuò)散過程，具體過程參見圖4和圖5。
6.5m～6.8m標(biāo)高親水平臺(tái)受風(fēng)浪侵蝕概率大，同時(shí)該平臺(tái)作為親水步道，要求護(hù)坡結(jié)構(gòu)耐久性好，且平整度高。因此，采用耐久性好，強(qiáng)度高、美觀性優(yōu)、厚度大的砌條石護(hù)坡。
從圖4(a)、4(d)可以看出，在熱失控電芯第二次開始噴射后4.3 s 時(shí)，方案1 中熱失控電芯噴射出的氣體已經(jīng)從電芯側(cè)面的排氣閥處擴(kuò)散至電池包箱體蓋板內(nèi)部，并沿著蓋板向周圍散開，方案2中的氣體在同一時(shí)刻升至蓋板處的量要比方案1 的少，且擴(kuò)散至蓋板頂部氣體的質(zhì)量分?jǐn)?shù)要比方案1的低。從圖4(b)、4(e)可以看出，在第二次開始噴射后22.3 s時(shí)，方案1中氣體已經(jīng)擴(kuò)散至整個(gè)電池包，只有電池包內(nèi)部左上側(cè)部分空間氣體的量較少，因?yàn)闃?biāo)記氣體正在從右后側(cè)排氣口往外排，與此同時(shí)，方案2中上半部分也被大量氣體填充，但是右下側(cè)可以明顯看到有部分空間未被擴(kuò)散氣體填充。最后從圖4(c)、4(f)可以看出，在仿真結(jié)束時(shí)，即在第二次氣體開始噴射后52.3 s時(shí)，方案1中氣體聚集在電池包整個(gè)下半部分和右上側(cè)，而沒有排氣孔布置的左上側(cè)氣體聚集量較少，但是氣體濃度是最高的，方案2 中氣體多聚集在電池包上半部分，下半部分氣體量較少，伴隨有明顯的氣體分層現(xiàn)象，總體來看，方案1中電池包內(nèi)部氣體濃度明顯高于方案2中氣體濃度。
觀測(cè)圖5(a)、5(d)可以看出，在第二次氣體開始噴射后4.3 s時(shí)，方案3和方案4中氣體都擴(kuò)散至電池包蓋板頂部，并且已經(jīng)在向周圍發(fā)散，在22.3 s時(shí)，從圖5(b)、5(e)可以看出，相較于方案4，方案3中氣體在電池包頂部產(chǎn)生嚴(yán)重堆積現(xiàn)象，且頂部氣體堆積的濃度要高于方案4，氣體在電池包內(nèi)部擴(kuò)散的范圍，方案3要更廣，氣體已經(jīng)完全包圍電池包整個(gè)下半部分。比較圖5(c)、5(f)可以發(fā)現(xiàn)，在仿真結(jié)束時(shí)，方案4中的噴射氣體無法擴(kuò)散至整個(gè)電池包，并且標(biāo)記氣體也出現(xiàn)了明顯的分層現(xiàn)象，在電池包內(nèi)部，沒有整塊氣體連續(xù)堆積情況，塊與塊之間有間隙隔開，但是方案3中氣體已經(jīng)完全充滿整個(gè)電池箱體，且能觀察到較大范圍的整塊氣體堆積現(xiàn)象。
結(jié)合圖4(c)和圖5(c)可以發(fā)現(xiàn)，在整個(gè)仿真結(jié)束時(shí)刻，方案1 和方案3 中由電芯熱失控噴射的氣體都擴(kuò)散至整個(gè)電池包，但是方案1中氣體的整體濃度要高于方案3 中氣體的濃度，從4(a)、4(d)和圖5(a)、5(d)可以看出，在氣體噴射初始時(shí)刻，方案2 中氣體擴(kuò)散速度最慢，方案1 和方案3 擴(kuò)散速度大致相同，但方案1 要稍快于方案3，方案4 中標(biāo)記氣體擴(kuò)散范圍最廣。
3 結(jié)果與數(shù)據(jù)分析
3.1 電池包排氣規(guī)律
本次仿真中，電池包的排氣情況，可以從出口邊界觀測(cè)，圖6為四種方案排氣口處氣體的質(zhì)量流量。在第一次氣體噴射階段，可以很明顯地觀察到流量在極短的時(shí)間間隔內(nèi)有大幅度的波動(dòng)，這是因?yàn)橛?jì)算時(shí)在出口邊界條件處定義了回流項(xiàng)，雖然第一階段氣體噴射時(shí)間很短，但是流速卻很大，最大值接近28 g/s，這將導(dǎo)致原來存在于電池包內(nèi)部的氣體被突然噴射的氣體擠出電池包，此時(shí)電池包內(nèi)部壓力也會(huì)發(fā)生變化，雖然變化很小，但是由于電池包內(nèi)部和外界的壓差，少量氣體又會(huì)被壓回電池包，隨著第一階段噴射氣體的流量逐漸減小，排氣口處的氣體回流也越來越少，并慢慢趨于平衡，但是隨著第二次氣體噴射的發(fā)生，噴射的氣體會(huì)在電池包內(nèi)部擴(kuò)散開，并會(huì)發(fā)生堆積現(xiàn)象，此時(shí)排氣口處的質(zhì)量流量全為正值，不再有回流發(fā)生。
電池包的物理模型如圖1所示，電池包的整體尺寸為950 mm×618 mm×311 mm，電池包內(nèi)部共有80 個(gè)電芯，各電芯之間用隔板隔開，隔板尺寸為140 mm×80 mm×3 mm，5 個(gè)電芯組成一個(gè)模組，模組之間也采用相同規(guī)格隔板間隔開，本次模擬重在研究熱失控噴射氣體的擴(kuò)散規(guī)律，所以在模型中未定義隔板的材料屬性，同時(shí)省略電氣設(shè)備和總線布置。如圖1(b)所示，為了更加清晰地觀測(cè)到熱失控電芯氣體噴射時(shí)在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況及其對(duì)周圍電芯的影響，本次仿真將熱失控電芯設(shè)置在箱體左側(cè)的靠中心位置，且泄壓閥設(shè)置在熱失控電芯的側(cè)面。
3.2 電池包排氣口處氣體流速規(guī)律
從圖4 和圖5 可以觀測(cè)到，在仿真結(jié)束時(shí)，四種方案中熱失控電芯噴射氣體在電池包內(nèi)部均有殘留，為了觀察氣體在排氣口的堆積情況，做四種方案90 s時(shí)排氣口處氣體濃度等值面如圖8所示，分析圖8不難得到，在仿真結(jié)束時(shí)，方案1的排氣口處氣體堆積量最多，排氣口周圍較大范圍內(nèi)都有不少的氣體堆積現(xiàn)象，且堆積氣體濃度梯度較大，方案4中排氣口處氣體堆積量最少，排氣口周圍氣體堆積量也很少，同時(shí)對(duì)應(yīng)著較緩和的氣體濃度分布，但是在距離排氣口較遠(yuǎn)的角落處存在少量高濃度氣體堆積現(xiàn)象，方案2和方案3排氣口周圍氣體堆積也很明顯，但是相較于方案3，方案2中氣體堆積現(xiàn)象更加突出，對(duì)比四種方案排氣口處標(biāo)記氣體堆積情況，不難看出，方案1和3中標(biāo)記氣體在排氣口周圍的分布很相似，濃度梯度變化也大致相同，但是方案1中標(biāo)記氣體堆積濃度明顯高于方案3。
3.3 電池包排氣口處氣體堆積特性
本次仿真模型排氣口處氣體流速由軟件自動(dòng)擬合的出口速度邊界得到并記錄，如圖7所示，在第一次氣體噴射階段，方案2對(duì)應(yīng)著最大的流出排氣口的速度3.0 m/s 和流入排氣口的速度-2.65 m/s，與方案1 和方案2 相比，剩下的兩種方案在排氣口處的流速變化幅度較平緩，且在第一次氣體噴射結(jié)束時(shí)，方案4 中的流速最先趨于零，方案1 中回流波動(dòng)較明顯。在第二次氣體噴射階段，方案2有著最大的峰值速度1.03 m/s，方案3 和方案4 中排氣口流速相差甚微，且變化趨勢(shì)也極為相似，峰值流速為0.6 m/s，與圖6 對(duì)照分析，不難發(fā)現(xiàn)，在第二次噴射階段，四種方案排氣口處標(biāo)記氣體質(zhì)量流量和流速變化規(guī)律相同，再次結(jié)合圖4(d)中標(biāo)記氣體在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況，很容易得出方案2在出口處有較高的流速是因?yàn)闅怏w擴(kuò)散的慢，導(dǎo)致中期堆積的發(fā)生，堆積的量最多，因此與外界有最大的壓力差，導(dǎo)致氣體在排氣口處的流速最大。
結(jié)合圖9可以清晰觀察到，在第二次氣體噴射階段，隨著時(shí)間的推移，四種方案中噴射氣體在電池包內(nèi)部的堆積量呈直線上升趨勢(shì)，并最終在氣體噴射結(jié)束時(shí)達(dá)到峰值，隨后逐漸下降。分析圖9可以得到，方案1和方案3中噴射氣體在電池包內(nèi)部的堆積量變化趨勢(shì)大致相同，方案2和方案4中噴射氣體在電池包內(nèi)部的堆積量變化趨勢(shì)大致相同，且方案1有最大氣體殘余量峰值，同時(shí)在氣體噴射結(jié)束后，電池包內(nèi)部氣體殘余量減少的趨勢(shì)不大，而最小氣體殘余量峰值對(duì)應(yīng)著方案4，并且在氣體殘余量減少階段表現(xiàn)為最快氣體量減少現(xiàn)象。在最后時(shí)刻，方案1電池包內(nèi)部氣體殘余量最多，有5.04 g，而方案4電池包內(nèi)部氣體殘余量為最小值2.49 g。
圖10全面比較了四種方案在殘余氣體量、有效排氣率和排氣口氣體流速三方面的性能，方案4對(duì)應(yīng)著最少的氣體殘余量和最高的排氣效率，方案1在排氣口處流速很快，但是不利于電池包內(nèi)部的熱失控氣體排出，排氣效率低下，方案2 和方案3 各項(xiàng)性能均為中等水準(zhǔn)。
4 結(jié) 論
通過對(duì)鋰離子電池單體熱失控噴射氣體的仿真，并分析氣體噴射過程后和在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散行為，可以得到以下結(jié)論。
這種普遍存在的“接班困境”無疑是困擾公司治理理論和實(shí)踐的世界性難題。而像阿里這樣體量的新興企業(yè)，傳承問題更是棘手。許多專家學(xué)者分析指出，馬云的傳承計(jì)劃，證明了阿里巴巴在治理機(jī)制上的創(chuàng)新與成功。如果說阿里的傳承和以往無數(shù)的企業(yè)傳承有什么不同之處，那就是企業(yè)從2009年開始打造的獨(dú)一無二的“合伙人制度”。本文就從馬云籌謀十年的傳承計(jì)劃管中窺豹，探討阿里為有效解決企業(yè)傳承問題所做出的探索和嘗試，并從制度設(shè)計(jì)，人才儲(chǔ)備以及戰(zhàn)略規(guī)劃三個(gè)方面分析阿里獨(dú)特的“合伙人制度”如何解決現(xiàn)代公司治理中的代際交替問題。
（1）鋰離子電池單體發(fā)生熱失控噴射氣體時(shí)，氣體會(huì)在電池包內(nèi)部擴(kuò)散，噴射的氣體從泄壓閥出來后會(huì)先向上擴(kuò)散至電池包箱體蓋板的頂部，隨后在頂部產(chǎn)生堆積現(xiàn)象，再逐漸向四周擴(kuò)散開來。
（2）鋰離子電池包排氣口的設(shè)置，會(huì)影響熱失控電芯噴射的氣體在整個(gè)電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況，同時(shí)也會(huì)影響氣體在電池包排氣口處的流速，排氣口數(shù)量會(huì)對(duì)氣體擴(kuò)散產(chǎn)生直接影響，但也并不是數(shù)量越多排氣越順暢，將排氣口設(shè)置在箱體上方，并同時(shí)增加數(shù)量會(huì)更有利于氣體的排出。
（3）單純依靠在電池包上設(shè)置排氣口的方式，無法做到將電池包內(nèi)部熱失控氣體全部排出，氣體在排氣口周圍和電池包角落處都有堆積現(xiàn)象發(fā)生，需要通過別的手段改變電池包內(nèi)部和外界的壓差，才有望將熱失控氣體大量有效地排出。
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在當(dāng)今倡導(dǎo)低碳的社會(huì)背景下，在追求碳達(dá)峰、碳中和的時(shí)代潮流下，新能源在我國乃至全世界范圍內(nèi)快速發(fā)展
，受關(guān)注度也越來越高。隨著新能源理念的傳播，電動(dòng)汽車也得到了迅猛發(fā)展
，作為電動(dòng)汽車動(dòng)力源的鋰離子電池也成為了廣大學(xué)者討論和研究的熱點(diǎn)。與此同時(shí)，鋰離子電池所帶來的安全問題也隨之凸顯，目前，對(duì)于鋰離子動(dòng)力電池?zé)崾Э胤雷o(hù)技術(shù)的研究是汽車領(lǐng)域的熱點(diǎn)問題
，也是能源領(lǐng)域的重點(diǎn)問題。有效且合理的動(dòng)力電池?zé)崾Э嘏艢夥桨覆粌H可以降低電動(dòng)汽車失事風(fēng)險(xiǎn)，而且還能維護(hù)人類生命安全，提升電動(dòng)汽車駕駛安全性。
三元鋰離子電池具有能量高、大倍率充放電性能好等優(yōu)勢(shì)被廣泛應(yīng)用于汽車領(lǐng)域
，但三元鋰離子電池更易發(fā)生熱失控，且熱失控時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量可燃性氣體
。如果無法快速將氣體從電池包內(nèi)部排出，導(dǎo)致氣體在電池包內(nèi)部的堆積，隨著熱失控電池溫度的升高，隨時(shí)會(huì)發(fā)生燃燒、爆炸等安全事故
?，F(xiàn)階段有許多對(duì)動(dòng)力電池?zé)崾Э丶盁釘U(kuò)散管理的研究，但針對(duì)動(dòng)力電池排氣后氣體在電池包內(nèi)部擴(kuò)散特性的研究較少。王賀武等
采用高速攝影方法，觀測(cè)到鋰電池初次噴發(fā)和二次噴發(fā)的形狀。郭志慧等
對(duì)高鎳三元鋰離子電池做了加熱熱失控實(shí)驗(yàn)并收集了熱失控排出的氣體，測(cè)得了爆炸極限值和火焰溫度等數(shù)據(jù)，揭示了其火災(zāi)爆炸危險(xiǎn)程度。Golubkov 等
利用ARC 和氣相色譜儀(GC)測(cè)得熱失控噴射氣體主要由CO、CO
和H
組成。美國國家職業(yè)安全與健康研究所(NIOSH)的研究人員Yuan等
用ARC對(duì)不同電化學(xué)成分的鋰電池做了熱失控實(shí)驗(yàn)，并用GC分析了熱失控氣體成分和濃度。Kim 等
研究了發(fā)生熱失控的18650 鋰離子電池的排氣、內(nèi)部壓力和氣相動(dòng)力學(xué)行為，發(fā)現(xiàn)氣體的傳播受SOC(荷電狀態(tài))影響很大，同時(shí)指出電池?zé)崾Э剡^程中噴射主要以第二次噴射為主。Chen 等
利用自制半封閉空間裝置測(cè)試了鋰離子電池?zé)崾Э貢r(shí)氣體噴射的沖擊壓力和傷害特性，揭示了鋰電池氣體噴射時(shí)壓力變化特征和溫度變化率。目前，廣大學(xué)者對(duì)鋰離子電池?zé)崾Э嘏艢獾难芯慷嗉杏诜治鰢娚錃怏w的成分、濃度、有害性和噴射造成的應(yīng)力應(yīng)變，且大多研究都是圓柱形電池，對(duì)方形電池?zé)崾Э貢r(shí)噴射氣體在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況研究較少。在工程實(shí)踐中，不論是電化學(xué)儲(chǔ)能還是電動(dòng)汽車領(lǐng)域，研究噴射的氣體在整個(gè)電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況，掌握氣體傳播規(guī)律，明確氣體排出電池包外部所用時(shí)間，確定電池包最優(yōu)排氣方案，對(duì)于促進(jìn)鋰離子電池的發(fā)展和提升現(xiàn)代新能源工程的安全可靠性有重要意義。
本文所涉及的研究采用CONVERGE 的CFD代碼執(zhí)行，對(duì)100%SOC狀態(tài)下方形三元鋰電池做電池包級(jí)別模擬仿真，電芯和電池包均采用1∶1的比例深度還原實(shí)際工況，探究噴射氣體在整個(gè)電池包內(nèi)部的擴(kuò)散規(guī)律和在電池包排氣口處的流速和堆積情況，以及噴射氣體在電池包內(nèi)部的殘余量，為鋰離子電池使用中分析熱失控氣體傳播規(guī)律、明確噴射的總混合氣的流動(dòng)與流出電池包的情況、制定合理的電池包排氣方案提供參考。
1 模型建立與方案設(shè)定
1.1 控制方程
CONVERGE 中流體流動(dòng)的動(dòng)力學(xué)由描述質(zhì)量、動(dòng)量和能量守恒的方程控制，在輸入的求解器設(shè)置模塊可以指定求解的方程，每個(gè)守恒方程可以單獨(dú)求解，也可以與其他方程組合求解，此外，還可以指定模擬中的流體是可壓縮還是不可壓縮的，本次仿真中選擇可壓縮的氣體。
新型城鎮(zhèn)化視角下產(chǎn)城融合發(fā)展水平及影響因素研究——以新疆為例……………………………………………………………………李豫新，鄭李昂，等（6）：27
CONVERGE的CFD代碼模擬時(shí)主要的控制方程有：
人天一現(xiàn)優(yōu)曇花，世間草木紛凡葩。 青松紅杏亦偶寄，古寺久矣棲青霞。 百年妙跡勝詞翰，幾人密諦參云伽。[10]
從表2可以看出，獎(jiǎng)學(xué)金對(duì)86.41%的大學(xué)生的學(xué)習(xí)動(dòng)機(jī)有激勵(lì)作用，且有46.74%的學(xué)生認(rèn)為獎(jiǎng)學(xué)金對(duì)激勵(lì)其學(xué)習(xí)有很大作用，說明獎(jiǎng)學(xué)金的設(shè)置很有必要，對(duì)大學(xué)生的學(xué)習(xí)和成長都有很大作用。
為研究熱失控電芯噴射氣體在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散和在電池包排氣口處的變化規(guī)律，以及氣體在電池包內(nèi)部的堆積情況，本次仿真選用四種方案來具體觀測(cè)。如圖3 所示，方案1 中設(shè)置1 個(gè)位于電池包箱體底槽后側(cè)的排氣口；方案2也設(shè)置一個(gè)排氣口，位于電池包箱體蓋板側(cè)面，與方案1 作對(duì)比；方案3設(shè)置兩個(gè)排氣口，分別位于電池包箱體底槽左后側(cè)和右后側(cè)；方案4同時(shí)也設(shè)置兩個(gè)排氣口，分別位于電池包箱體蓋板的左側(cè)和右側(cè)，與方案3作對(duì)比。各方案排氣口參數(shù)見表1。
1.2 物理模型
從圖6 可以觀察出，在第一次氣體噴射階段，入口邊界設(shè)置相同的條件下，方案4在電池包排氣口處有最大的氣體流出量，方案2有最大的氣體回流量，方案4伴隨著最快的回流現(xiàn)象消失，即最快達(dá)到內(nèi)外平衡狀態(tài)。在第二次氣體噴射階段，四種方案在出口處氣體流量變化趨勢(shì)相同，雖然四種方案峰值接近，但是方案2流量峰值要略高于其他方案，結(jié)合圖4(d)可以發(fā)現(xiàn)，方案2 中標(biāo)記氣體在電池包內(nèi)部擴(kuò)散較慢，所以在二次噴射后，方案2相比于其他方案更容易產(chǎn)生標(biāo)記氣體堆積，結(jié)果導(dǎo)致出口處的標(biāo)記氣體質(zhì)量流量峰值要略高于其他方案，但這只是氣體擴(kuò)散中期產(chǎn)生的現(xiàn)象，在仿真結(jié)束時(shí)的后期結(jié)果并非如此。
信息協(xié)調(diào)是基于BIM技術(shù)信息交互平臺(tái)的建立而實(shí)現(xiàn)的。建筑施工過程中，工程任務(wù)量大、建設(shè)工期緊是其主要的特征所在；這對(duì)于建筑工程項(xiàng)目的部門溝通、專業(yè)溝通和節(jié)點(diǎn)溝通提出了較高要求。傳統(tǒng)信息管理模式中，其信息交互的過程具有滯后性，繁瑣的數(shù)據(jù)傳達(dá)方式使得數(shù)據(jù)殘缺、數(shù)據(jù)錯(cuò)誤的現(xiàn)象廣泛存在，其嚴(yán)重影響了工程建設(shè)的效率和質(zhì)量。在BIM技術(shù)體系下，建設(shè)單位、施工單位、業(yè)主等信息交互方俱被納入統(tǒng)一的管理平臺(tái)，其實(shí)現(xiàn)了數(shù)據(jù)信息的高度共享與利用，有效的避免了信息溝通不到位而造成的施工質(zhì)量問題。
模型的網(wǎng)格策略如圖2 所示，本模型采用的基礎(chǔ)網(wǎng)格尺寸為d
、d
、d
：90 mm、78 mm、125 mm，總網(wǎng)格數(shù)27604，并在重要流動(dòng)區(qū)域啟動(dòng)網(wǎng)格加密策略，包括局部固定嵌入和自適應(yīng)網(wǎng)格細(xì)化，以此來確保模擬精度。
1.3 方案設(shè)定
除此之外，CONVERGE 還包含幾種類型的湍流模型，包括雷諾平均N-S 方程(RANS)、大渦模擬和分離渦模擬，本次仿真采用RANS湍流模型進(jìn)行求解。
其中，
是速度；
是密度；
是組分密度；
是組分m 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；
是質(zhì)量擴(kuò)散系數(shù)；
是源項(xiàng)。
采用美國GE公司 Volusion E8型彩色多普勒超聲診斷儀，探頭選用經(jīng)腹二維超聲探頭C1-5-D，頻率：3～5MHz、經(jīng)腹三維容積探頭RAB4-8-D，頻率4～8MHz。
1.4 邊界條件
本次仿真采用基于雷諾平均N-S 方程的RNG k-
模型來模擬氣體流動(dòng)過程，熱失控電芯排氣閥設(shè)置為入口邊界條件，為了最大程度還原鋰離子電池?zé)崾Э剡^程氣體噴射情況，速度采用自定義質(zhì)量流量速度邊界，即噴射過程分為兩段，第一段噴射為0.02 s左右的時(shí)間間隔，噴射產(chǎn)物主要為電解質(zhì)受熱分解后的氣態(tài)物
，第二段噴射為14 s左右的時(shí)間間隔，噴射物為電芯熱失控后內(nèi)部化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)物，主要?dú)怏w為CO
、CO。介于目前國內(nèi)外對(duì)方形電池?zé)崾Э貧怏w噴射規(guī)律研究有限，上述入口邊界條件處的質(zhì)量流量借鑒參考文獻(xiàn)[14]。溫度邊界條件為300 K，除此之外，還定義了組分邊界條件，在組分邊界條件中定義了熱失控電芯噴射氣體中各組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)
，見表2。為了清楚地觀測(cè)到總噴射氣體從排氣閥噴出后在電池包內(nèi)部的總體擴(kuò)散情況，在計(jì)算時(shí)，對(duì)總氣體進(jìn)行標(biāo)記。將電池包排氣口設(shè)置為出口邊界條件，出口處速度由軟件自動(dòng)擬合，同時(shí)，為了最大程度模擬現(xiàn)實(shí)工況，在出口處設(shè)置回流。仿真中應(yīng)用的模型見表3。
2 熱失控電芯噴射及氣體擴(kuò)散過程仿真
本次熱失控電芯噴氣仿真總時(shí)間為90 s，包括第一次噴氣的10.7～10.72 s 時(shí)間間隔和第二次噴氣的37.7～52.2 s時(shí)間間隔，第一次噴射持續(xù)時(shí)間過短，主要研究第二次噴射階段，觀測(cè)標(biāo)記的總氣體的擴(kuò)散過程，具體過程參見圖4和圖5。
6.5m～6.8m標(biāo)高親水平臺(tái)受風(fēng)浪侵蝕概率大，同時(shí)該平臺(tái)作為親水步道，要求護(hù)坡結(jié)構(gòu)耐久性好，且平整度高。因此，采用耐久性好，強(qiáng)度高、美觀性優(yōu)、厚度大的砌條石護(hù)坡。
從圖4(a)、4(d)可以看出，在熱失控電芯第二次開始噴射后4.3 s 時(shí)，方案1 中熱失控電芯噴射出的氣體已經(jīng)從電芯側(cè)面的排氣閥處擴(kuò)散至電池包箱體蓋板內(nèi)部，并沿著蓋板向周圍散開，方案2中的氣體在同一時(shí)刻升至蓋板處的量要比方案1 的少，且擴(kuò)散至蓋板頂部氣體的質(zhì)量分?jǐn)?shù)要比方案1的低。從圖4(b)、4(e)可以看出，在第二次開始噴射后22.3 s時(shí)，方案1中氣體已經(jīng)擴(kuò)散至整個(gè)電池包，只有電池包內(nèi)部左上側(cè)部分空間氣體的量較少，因?yàn)闃?biāo)記氣體正在從右后側(cè)排氣口往外排，與此同時(shí)，方案2中上半部分也被大量氣體填充，但是右下側(cè)可以明顯看到有部分空間未被擴(kuò)散氣體填充。最后從圖4(c)、4(f)可以看出，在仿真結(jié)束時(shí)，即在第二次氣體開始噴射后52.3 s時(shí)，方案1中氣體聚集在電池包整個(gè)下半部分和右上側(cè)，而沒有排氣孔布置的左上側(cè)氣體聚集量較少，但是氣體濃度是最高的，方案2 中氣體多聚集在電池包上半部分，下半部分氣體量較少，伴隨有明顯的氣體分層現(xiàn)象，總體來看，方案1中電池包內(nèi)部氣體濃度明顯高于方案2中氣體濃度。
觀測(cè)圖5(a)、5(d)可以看出，在第二次氣體開始噴射后4.3 s時(shí)，方案3和方案4中氣體都擴(kuò)散至電池包蓋板頂部，并且已經(jīng)在向周圍發(fā)散，在22.3 s時(shí)，從圖5(b)、5(e)可以看出，相較于方案4，方案3中氣體在電池包頂部產(chǎn)生嚴(yán)重堆積現(xiàn)象，且頂部氣體堆積的濃度要高于方案4，氣體在電池包內(nèi)部擴(kuò)散的范圍，方案3要更廣，氣體已經(jīng)完全包圍電池包整個(gè)下半部分。比較圖5(c)、5(f)可以發(fā)現(xiàn)，在仿真結(jié)束時(shí)，方案4中的噴射氣體無法擴(kuò)散至整個(gè)電池包，并且標(biāo)記氣體也出現(xiàn)了明顯的分層現(xiàn)象，在電池包內(nèi)部，沒有整塊氣體連續(xù)堆積情況，塊與塊之間有間隙隔開，但是方案3中氣體已經(jīng)完全充滿整個(gè)電池箱體，且能觀察到較大范圍的整塊氣體堆積現(xiàn)象。
結(jié)合圖4(c)和圖5(c)可以發(fā)現(xiàn)，在整個(gè)仿真結(jié)束時(shí)刻，方案1 和方案3 中由電芯熱失控噴射的氣體都擴(kuò)散至整個(gè)電池包，但是方案1中氣體的整體濃度要高于方案3 中氣體的濃度，從4(a)、4(d)和圖5(a)、5(d)可以看出，在氣體噴射初始時(shí)刻，方案2 中氣體擴(kuò)散速度最慢，方案1 和方案3 擴(kuò)散速度大致相同，但方案1 要稍快于方案3，方案4 中標(biāo)記氣體擴(kuò)散范圍最廣。
3 結(jié)果與數(shù)據(jù)分析
3.1 電池包排氣規(guī)律
本次仿真中，電池包的排氣情況，可以從出口邊界觀測(cè)，圖6為四種方案排氣口處氣體的質(zhì)量流量。在第一次氣體噴射階段，可以很明顯地觀察到流量在極短的時(shí)間間隔內(nèi)有大幅度的波動(dòng)，這是因?yàn)橛?jì)算時(shí)在出口邊界條件處定義了回流項(xiàng)，雖然第一階段氣體噴射時(shí)間很短，但是流速卻很大，最大值接近28 g/s，這將導(dǎo)致原來存在于電池包內(nèi)部的氣體被突然噴射的氣體擠出電池包，此時(shí)電池包內(nèi)部壓力也會(huì)發(fā)生變化，雖然變化很小，但是由于電池包內(nèi)部和外界的壓差，少量氣體又會(huì)被壓回電池包，隨著第一階段噴射氣體的流量逐漸減小，排氣口處的氣體回流也越來越少，并慢慢趨于平衡，但是隨著第二次氣體噴射的發(fā)生，噴射的氣體會(huì)在電池包內(nèi)部擴(kuò)散開，并會(huì)發(fā)生堆積現(xiàn)象，此時(shí)排氣口處的質(zhì)量流量全為正值，不再有回流發(fā)生。
電池包的物理模型如圖1所示，電池包的整體尺寸為950 mm×618 mm×311 mm，電池包內(nèi)部共有80 個(gè)電芯，各電芯之間用隔板隔開，隔板尺寸為140 mm×80 mm×3 mm，5 個(gè)電芯組成一個(gè)模組，模組之間也采用相同規(guī)格隔板間隔開，本次模擬重在研究熱失控噴射氣體的擴(kuò)散規(guī)律，所以在模型中未定義隔板的材料屬性，同時(shí)省略電氣設(shè)備和總線布置。如圖1(b)所示，為了更加清晰地觀測(cè)到熱失控電芯氣體噴射時(shí)在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況及其對(duì)周圍電芯的影響，本次仿真將熱失控電芯設(shè)置在箱體左側(cè)的靠中心位置，且泄壓閥設(shè)置在熱失控電芯的側(cè)面。
3.2 電池包排氣口處氣體流速規(guī)律
從圖4 和圖5 可以觀測(cè)到，在仿真結(jié)束時(shí)，四種方案中熱失控電芯噴射氣體在電池包內(nèi)部均有殘留，為了觀察氣體在排氣口的堆積情況，做四種方案90 s時(shí)排氣口處氣體濃度等值面如圖8所示，分析圖8不難得到，在仿真結(jié)束時(shí)，方案1的排氣口處氣體堆積量最多，排氣口周圍較大范圍內(nèi)都有不少的氣體堆積現(xiàn)象，且堆積氣體濃度梯度較大，方案4中排氣口處氣體堆積量最少，排氣口周圍氣體堆積量也很少，同時(shí)對(duì)應(yīng)著較緩和的氣體濃度分布，但是在距離排氣口較遠(yuǎn)的角落處存在少量高濃度氣體堆積現(xiàn)象，方案2和方案3排氣口周圍氣體堆積也很明顯，但是相較于方案3，方案2中氣體堆積現(xiàn)象更加突出，對(duì)比四種方案排氣口處標(biāo)記氣體堆積情況，不難看出，方案1和3中標(biāo)記氣體在排氣口周圍的分布很相似，濃度梯度變化也大致相同，但是方案1中標(biāo)記氣體堆積濃度明顯高于方案3。
3.3 電池包排氣口處氣體堆積特性
本次仿真模型排氣口處氣體流速由軟件自動(dòng)擬合的出口速度邊界得到并記錄，如圖7所示，在第一次氣體噴射階段，方案2對(duì)應(yīng)著最大的流出排氣口的速度3.0 m/s 和流入排氣口的速度-2.65 m/s，與方案1 和方案2 相比，剩下的兩種方案在排氣口處的流速變化幅度較平緩，且在第一次氣體噴射結(jié)束時(shí)，方案4 中的流速最先趨于零，方案1 中回流波動(dòng)較明顯。在第二次氣體噴射階段，方案2有著最大的峰值速度1.03 m/s，方案3 和方案4 中排氣口流速相差甚微，且變化趨勢(shì)也極為相似，峰值流速為0.6 m/s，與圖6 對(duì)照分析，不難發(fā)現(xiàn)，在第二次噴射階段，四種方案排氣口處標(biāo)記氣體質(zhì)量流量和流速變化規(guī)律相同，再次結(jié)合圖4(d)中標(biāo)記氣體在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況，很容易得出方案2在出口處有較高的流速是因?yàn)闅怏w擴(kuò)散的慢，導(dǎo)致中期堆積的發(fā)生，堆積的量最多，因此與外界有最大的壓力差，導(dǎo)致氣體在排氣口處的流速最大。
結(jié)合圖9可以清晰觀察到，在第二次氣體噴射階段，隨著時(shí)間的推移，四種方案中噴射氣體在電池包內(nèi)部的堆積量呈直線上升趨勢(shì)，并最終在氣體噴射結(jié)束時(shí)達(dá)到峰值，隨后逐漸下降。分析圖9可以得到，方案1和方案3中噴射氣體在電池包內(nèi)部的堆積量變化趨勢(shì)大致相同，方案2和方案4中噴射氣體在電池包內(nèi)部的堆積量變化趨勢(shì)大致相同，且方案1有最大氣體殘余量峰值，同時(shí)在氣體噴射結(jié)束后，電池包內(nèi)部氣體殘余量減少的趨勢(shì)不大，而最小氣體殘余量峰值對(duì)應(yīng)著方案4，并且在氣體殘余量減少階段表現(xiàn)為最快氣體量減少現(xiàn)象。在最后時(shí)刻，方案1電池包內(nèi)部氣體殘余量最多，有5.04 g，而方案4電池包內(nèi)部氣體殘余量為最小值2.49 g。
圖10全面比較了四種方案在殘余氣體量、有效排氣率和排氣口氣體流速三方面的性能，方案4對(duì)應(yīng)著最少的氣體殘余量和最高的排氣效率，方案1在排氣口處流速很快，但是不利于電池包內(nèi)部的熱失控氣體排出，排氣效率低下，方案2 和方案3 各項(xiàng)性能均為中等水準(zhǔn)。
4 結(jié) 論
通過對(duì)鋰離子電池單體熱失控噴射氣體的仿真，并分析氣體噴射過程后和在電池包內(nèi)部的擴(kuò)散行為，可以得到以下結(jié)論。
這種普遍存在的“接班困境”無疑是困擾公司治理理論和實(shí)踐的世界性難題。而像阿里這樣體量的新興企業(yè)，傳承問題更是棘手。許多專家學(xué)者分析指出，馬云的傳承計(jì)劃，證明了阿里巴巴在治理機(jī)制上的創(chuàng)新與成功。如果說阿里的傳承和以往無數(shù)的企業(yè)傳承有什么不同之處，那就是企業(yè)從2009年開始打造的獨(dú)一無二的“合伙人制度”。本文就從馬云籌謀十年的傳承計(jì)劃管中窺豹，探討阿里為有效解決企業(yè)傳承問題所做出的探索和嘗試，并從制度設(shè)計(jì)，人才儲(chǔ)備以及戰(zhàn)略規(guī)劃三個(gè)方面分析阿里獨(dú)特的“合伙人制度”如何解決現(xiàn)代公司治理中的代際交替問題。
（1）鋰離子電池單體發(fā)生熱失控噴射氣體時(shí)，氣體會(huì)在電池包內(nèi)部擴(kuò)散，噴射的氣體從泄壓閥出來后會(huì)先向上擴(kuò)散至電池包箱體蓋板的頂部，隨后在頂部產(chǎn)生堆積現(xiàn)象，再逐漸向四周擴(kuò)散開來。
（2）鋰離子電池包排氣口的設(shè)置，會(huì)影響熱失控電芯噴射的氣體在整個(gè)電池包內(nèi)部的擴(kuò)散情況，同時(shí)也會(huì)影響氣體在電池包排氣口處的流速，排氣口數(shù)量會(huì)對(duì)氣體擴(kuò)散產(chǎn)生直接影響，但也并不是數(shù)量越多排氣越順暢，將排氣口設(shè)置在箱體上方，并同時(shí)增加數(shù)量會(huì)更有利于氣體的排出。
（3）單純依靠在電池包上設(shè)置排氣口的方式，無法做到將電池包內(nèi)部熱失控氣體全部排出，氣體在排氣口周圍和電池包角落處都有堆積現(xiàn)象發(fā)生，需要通過別的手段改變電池包內(nèi)部和外界的壓差，才有望將熱失控氣體大量有效地排出。
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