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    納米黏土與溫拌劑對改性瀝青流變特性的影響

    2022-08-05 03:06:46
    山東交通科技 2022年3期
    關(guān)鍵詞:勁度溫拌劑改性劑

    常 哲

    (河南省公路工程監(jiān)理咨詢有限公司,河南 鄭州 450000)

    引言

    瀝青改性技術(shù)作為改變?yōu)r青品質(zhì)的直接方法,能夠有效提高瀝青的抗變形性能、抗疲勞性能以及抗裂性能。近年來,國內(nèi)外學(xué)者在瀝青改性方面進(jìn)行了不少研究,總結(jié)出與未改性基質(zhì)瀝青相比,通過遴選合適的改性劑及摻量,加入改性劑會提高其物理性能和流變性能,但從工程應(yīng)用角度而言,理想的改性劑應(yīng)使瀝青具有良好的高溫、低溫及水穩(wěn)定等綜合性能,同時也應(yīng)具有良好的儲存穩(wěn)定性以滿足運輸儲存需要。

    溫拌技術(shù)由于其降黏作用可增強瀝青混合料的和易性、提升瀝青路面施工質(zhì)量,以及降低拌合站燃料消耗等優(yōu)點得到了廣泛應(yīng)用。納米黏土可以通過合適的表面改性,使其具備降黏特性,考慮到現(xiàn)階段研究采用的納米黏土種類繁雜,且表面改性工藝不盡相同,故需對瀝青改性效果進(jìn)一步研究。

    1 原材料及試驗設(shè)計

    1.1 原材料

    (1)瀝青。采用PG 分級為PG64-28 的70#基質(zhì)瀝青,其主要技術(shù)指標(biāo)均滿足《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTG E20—2011)的要求。(2)改性劑。①納米黏土N1(35%~45%二甲基二烷基銨(C14-C18)表面改性處理的灰白色粉狀蒙脫土,溶于水);②納米黏土N2(35%~45%硬脂酰胺與0.5%~5.0%氨基丙基三乙氧基硅烷表面改性的灰白色粉狀蒙脫土,溶于水);③RH 溫拌劑(棕色液體,不溶于水)。

    1.2 試驗設(shè)計

    試驗以基質(zhì)瀝青為參照組,設(shè)計了三種不同改性劑(常用RH 溫拌劑和兩種表面改性納米黏土N1、N2)制備的改性瀝青,其中溫拌瀝青的摻量為1%、2%、3%、4%,納米黏土改性瀝青N1 和N2 的摻量均為3%、4%、5%,并分別對其流變性能進(jìn)行對比分析。試驗瀝青制備首先將基質(zhì)瀝青進(jìn)行加熱,待其熔融至158~168 ℃時備用,然后將三種改性劑按設(shè)計摻量分別加入熔融瀝青中,同時采用高速剪切機剪切混合300~600 s,剪切速率為2 000 r/min,最后依次對其開展流變特性測試。

    1.3 試驗方法

    動態(tài)剪切流變儀(DSR)采用應(yīng)力控制方式測定基質(zhì)瀝青及三種改性瀝青的流變特性。測試溫度范圍為18~85 ℃(水浴加熱),加載頻率為1.59 Hz(10 rad/s)。采用車轍因子G*/sinδ、疲勞因子G*·sinδ以及PG 分級破壞溫度進(jìn)行高溫、疲勞等性能表征。其中車轍因子試驗試樣直徑為25 mm、測試板間隙為1 mm。疲勞因子試驗試樣直徑為8 mm、測試板間隙為2 mm。

    為模擬施工作業(yè)期間發(fā)生的短期老化,以及鋪筑完成后繼續(xù)發(fā)生的長期老化,分別采用旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(RTFOT)、壓力老化試驗(PAV)兩種老化方式進(jìn)行模擬,并制備兩種老化處理后試樣。采用彎曲梁流變儀(BBR)蠕變試驗對瀝青的低溫勁度和松弛性能進(jìn)行評價,瀝青試樣尺寸為125 mm×12.5 mm×6.25 mm。測定8 s、15 s、30 s、60 s、120 s、240 s 時的撓度,并計算瀝青蠕變勁度和蠕變速率。其中,蠕變速率為加載60 s 時瀝青試樣勁度變化速率,可由蠕變勁度-時間雙對數(shù)坐標(biāo)斜率得到。

    2 流變特性結(jié)果

    2.1 車轍因子

    在Superpave 規(guī)范中,車轍因子可有效表征瀝青高溫穩(wěn)定性,車轍因子越大,抗高溫性能越好。對各摻量改性瀝青進(jìn)行未老化與短期老化(RTFOT)車轍因子測試,測試溫度為64 ℃,試驗結(jié)果見圖1。

    圖1 車轍因子測試結(jié)果

    根據(jù)圖1 可知,對比老化前后瀝青試樣,不同改性劑車轍因子大小關(guān)系、改性瀝青車轍因子隨摻量變化規(guī)律相似。(1)車轍因子大小順序。納米黏土N1 改性瀝青>納米黏土N2 改性瀝青>基質(zhì)瀝青>RH 溫拌瀝青。(2)隨改性劑摻量變化規(guī)律。兩種納米黏土改性瀝青均隨改性劑摻量會增加而增大,溫拌瀝青隨溫拌劑摻量增大而減小。(3)根據(jù)SHRP 試驗規(guī)程要求,在64 ℃條件下,瀝青車轍因子應(yīng)滿足:老化前≥1.0 kPa、老化(RTFOT)后≥2.2 kPa?;谶@兩種條件,所有改性瀝青試樣在選定測試溫度下均滿足《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTG E20—2011)要求。

    2.2 失效溫度

    車轍因子試驗結(jié)果分析顯示,改性劑對瀝青高溫性能具有一定影響。為進(jìn)一步量化分析,采用溫度掃描進(jìn)行車轍因子測試,并將各試樣失效溫度(老化前車轍因子<1.0 kPa、短期老化后車轍因子<2.2 kPa 對應(yīng)臨界溫度)測試結(jié)果見圖2。

    圖2 高溫失效溫度測試結(jié)果

    根據(jù)PG 分級劃分標(biāo)準(zhǔn),每6 ℃為一劃分步長,各試樣PG 分級高溫溫度等級見表4。

    表4 各試樣PG 分級對應(yīng)高溫溫度等級

    由表4 可知,高溫時效溫度與前述車轍因子變化規(guī)律一致。整體而言,納米黏土改性劑可提高瀝青PG 分級高溫溫度等級,由64 ℃提高至70 ℃。而RH 溫拌瀝青車轍因子雖然隨著溫拌劑摻量增大有所降低,但其仍與基質(zhì)瀝青保持相同的PG 分級高溫溫度等級。

    2.3 疲勞因子

    根據(jù)SHRP 研究成果,瀝青疲勞因子越小,表明瀝青疲勞抗裂性能越好。按照測試要求,采用DSR 測定短期老化(RTFOT)與長期老化(PAV)后各試樣在25 ℃下疲勞因子,測試結(jié)果見圖3。

    圖3 各試樣疲勞因子測試結(jié)果

    隨著改性劑摻量增大,RH 溫拌瀝青疲勞因子逐漸減小,而兩種納米黏土改性瀝青疲勞因子則逐漸增大。但當(dāng)納米黏土N2 改性劑摻量≤4%時,其疲勞因子仍小于基質(zhì)瀝青。表明溫拌劑及4%以內(nèi)納米黏土N2 改性劑降低了瀝青疲勞因子,預(yù)期對應(yīng)改性瀝青具有更好的疲勞抗裂性能。這可能是由于溫拌劑和納米黏土N2 改性劑與基質(zhì)瀝青發(fā)生化學(xué)反應(yīng)的結(jié)果,改性劑使瀝青硬度降低,彈性增加。

    2.4 低溫抗裂性

    按照方案對各試樣進(jìn)行彎曲量流變儀(BBR)試驗,結(jié)果見圖4。

    圖4 BBR 測試結(jié)果

    由圖4 可知,隨著改性劑摻量增大,RH 溫拌瀝青、納米黏土N2 改性瀝青蠕變勁度逐漸增大、m 值逐漸減小,納米黏土N1 改性瀝青呈現(xiàn)相反的變化規(guī)律。根據(jù)Superpave 規(guī)范,在試驗溫度下,蠕變勁度應(yīng)≤300 MPa,蠕變速率值應(yīng)≥0.300。因此,蠕變勁度的減小瀝青受到拉應(yīng)力減小,可降低低溫開裂風(fēng)險。對比發(fā)現(xiàn),加入改性劑后,所有試樣蠕變勁度均增大、蠕變速率值均減小。除3%、4%溫拌瀝青、5%納米黏土改性瀝青外,其它改性瀝青試樣均滿足Superpave 規(guī)范要求。綜合分析表明,溫拌劑與納米黏土對瀝青低溫抗裂性能具有一定不利影響。

    3 結(jié)語

    (1)兩種納米黏土顯著提高了瀝青車轍因子、失效溫度,而RH 溫拌劑則降低了上述指標(biāo),但其PG 分級仍與基質(zhì)瀝青保持一致。(2)RH 溫拌劑與納米黏土N2 降低了瀝青車疲勞因子,納米黏土N1提高了瀝青疲勞因子,表明溫拌劑與納米黏土N2改性瀝青具有良好的中溫疲勞抗裂性能。(3)三種改性劑提高了瀝青勁度、降低了蠕變速率值,表明改性劑均降低了瀝青低溫抗裂性能,但降低幅度有限。

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