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    地鐵無柱車站中板大開孔受力數(shù)值分析

    2022-08-01 23:46:18王佳慶
    廣東土木與建筑 2022年7期
    關(guān)鍵詞:孔邊中板內(nèi)力

    王佳慶

    (中國中鐵二院工程集團有限責任公司 成都 610031)

    0 前言

    地鐵車站結(jié)構(gòu)形式越來越多樣化,普通車站公共區(qū)的結(jié)構(gòu)布置一般與建筑布置相關(guān),可采用雙柱車站、單柱車站及無柱車站。無柱車站逐漸成為提升地鐵車站品質(zhì)和裝修效果的首選方案。但由于大量樓扶梯的設置,需在中板設置車站縱向開孔長度超過12 m 的大開孔,導致開孔周邊的中板受力特殊,從而結(jié)構(gòu)布置和加強措施的方式各異[1-3]。當設置孔邊梁時,梁下吊中板部分對地下二層軌頂風道和綜合管線設計的空間影響,甚至導致地下二層車站層高加大。地鐵車站中板除了承受豎向荷載,也承受水平向水土壓力作用,其受力狀態(tài)相對復雜[4-5]。對于地鐵無柱車站中板大開孔處所采取的中板結(jié)構(gòu)布置與構(gòu)造措施是否合理,將直接影響車站結(jié)構(gòu)安全、層高設計、車站造價等。

    本文對地鐵無柱車站中板大開孔的受力進行研究,并對結(jié)構(gòu)布置提出合理化建議,對無柱地鐵車站結(jié)構(gòu)設計提供參考,使結(jié)構(gòu)設計更安全、合理、經(jīng)濟。

    1 計算模型簡介

    以某地鐵無柱車站中板開孔為例,車站公共區(qū)凈寬度18.7 m,中板樓扶梯大開孔尺寸4.1 m×12 m,中板厚600 mm;地下一層層高5.8 m,地下2 層層高7.0 m,車站覆土3.5 m。車站埋深范圍內(nèi)均為土層,抗浮水位在地面下1.0 m。無柱車站典型大開孔孔邊梁結(jié)構(gòu)平面布置及結(jié)構(gòu)橫剖面如圖1所示。

    圖1 某地鐵無柱車站典型大開孔孔邊梁結(jié)構(gòu)平面布置Fig.1 Plane Layout of Typical Large Opening Side Beam Structure of a Subway Columnless Station (mm)

    本文在上述無柱車站的條件下,提出A、B、C、D 四種中板大開孔結(jié)構(gòu)布置形式,并對每種布置形式中的影響參數(shù)進行調(diào)整,總結(jié)其對結(jié)構(gòu)受力的影響規(guī)律[6]。其中B~D 均為孔邊梁與標準段板厚一致的“暗梁”結(jié)構(gòu)布置(見圖2)。

    圖2 不同結(jié)構(gòu)布置形式分類Fig.2 Classification of Different Structural Layout Forms

    采 用MIDAS∕GEN 有 限 元軟件建立荷載結(jié)構(gòu)模型,進行三維數(shù)值模擬,全部梁、板構(gòu)件均采用可以考慮剪切變形的厚板單元進行模擬。本文計算結(jié)果中,車站長度方向為X軸,車站寬度方向為Y軸,車站高度方向為Z軸。其中“橫向”指車站橫剖面對應的YZ平面,“縱向”指車站縱剖面對應的XZ平面[7-8]。

    2 計算結(jié)果分析

    2.1 孔邊梁尺寸影響

    在中板厚度、荷載條件不變的情況下,統(tǒng)計不同孔邊梁尺寸時中板與孔邊梁的撓度與內(nèi)力結(jié)果,如圖3所示,根據(jù)統(tǒng)計分析可以得出以下結(jié)果:

    圖3 孔邊梁尺寸影響的撓度、彎矩、軸力、剪力變化Fig.3 Variation of Deflection,Bending Moment,Axial Force and Shear Force Affected by the Size of Hole Side Beam

    ⑴A-1~A-4 結(jié)構(gòu)布置形式,中板及孔邊梁的撓度與內(nèi)力值均能滿足鋼筋混凝土構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)。其中A-3 與A-4 布置在中板撓度、構(gòu)件內(nèi)力上控制效果較好。

    ⑵隨著橫向孔邊梁L1 與每延米中板的剛度比增加,L1 承擔的支座彎矩、支座剪力及彎矩均明顯增大,大開孔周邊梁、板構(gòu)件的撓度有所減小。其中A-2、A-3布置其梁板抗彎剛度比分別為3和10??箯潉偠缺仍酱?,梁板的橫向支座彎矩差異也越大,孔邊梁分擔更多內(nèi)力。

    ⑶在A-4 布置下,雖然孔邊梁高與中板厚度一致,但設置中板支座處的腋角(0.5 m×1.2 m)后,與A-3布置設置1.5 m 高孔邊梁的結(jié)構(gòu)布置相比,孔洞周邊的中板撓度與A-3 布置相近,撓度與內(nèi)力比A-3 布置相比更均勻。而與A-1 布置相比,開孔周邊最大撓度減小25%。由此可見中板與側(cè)墻節(jié)點處合理的腋角設置,對無柱車站中板大開孔條件下的中板撓度、內(nèi)力有良好的控制作用。

    ⑷結(jié)合主軸力結(jié)果(見圖4),在無柱車站大開孔的情況下,板的最大橫向軸力出現(xiàn)在L1 與L2 相交的區(qū)域。

    圖4 主軸力計算結(jié)果示意圖Fig.4 Schematic Diagram of Spindle Force

    經(jīng)過上述孔邊梁尺寸影響分析,下文分析計算均采用A-4 結(jié)構(gòu)布置形式,孔邊梁為“暗梁”,中板與側(cè)墻節(jié)點加腋角的結(jié)構(gòu)布置為進一步對比的結(jié)構(gòu)布置基礎形式。

    2.2 板厚影響

    采用不同板厚時,無柱車站大開孔的孔邊結(jié)構(gòu)構(gòu)件撓度與內(nèi)力的統(tǒng)計如圖5 所示,根據(jù)撓度與內(nèi)力的統(tǒng)計分析,可以得出以下結(jié)果:

    圖5 板厚影響的撓度、彎矩、軸力、剪力變化Fig.5 Variation of Deflection,Bending Moment,Axial Force and Shear Force Affected by Plate Thickness

    ⑴B-0工況相比B-1工況撓度變化值達到54%,而B-1~B-4結(jié)構(gòu)布置形式下?lián)隙?、?nèi)力變化均在15%以內(nèi)。B-0 布置方式跨度與板厚的比值達到40,相比B-1存在撓度“突變”,B-0布置0.4 m 厚中板整體剛度偏低。在沒有采取專門結(jié)構(gòu)加強措施的情況下,B-0布置不適合無柱車站大開孔的中板。B-1~B-4 結(jié)構(gòu)布置,中板及孔邊梁的撓度與內(nèi)力值均能滿足鋼筋混凝土構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)。

    ⑵隨著板厚加大,中板剛度同步加大,無柱車站大開孔中板的撓度隨之減小,構(gòu)件內(nèi)力隨之加大。

    ⑶孔邊梁的受力特征主要為:L1 主要承受水平荷載引起的橫向軸壓力、豎向荷載引起的橫向彎矩與剪力,L1 為彎、剪、壓的復合受力狀態(tài);L2 主要承受水平荷載引起的縱向拉力,由豎向荷載引起的縱向彎矩與剪力均較小。

    2.3 孔洞位置

    不同孔洞位置的情況下,不同開孔跨高比的孔邊構(gòu)件時的撓度與內(nèi)力統(tǒng)計如圖6 所示,其中“跨高比”是開孔尺寸與孔洞距側(cè)墻邊距離的比值,即跨高比數(shù)值越大,開孔越靠近側(cè)墻。根據(jù)撓度與內(nèi)力的統(tǒng)計分析,可以得出以下結(jié)果:

    圖6 不同孔洞位置的撓度、彎矩、軸力、剪力變化Fig.6 Variation of Deflection,Bending Moment,Axial Force and Shear Force at Different Hole Positions

    ⑴C-1~C-4 的結(jié)構(gòu)布置形式,中板及孔邊梁的撓度與內(nèi)力值均能滿足鋼筋混凝土構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)。大開孔到側(cè)墻邊的距離越小,孔邊梁撓度、橫向軸力越大。D-4 工況的最大撓度出現(xiàn)在遠離側(cè)墻的L2跨中。

    ⑵在本文地鐵車站的結(jié)構(gòu)布置、地質(zhì)與荷載條件下,結(jié)合深受彎構(gòu)件斜截面受剪承載能力Vk≤0.5ftk?bh0的控制條件[9]。大開孔結(jié)構(gòu)布置的跨高比宜為2.5~8,側(cè)向水土壓力小的地下1 層中板可取高值,側(cè)向水土壓力大的地下2、3層中板,應取低值。

    ⑶由圖7 可知,孔洞距離側(cè)墻越近,“跨高比”越大,臨側(cè)墻邊的中板孔邊梁應力越大。該孔邊梁主要受側(cè)墻傳來的水土壓力。其梁高為Y方向,梁寬為Z方向。當跨高比大于5時,應加大孔邊梁截面,驗算孔邊梁的截面抗剪,不宜再采用與中板厚度一致的“暗梁”。

    圖7 不同跨高比時孔邊梁最大應力Fig.7 Maximum Stress of Hole Side Beam at Different Span Height Ratio

    2.4 “桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置分析結(jié)果

    根據(jù)上述孔邊結(jié)構(gòu)構(gòu)件的受力分析。當跨高比小于5 時,孔洞到側(cè)墻邊的中板構(gòu)件呈現(xiàn)出“斜壓”受力的模式。結(jié)合圖4 所示的主軸力結(jié)果特征,提出一種與主軸力分布特征匹配的“桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置形式(見圖8)[10-11],并對該結(jié)構(gòu)布置進行受力分析。其中D-1 結(jié)構(gòu)布置僅設置承受水平荷載的桁架桿件,D-2、D-3 采用不同尺寸的桁架和中板厚度。圖9 給出了采用不同“桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置的撓度與內(nèi)力統(tǒng)計圖,可以得出以下結(jié)果。

    圖8 中板大開孔典型桁架式結(jié)構(gòu)平面布置示意圖Fig.8 Plane Diagram of Typical Truss Structure with Large Opening in Medium Plate

    圖9 “桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置的撓度、彎矩、軸力、剪力變化Fig.9 Variation of Deflection,Bending Moment,Axial Force and Shear Force of“Truss”Hole Side Structure Layout

    ⑴D-1 結(jié)構(gòu)布置中,開孔與側(cè)墻間僅有桁架桿件。應力集中引起D-1 結(jié)構(gòu)布置比D-2~D-4 構(gòu)件內(nèi)力結(jié)果更大。

    ⑵當采用“桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置時,D-2、D-3“桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置的孔邊構(gòu)件撓度、內(nèi)力與孔邊全部設置600 mm 厚板與暗梁的D-4 相比,差值均在10%以內(nèi)。D-3 與D-4 相比,結(jié)構(gòu)整體受力性能基本一致,但D-3 比D-4 節(jié)約混凝土約18%。同時D-2 比D-4節(jié)約混凝土約23%。

    ⑶結(jié)合桁架桿件角度不小于45°的結(jié)構(gòu)布置特點,“桁架式”孔邊結(jié)構(gòu)布置更適合跨高比≤2的情況。

    3 結(jié)論

    ⑴沿大開孔縱向布置的L2,在側(cè)向水土壓力作用下,出現(xiàn)整體受拉的受力狀態(tài),在構(gòu)件設計時應充分考慮該受力狀態(tài)。

    ⑵孔洞距側(cè)墻邊緣的距離與孔洞尺寸、荷載條件密切相關(guān)。在本文地鐵車站的結(jié)構(gòu)布置、地質(zhì)與荷載條件下。開孔尺寸與孔洞距側(cè)墻邊距離的比值,即跨高比宜為2.5~8,側(cè)向水土壓力小的地下一層中板可取高值,側(cè)向水土壓力大的地下二、三層中板,應取低值。

    ⑶對無柱車站中板大開孔的不同結(jié)構(gòu)布置形式進行對比分析,當跨高比≤2 時,孔邊設置暗梁即可滿足構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)。尤其在中板與側(cè)墻設置剛度合理的腋角時,對控制中板撓度、內(nèi)力均有良好的效果。該布置方式L1 不再影響中板下的空間,不影響軌頂風道和車站綜合管線的空間。

    ⑷當布置空間允許,在有中板大開孔范圍,將無柱車站中板與側(cè)墻設置的腋角加大為中板與側(cè)墻之間的斜撐板時,受力將進一步得到改善。

    ⑸根據(jù)計算分析,跨高比小于2 時,采用“桁架式”孔邊梁布置,受力合理,節(jié)約投資。在進一步開展地震作用后,可在無柱、單柱車站中板大開孔結(jié)構(gòu)設計中應用。

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