節(jié)段拼裝梁抗剪承載力計算研究

李學(xué)斌

（中國鐵道科學(xué)研究院集團有限公司 鐵道建筑研究所，北京 100081）

近年來，我國在鐵路、公路、城市軌道交通和市政道路領(lǐng)域新建了大量的預(yù)制混凝土節(jié)段拼裝梁橋，如杭州灣嘉紹大橋引橋、南京長江四橋引橋、蘇通長江大橋引橋，鄭州四環(huán)高架橋，以及廣州地鐵4號線、鄭阜高鐵、徐連高鐵、拉林鐵路、黃韓侯鐵路上的一些橋梁，積累了一定的設(shè)計經(jīng)驗。節(jié)段拼裝梁最大特點是在接縫位置混凝土和普通鋼筋不連續(xù)，接縫截面沒有混凝土骨料和普通鋼筋提供抗剪強度。節(jié)段梁干接縫截面是通過正壓力引起的摩擦力和剪力鍵共同作用，實現(xiàn)剪力傳遞；膠接縫截面是通過正壓力、剪力鍵和環(huán)氧膠三者共同作用，實現(xiàn)剪力傳遞。由于節(jié)段梁在接縫處的剪切傳力機理與整體梁不一樣，國內(nèi)外學(xué)者對節(jié)段梁接縫的抗剪承載力計算進行了大量研究。

Buyukozturk 等對混凝土節(jié)段間的4 種接縫類型分別進行了試驗，研究了各種接縫的剪切性能和承載力。通過對試驗結(jié)果的回歸分析，提出了4種接縫的抗剪承載力計算式［1］。Rombach 和Alcalde通過有限元模型數(shù)值分析，分別提出了多鍵齒干接縫的抗剪承載力計算式［2-3］。Turmo通過研究提出了剪力鍵干接縫的抗剪承載力計算式［4］。Angelika等通過模型試驗和有限元計算分析，提出了剪力鍵干接縫的抗剪承載力計算式，認為干接縫的抗剪承載力由截面摩擦力和剪力鍵的抗剪承載力兩部分疊加而成。Zhou等通過模型試驗研究了AASHTO 規(guī)范接縫抗剪承載力計算式的適用性［5］。盧文良通過理論和試驗資料的結(jié)合，研究了接縫直接剪切破壞的模式和機理，提出了4種接縫形式的剪切承載力計算式［6］。申俊在總結(jié)現(xiàn)有理論計算和實驗數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，針對接縫截面提出了一種包含混凝土抗剪承載力、正壓應(yīng)力抗剪承載力增量以及破壞截面摩擦力三部分的抗剪承載力計算式［7］。姜海波等通過對節(jié)段施工體外預(yù)應(yīng)力梁接縫力學(xué)性能的研究，提出了接縫的抗剪承載力計算式［8-9］。李國平等通過節(jié)段式體外預(yù)應(yīng)力混凝土簡支模型梁試驗，研究了梁體的剪切性能，提出了可用于體外預(yù)應(yīng)力混凝土梁開裂接縫截面的抗剪承載力計算式［10-11］。袁愛民等通過對膠接縫剪力鍵模型的試驗研究，提出了膠接縫的抗剪承載力計算式［12］。

在各種橋梁設(shè)計規(guī)范中，美國《節(jié)段式混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》［13］給出了節(jié)段拼裝梁接縫截面的抗剪承載力計算式。我國現(xiàn)行TB 10092—2017《鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》［14］和JTG 3362—2018《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》［15］中未專門給出節(jié)段拼裝梁接縫截面的抗剪承載力計算式，通常參照整體梁斜截面抗剪承載力進行檢算。GB/T 51234—2017《城市軌道交通橋梁設(shè)計規(guī)范》［16］未對節(jié)段拼裝梁接縫截面抗剪承載力計算有規(guī)定，按鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范計算。CJJ 11—2011《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》［17］也未對節(jié)段拼裝梁接縫截面抗剪承載力計算有規(guī)定，按公路橋涵設(shè)計規(guī)范計算。CJJ/T 293—2019《城市軌道交通預(yù)應(yīng)力混凝土節(jié)段預(yù)制橋梁技術(shù)標準》［18］中規(guī)定抗剪承載力按鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范計算，但要計入強度折減系數(shù)。DG/TJ 08—2255—2018《節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計標準》［19］中給出了節(jié)段拼裝梁斜截面和接縫截面的抗剪承載力計算式。DB32∕T 3564—2019《節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁設(shè)計與施工規(guī)范》［20］中給出了剪力鍵干接縫和膠接縫截面的抗剪承載力計算式。由此可以看出，我國鐵路、公路、城市軌道交通和城市橋梁設(shè)計規(guī)范均未給出節(jié)段拼裝梁接縫截面的抗剪承載力計算式，僅在2個地方設(shè)計規(guī)范中給出了它的計算式。

節(jié)段拼裝梁接縫截面的抗剪承載力是由接縫處混凝土界面的剪切抗力和截面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋所承受的剪力兩部分組成。本文通過1 片24 m 預(yù)制混凝土節(jié)段膠接縫拼裝梁的靜載試驗進行節(jié)段拼裝梁抗剪承載力計算研究。

1 試驗梁靜載試驗

1.1 試驗梁設(shè)計

24 m 試驗梁設(shè)計為全預(yù)應(yīng)力混凝土簡支結(jié)構(gòu)，截面為工字型，混凝土強度等級為C60。梁體全長24.9 m，計算跨度24 m，梁高2.1 m，腹板寬0.38 m，頂板寬2.35 m，底板寬1.42 m；梁體沿縱向分為11個節(jié)段，標準節(jié)段長2.4 m，梁端節(jié)段長1.65 m，節(jié)段編號為①—?；梁體沿縱向設(shè)10條豎向接縫，編號分別為1—5 和1′—5′；接縫剪力鍵采用密齒形式，截面上設(shè)13—15 個鍵；接縫面采用環(huán)氧膠黏結(jié)；梁體預(yù)應(yīng)力束采用體內(nèi)有黏結(jié)體系，由14 束6 根和7 根的鋼絞線組成，編號為N1—N7。設(shè)計活載為鐵路中-活載。試驗梁尺寸如圖1所示。

圖1 試驗梁尺寸（單位：cm）

1.2 試驗方法

24 m 試驗梁靜載試驗按TB∕T 2092—2003《預(yù)應(yīng)力混凝土鐵路梁靜載彎曲試驗方法及評定標準》［21］中規(guī)定的方法進行。試驗采用5點集中荷載對稱加載，跨中設(shè)1 點，其余4 點左右對稱布置，各加載點沿梁縱向間距為4 m，作用于工字梁頂板頂面中心。為使試驗加載數(shù)值準確，采用油壓千斤頂施加豎向荷載，在每個加載點布置1臺壓力傳感器記錄試驗荷載值。靜載試驗如圖2所示。

圖2 靜載試驗實景

1.3 計算截面

靜載試驗加載至最大荷載時，中間8 條接縫截面的下緣均有不同程度的開裂，最靠近梁端的接縫5和接縫5′截面下緣沒有開裂［22］，試驗梁裂縫分布如圖3所示。簡支梁的梁端剪切受力最大，選取接縫5截面作為接縫的抗剪承載力計算截面，設(shè)定為截面1。①號和?號節(jié)段為梁端支點擴大截面，腹板基本無斜裂縫出現(xiàn)；②號和⑩號節(jié)段腹板兩側(cè)出現(xiàn)多條斜裂縫，且在該段內(nèi)開始出現(xiàn)變截面，將⑩號節(jié)段中間的標準截面作為實體段的抗剪承載力計算截面，設(shè)定為截面2。梁端裂縫如圖4所示，計算截面如圖5所示。

圖3 試驗梁裂縫分布

圖4 梁端裂縫實景

圖5 計算截面示意圖（單位：cm）

1.4 截面參數(shù)

各規(guī)范對截面有效高度的計算方法有不同之處。鐵路規(guī)范和上海市設(shè)計標準計算時考慮受拉側(cè)所有體內(nèi)鋼筋，公路規(guī)范計算時不計彎起鋼筋，鋼筋的計算強度各規(guī)范取值也不同，試驗梁2 個計算截面的有效高度和面積見表1。預(yù)應(yīng)力鋼筋計算參數(shù)見表2。

表1 計算截面有效高度和面積

表2 計算截面預(yù)應(yīng)力鋼筋參數(shù)

1.5 試驗荷載

受試驗加載反力裝置自身強度的影響，靜載試驗單點施加的最大外荷載為1 955 kN，試驗梁2 個計算截面在最大試驗荷載下的剪力、彎矩和應(yīng)力結(jié)果分別見表3和表4。

表3 計算截面剪力和彎矩

表4 計算截面應(yīng)力 MPa

截面1 試驗最大剪力為5 377 kN，設(shè)計剪力為2 520 kN，試驗值是設(shè)計值的2.13倍；截面2 試驗最大剪力為5 326 kN，設(shè)計剪力為2 240 kN，試驗值是設(shè)計值的2.38倍。2個截面的試驗最大剪力并不是該截面真正意義的破壞剪力，實際的破壞剪力要大于試驗值。從②號和⑩號節(jié)段腹板兩側(cè)已經(jīng)出現(xiàn)多條斜裂縫情況看，試驗值比較接近實際破壞剪力。

2 抗剪承載力計算

2.1 依據(jù)各規(guī)范的計算

2.1.1 鐵路規(guī)范

國家鐵路局TB 10092—2017《鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中未對節(jié)段拼裝梁有特殊規(guī)定，參照預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力計算，計算式為

式中：Fu為抗剪承載力；Fcv為斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同承受的剪力；Fb為與斜截面或接縫截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋所承受的剪力；b為腹板寬度；p為斜截面受拉區(qū)縱向鋼筋的配筋百分率；fct為混凝土抗拉極限強度；μv為箍筋配筋率；fs為箍筋抗拉計算強度；fp為預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉計算強度；Apb為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積。

截面抗剪承載力計算圖式如圖6所示，式（2）和式（3）中各參數(shù)取值見表5。由式（1）、式（2）和式（3）計算出截面2的Fcv為3 941 kN，F(xiàn)b為1 299 kN，F(xiàn)u為5 241 kN；截面1的Fu為5 134 kN。

圖6 截面抗剪承載力計算示意圖

表5 式（2）和式（3）參數(shù)取值

2.1.2 公路規(guī)范

交通運輸部JTG 3362—2018《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》未對節(jié)段拼裝梁有特殊規(guī)定，參照預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力計算，計算式為

式中：Fcs為斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力；Fpb為與斜截面相交的體內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力；α1為異號彎矩影響系數(shù)；α2為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)；α3為受壓翼緣的影響系數(shù)；fcu，k邊長為150 mm 的混凝土立方體抗壓強度標準值；ρsv為斜截面內(nèi)箍筋配筋率；fsv箍筋的抗拉強度設(shè)計值；fpd為縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值。

式（5）和式（6）中各參數(shù)取值見表6。由式（4）、式（5）和式（6）計算出截面2 的Fcs為3 406 kN，F(xiàn)pb為815 kN，F(xiàn)u為4 221 kN；截面1的Fpb為944 kN，F(xiàn)u為4 292 kN。

表6 式（5）和式（6）參數(shù)取值

2.1.3 軌道交通技術(shù)標準

住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部CJJ/T 293—2019《城市軌道交通預(yù)應(yīng)力混凝土節(jié)段預(yù)制橋梁技術(shù)標準》中規(guī)定：節(jié)段預(yù)制橋梁結(jié)構(gòu)斜截面抗剪承載力按鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范計算，但要計入強度折減，計算式為

式中：?V為抗剪扭強度折減系數(shù)，體內(nèi)預(yù)應(yīng)力體系取0.90。

由式（7）計算出截面2 的Fu為4 717 kN，截面1的Fu為4 621 kN。

2.1.4 上海市設(shè)計標準

上海市地方標準DG/TJ 08—2255—2018《節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計標準》中給出的節(jié)段預(yù)制拼裝受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力計算式，即

接縫截面抗剪承載力計算式為

式中：C1為接縫影響系數(shù)；λ為體內(nèi)外預(yù)應(yīng)力配筋的影響系數(shù)；?為截面形狀影響系數(shù)；C2為接縫影響系數(shù)；m為剪跨比；C為斜裂縫的水平投影長度；sv為斜裂縫范圍內(nèi)的箍筋間距；Asv為斜裂縫范圍內(nèi)一個間距內(nèi)鋼筋各肢的總截面面積；τc為接縫截面剪壓區(qū)混凝土的剪應(yīng)力；hj為接縫截面剪壓區(qū)的高度；th為加腋范圍內(nèi)翼板的平均厚度；b′f，s為受壓翼板的抗剪有效寬度。

式（8）和式（9）中各參數(shù)取值見表7。由式（8）計算出截面2 的Fu為6 052 kN，由式（9）計算出截面1的Fu為3 973 kN。

表7 式（8）和式（9）參數(shù)取值

2.1.5 江蘇省設(shè)計規(guī)范

江蘇省地方標準DB32∕T 3564—2019《節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁設(shè)計與施工規(guī)范》中給出的混凝土界面上干接縫的抗剪承載力計算式，即

膠接縫的抗剪承載力計算式為

式中：Fd，j為干接縫混凝土部分的抗剪承載力；Awk為接縫截面腹板上所有鍵齒根部的面積；Awsm為接縫截面腹板上豎直面接觸面積；σn為接縫截面重心軸位置混凝土壓應(yīng)力；Fe，j為膠接縫混凝土部分的抗剪承載力；α5為膠接縫鍵齒抗剪承載力折減系數(shù)；Aw為接縫截面腹板面積。

假設(shè)接縫5為干接縫時，抗剪承載力計算式為

膠接縫5的抗剪承載力計算式為

式中：Fu，d為干接縫截面的抗剪承載力；Fu，e為膠接縫截面的抗剪承載力。

式（10）和式（11）中各參數(shù)取值見表8。由式（10）和式（12）計算出截面1 的Fu，d為7 082 kN，由式（11）和式（13）計算出截面1 的Fu，e為9 707 kN。式（10）和式（11）中的面積只考慮了接縫截面的腹板部分，當按全截面的面積計算時，F(xiàn)u，d為14 513 kN，F(xiàn)u，e為24 363 kN。

表8 式（10）—式（13）參數(shù)取值

2.1.6 美國設(shè)計指南

美國公路與運輸協(xié)會《節(jié)段式混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》給出的干接縫混凝土界面上的名義抗剪承載力計算式，即

美國規(guī)范公式采用的是英制單位，將式（14）轉(zhuǎn)換為國際單位制后計算式為

式中：Fnj為干接縫名義抗剪承載力；Ak為接縫面全部剪力鍵根部的面積；fc′為圓柱體試件混凝土抗壓強度；Asm為接縫面平面接觸部分的面積。

假設(shè)接縫5為干接縫時，抗剪承載力計算式為

美國規(guī)范中未給出膠接縫的抗剪承載力計算式，是按規(guī)范中干接縫名義承載力計算值并考慮強度折減后作為膠接縫的抗剪承載力［23］。膠接縫5的抗剪承載力計算式為

式中：?j，1為干接縫設(shè)計強度折減系數(shù)；?j，2為膠接縫剪切強度折減系數(shù)。

式（15）—式（17）中各參數(shù)取值見表9。由式（15）和式（16）計算出截面1 的Fu，d為11 992 kN，由式（15）和式（17）計算出截面1 的Fu，e為14 201 kN。式（15）中的面積按接縫全截面計算，當按腹板的面積計算時，F(xiàn)u，d為6 032 kN，F(xiàn)u，e為7 050 kN。

表9 式（15）—式（17）參數(shù)取值

2.2 依據(jù)研究人員成果的計算

截至目前，研究人員提出的計算式主要包括以下幾種。

（1）Buyukozturk 提出的干接縫混凝土界面上的抗剪承載力計算式為

膠接縫的抗剪承載力計算式為

式（18）和式（19）為英制單位，轉(zhuǎn)換為國際單位制后計算式為

假設(shè)接縫5為干接縫時，抗剪承載力計算式為

膠接縫5的抗剪承載力計算式為

由式（20）和式（22）計算出截面1 的Fu，d為8 495 kN，由式（21）和式（23）計算出截面1 的Fu，e為11 160 kN。

（2）盧文良提出的干接縫混凝土界面上的抗剪承載力計算式為

膠接縫抗剪承載力計算式為

假設(shè)接縫5為干接縫時，抗剪承載力計算式為

膠接縫5的抗剪承載力計算式為

由式（24）和式（26）計算出截面1 的Fu，d為6 920 kN，由式（25）和式（27）計算出截面1 的Fu，e為10 343 kN。

（3）申俊提出的干接縫混凝土界面上的抗剪承載力計算式為

膠接縫抗剪承載力計算式為

假設(shè)接縫5為干接縫時，抗剪承載力計算式為

膠接縫5的抗剪承載力計算式為

由式（28）和式（30）計算出截面1 的Fu，d為7 730 kN，由式（29）和式（31）計算出截面1的Fu，e為11 355 kN。

（4）李學(xué)斌提出的干接縫混凝土界面上的抗剪承載力計算式為

膠接縫抗剪承載力計算式為

式中：τku為剪力鍵混凝土的極限剪應(yīng)力，取5.0 MPa；τu為剪力鍵膠接縫的極限剪應(yīng)力，取6.1 MPa［24-25］。

假設(shè)接縫5為干接縫時，抗剪承載力計算式為

膠接縫5的抗剪承載力計算式為

由式（32）和式（34）計算出截面1 的Fu，d為6 203 kN，由式（33）和式（35）計算出截面1 的Fu，e為10 402 kN。

（5）姜海波提出的干接縫截面抗剪承載力計算式為

膠接縫截面抗剪承載力計算式為

由式（36）計算出截面1 的Fu，d為5 986 kN，由式（37）計算出截面1的Fu，e為8 191 kN。

（6）袁愛民提出的膠接縫混凝土界面上的抗剪承載力計算式為

膠接縫5的抗剪承載力計算式為

由式（38）和式（39）計算出截面1 的Fu，e為8 578 kN。

3 計算結(jié)果分析

3.1 接縫計算面積的影響

《節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁設(shè)計與施工規(guī)范》提供的接縫截面抗剪承載力計算式要求按腹板面積進行計算。《節(jié)段式混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》提供的計算式未明確是按接縫腹板面積，還是按全截面面積進行計算。為分析接縫計算面積對抗剪承載力計算值的影響，依據(jù)2 種規(guī)范計算式并按接縫截面腹板面積和全截面面積計算的干接縫與膠接縫的抗剪承載力結(jié)果見表10。

表10 按不同計算面積計算的截面1抗剪承載力結(jié)果

對于干接縫和膠接縫，截面1 按全截面面積計算的抗剪承載力是按腹板面積計算的2 倍以上。按腹板面積計算時，膠接縫的計算值比干接縫的偏大約17%～37%；干接縫的計算值比試驗值偏大約12%～32%；膠接縫的計算值比試驗值偏大約31%～81%。按全截面面積計算時，膠接縫和干接縫的計算值相對試驗值的偏大程度均在2 倍以上，計算結(jié)果偏大較多。按腹板面積計算的干接縫和膠接縫的抗剪承載力都大于試驗值，也大于規(guī)范斜截面抗剪承載力計算值。從工字型截面的剪應(yīng)力分布情況看，腹板剪應(yīng)力較大，最大剪應(yīng)力出現(xiàn)在腹板內(nèi)中性軸位置，頂?shù)装寮魬?yīng)力較小，故按腹板面積計算接縫的抗剪承載力是比較合理的，頂?shù)装宀糠挚勺鳛榭辜舫休d力的安全儲備。

3.2 實體段截面抗剪承載力

混凝土節(jié)段內(nèi)配有縱向普通鋼筋和豎向箍筋，截面2 可按照斜截面抗剪承載力計算式計算。依據(jù)鐵路規(guī)范、公路規(guī)范、軌道交通技術(shù)標準和上海市設(shè)計標準給出的斜截面抗剪承載力計算式計算的結(jié)果及與試驗結(jié)果的比值見表11，結(jié)果對比如圖7所示。

圖7 截面2各規(guī)范計算值對比

表11 依據(jù)各規(guī)范計算的截面2抗剪承載力結(jié)果

依據(jù)鐵路規(guī)范、公路規(guī)范和軌道交通技術(shù)標準的計算值均小于試驗值，計算結(jié)果偏于安全。上海市設(shè)計標準的計算值大于試驗值，計算結(jié)果偏于不利。鐵路規(guī)范計算值最接近試驗值，公路規(guī)范計算值相對最保守。

3.3 接縫截面抗剪承載力

鐵路規(guī)范、公路規(guī)范和軌道交通技術(shù)標準中未針對節(jié)段梁接縫截面給出專門的抗剪承載力計算式，可按照斜截面抗剪承載力計算式計算，但接縫截面計算時不考慮縱向普通鋼筋的作用。上海市設(shè)計標準、江蘇省設(shè)計規(guī)范和美國設(shè)計指南給出了接縫截面的抗剪承載力計算式。依據(jù)各規(guī)范計算的截面1 的抗剪承載力結(jié)果及與試驗結(jié)果比值見表12，結(jié)果對比如圖8所示。

圖8 截面1各規(guī)范計算值對比

表12 依據(jù)各規(guī)范計算的截面1抗剪承載力結(jié)果

依據(jù)鐵路規(guī)范、公路規(guī)范、軌道交通技術(shù)標準和上海市設(shè)計標準的抗剪承載力計算值均小于試驗值，計算結(jié)果偏于安全。鐵路規(guī)范計算值最接近試驗值，上海市設(shè)計標準計算值相對最保守。美國設(shè)計指南計算值是鐵路規(guī)范計算值的1.37 倍，是公路規(guī)范計算值的1.64 倍，計算結(jié)果偏大較多。鐵路、公路、城市軌道交通和城市橋梁的節(jié)段拼裝梁進行接縫截面的抗剪承載力計算時，可取各規(guī)范斜截面抗剪承載力計算值與美國節(jié)段梁設(shè)計指南計算值中的較小者，保證計算結(jié)果是偏于安全的。

依據(jù)各研究人員提出的計算式計算的試驗得到的截面1 抗剪承載力結(jié)果及與試驗結(jié)果比值見表13。該結(jié)果均是按接縫截面腹板面積進行計算，考慮了截面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋提供的剪力，計算結(jié)果對比如圖9所示。

表13 依據(jù)各計算式計算的截面1抗剪承載力結(jié)果

圖9 截面1各計算式計算值對比

依據(jù)研究人員提出的計算式中膠接縫的計算值均大于干接縫的，即膠接縫的抗剪承載力高于干接縫的。各推導(dǎo)式干接縫和膠接縫的計算值均大于試驗值和按各規(guī)范計算的斜截面抗剪承載力值。干接縫計算值相對試驗值的偏大程度約在11%～58%之間，膠接縫計算值相對試驗值的偏大程度約在52%～111%之間，計算結(jié)果均偏大。各研究人員進行試驗的模型基本都是縮尺比例模型，為矩形截面且剪力鍵設(shè)置較少（多數(shù)為1～3 個）。本試驗梁接縫截面腹板設(shè)置有7個剪力鍵，將小比例模型試驗推導(dǎo)的計算式應(yīng)用于實體梁計算時，需考慮一定程度的折減，但合理的折減系數(shù)需要通過大量的試驗或試算確定。

4 結(jié) 論

（1）在計算節(jié)段拼裝梁未開裂接縫截面的抗剪承載力時，計算式中的計算面積取腹板面積是合理的，頂?shù)装宀糠肿鳛榘踩珒洹?/p>

（2）依據(jù)研究人員提出的節(jié)段拼裝梁接縫截面抗剪承載力計算式計算的結(jié)果均偏大，應(yīng)考慮合理的折減。

（3）鐵路規(guī)范、公路規(guī)范和軌道交通技術(shù)標準給出的斜截面抗剪承載力計算式可用于節(jié)段拼裝梁實體段和接縫截面的抗剪承載力計算，計算結(jié)果是偏安全的。

（4）進行鐵路、公路、城市軌道交通和城市橋梁的節(jié)段拼裝梁接縫截面抗剪承載力計算時，可取國內(nèi)各規(guī)范斜截面抗剪承載力計算值與美國節(jié)段梁設(shè)計指南計算值中的較小者。