閆方超,郭 婷
(上海佳豪船海工程研究設(shè)計有限公司,上海 201600)
風(fēng)能作為一種新型的綠色能源,在全球能源結(jié)構(gòu)中占據(jù)重要地位。我國有許多沿海潮間帶灘涂區(qū)域,漲潮時被海水淹沒,落潮后露灘,主要用于海水養(yǎng)殖和通航,其利用價值較低;但潮間帶區(qū)域風(fēng)能資源豐富,并且地勢平坦,具備開發(fā)沿海風(fēng)能的條件。基于潮間帶灘涂區(qū)域水深較淺、淤泥質(zhì)地基承載力弱,常規(guī)自升式風(fēng)電安裝船/平臺無法進(jìn)入該區(qū)域作業(yè),其地形條件及水文特點給工程帶來了很大的難度。在潮間帶灘涂地區(qū)實施風(fēng)電開發(fā),需要研制專用的風(fēng)電場工程船/平臺。具有坐底能力的起重船由于其更廣闊的安裝作業(yè)范圍和多用途功能,在市場需求上更為強(qiáng)勁。
近年來,隨著世界各國將綠色能源轉(zhuǎn)型定為未來經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重點,導(dǎo)致在建以及待建的海上風(fēng)電項目數(shù)量驟然增加,受其影響,具有風(fēng)電安裝能力的工程船需求大增,具有廣闊的發(fā)展空間,而具有坐底能力的起重船由于其更加廣闊的安裝作業(yè)范圍和功能,市場需求廣闊的更加強(qiáng)勁。
風(fēng)電安裝船作為一種新型的海上工作船,有效的緩解了海上風(fēng)機(jī)運輸和安裝困難的問題。為了滿足風(fēng)電市場需求,包括風(fēng)電安裝、運維等,可以通過改造半潛駁的方式建造風(fēng)電安裝工程船,不僅可以使船舶增加新的功能,提高船舶綜合利用率,同時可大大減少建造周期和成本,使經(jīng)濟(jì)效益最大化。
目前國內(nèi)船級社對于船舶坐底計算還沒有完整的相關(guān)規(guī)范衡準(zhǔn)。為了滿足當(dāng)前的規(guī)范要求,使該型船舶具有坐底作業(yè)功能,得到“★CSA Submersible Offshore wind Turbine”的船級符號,需要參照《海上移動平臺入級規(guī)范》對本船結(jié)構(gòu)坐底強(qiáng)度作直接計算及評估。
作為我國首艘淺水坐底打撈工程船的“德浮1200”,可在約2.9 m以上潮高時進(jìn)入施工區(qū)域,可在惡劣海況下進(jìn)行搶險打撈作業(yè),填補(bǔ)了我國淺水打撈工程船的空白,顯著提升特定環(huán)境下的搶險打撈能力。
本文基于“德浮1200”項目,對該船舶進(jìn)行坐底強(qiáng)度計算,為該類型船舶的坐底強(qiáng)度計算提供參考。
所謂坐底作業(yè),系指該船到達(dá)預(yù)定作業(yè)海域后,主動下潛或者隨退潮水深的降低而令船舶底部自然接觸海底,在接觸區(qū)達(dá)到船舶無異常移動而坐穩(wěn)后,啟動起重機(jī)進(jìn)入吊裝工作狀態(tài)。
船舶坐底作業(yè)主要有兩種工況:一是作業(yè)區(qū)域若有顯著的漲退潮現(xiàn)象,在退潮期間自然水深可下降至0,船舶處于無水坐灘狀態(tài),稱為干坐底工況;二是由于海區(qū)的海底地質(zhì)條件為泥面淺層粉砂成分,在水流作用下極易產(chǎn)生物理遷移,導(dǎo)致海底與船底的接觸條件發(fā)生改變。具體而言,當(dāng)水流因船舶的存在產(chǎn)生繞射時,將帶起海底泥沙的流動,產(chǎn)生船舶周界的掏空現(xiàn)象,減小了海底對船舶的支撐面積,導(dǎo)致船舶結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)變化,嚴(yán)重時可導(dǎo)致船舶構(gòu)件破壞甚至船體梁斷裂,稱為吃水坐底工況。
鑒于以上分析,本文對本船坐底作業(yè)強(qiáng)度計算作如下假設(shè):
(1)作業(yè)區(qū)域海底平整,無堅硬的突出物(如巖石等);
(2)坐底時船體不會陷入海底土層;
(3)坐底時海水沖刷海床接觸面靠近船舷位置有掏空現(xiàn)象,導(dǎo)致船底附近泥沙掏空,掏空區(qū)域的面積不超過20%;
(4)海底掏空區(qū)域與非掏空區(qū)域的交界線為直線;
(5)坐底作業(yè)時船舶不發(fā)生滑移及海床不下沉,船體無原始縱、橫傾,平坐在海底。
本文計算對象為我司為煙臺打撈局自行研發(fā)設(shè)計的1 000 t全回轉(zhuǎn)淺水坐底打撈工程船。該船采用全焊接鋼質(zhì)船體,箱形駁船船型,具有一層連續(xù)舉升甲板,并在四角設(shè)置塔樓;尾部左側(cè)塔樓上,設(shè)置全回轉(zhuǎn)起重機(jī)一臺;本船可用于沿海及近海淺水水域作業(yè),無限航區(qū)。
本船可在約2.9 m以上潮高時進(jìn)入進(jìn)入施工區(qū)域?qū)崿F(xiàn)坐灘作業(yè),包括:海上救助打撈作業(yè);海上風(fēng)機(jī)基座、塔筒、機(jī)艙以及葉片的吊裝作業(yè);打樁作業(yè)和樁基建設(shè);海洋石油及水工工程作業(yè)??稍诮:絽^(qū)進(jìn)行下潛/起浮作業(yè)的非自航工程船(見圖1),其主尺度如下:
圖1 打撈工程船
船長 L 106.0 m
型寬 B 42.0 m
型深 D 7.2 m
設(shè)計吃水 d 4.0 m
最大沉深 h 10.0 m
肋距 S 2.0 / 3.0 m
本文采用MSC-Patran/Nastran有限元軟件進(jìn)行建模分析:計算模型的甲板板、艙壁板、桁材腹板等,模擬為4節(jié)點或3節(jié)點板單元;普通橫梁、縱骨、桁材面板以及撐桿等,模擬為2節(jié)點梁單元;單元尺度以肋距(500 mm)及縱骨間距(725 mm)為基本邊長。有限元模型,如圖2~4所示。
圖2 整船有限元模型
圖3 有限元模型板厚分布圖(整船)
圖4 有限元模型板厚分布圖(主船體外殼板)
本船坐底工況主要分為:坐底起重工況(主起重機(jī)工作);坐底非起重工況(主起重機(jī)不工作);坐底自存工況。其中,坐底起重工況又分為:干坐底工況和10 m吃水坐底工況。
本文僅針對干坐底起重工況、10 m吃水坐底起重工況和坐底自存工況,進(jìn)行船體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析計算。其中:干坐底起重工況為完全退潮后,吃水0 m;10 m吃水坐底起重工況為吃水10 m,超壓水8 000 t;坐底自存工況為吃水10 m,超壓水8 000 t。 根據(jù)本船作業(yè)手冊,坐底作業(yè)時的環(huán)境條件如表1所列。
表1 典型作業(yè)工況環(huán)境條件
在船舶坐底強(qiáng)度計算中,充分考慮船舶自身及環(huán)境載荷對船體坐底作業(yè)帶來的可能影響,包括船舶作業(yè)裝載、風(fēng)載荷、波浪載荷、流載荷、起重機(jī)作業(yè)載荷等。
不同的裝載工況決定了不同的壓載水布置,從而影響對應(yīng)作業(yè)工況下的全船質(zhì)量分布。圖5為10 m吃水坐底起重工況的船舶裝載示意圖。坐底時為了滿足抗滑移以及坐底穩(wěn)性等原因,除去8 000 t超壓壓載水外,油水的重量達(dá)到24 000 t;其他工況不再贅述。
圖5 10 m吃水坐底起重工況裝載示意圖
干坐底起吊作業(yè)時,風(fēng)力不大于17.1 m/s;10 m吃水坐底起重作業(yè)時,風(fēng)力不大于17.1 m/s;坐底自存工況時,風(fēng)力不大于51.5 m/s。
表2為各種計算角度下風(fēng)載荷的數(shù)值。另外,在計算風(fēng)載荷時,還需要考慮高度系數(shù)的影響,高度系數(shù)可參考相關(guān)規(guī)范。
表2 風(fēng)載荷
根據(jù)船舶操作手冊:10 m坐底起重作業(yè)時,最大波高不大于2.0 m;坐底自存工況時,最大波高不大于5.0 m。
根據(jù)CCS《海上移動平臺入級規(guī)范》,海流載荷按下式計算:
式中:C—曳力系數(shù);ρw——海水密度,t/m;V—設(shè)計海流流速,m/s;A—構(gòu)件在與流速垂直平面上的投影面積,m。
表3 為海流載荷的計算結(jié)果。
表3 海流載荷
船舶在波浪中的運動響應(yīng)和波浪載荷響應(yīng)計算,采用三維勢流撓射/輻射軟件HYDROSTAR ;坐底工況中的波浪載荷,選取斯托克斯5階波浪理論,波浪載荷由HYDROSTAR軟件計算并傳導(dǎo)至有限元模型濕表面,以面載荷形式施加。
圖8 為波浪載荷計算模型。
圖6 波浪計算用的典型網(wǎng)格圖
本船在尾部左舷平臺甲板布置一臺固定全回轉(zhuǎn)1000 t重型起重機(jī)。表4為加載的起重機(jī)載荷值,圖7為起重機(jī)計算校核角度。
表4 起重機(jī)作業(yè)接口最大載荷
圖7 起重機(jī)載荷計算角度
自重載荷包括本船自重(見表5)、對應(yīng)不同計算工況的油水等裝載重量,以及相關(guān)設(shè)備重量。
表5 本船空船重量信息
平臺甲板堆貨僅在坐底起重工況中放置于平臺甲板上,平臺甲板堆放的設(shè)備有塔筒、風(fēng)機(jī)機(jī)艙、輪轂與葉片以及定位錨。其中,塔筒、風(fēng)機(jī)機(jī)艙、輪轂與葉片通過質(zhì)量點模擬施加,定位錨以甲板載荷施加,如圖8所示。
圖8 坐底作業(yè)時船舶主要設(shè)備的質(zhì)量分布示意圖
根據(jù)中國船級社《海上移動平臺入級規(guī)范》,受到水流沖刷的影響,坐底面積按最不利的情況損失率為20%計算。本船坐底強(qiáng)度分析中,船底掏空情況分為16種,如圖9所示。
圖9 船首部/尾部區(qū)域掏空計算工況示意圖
根據(jù)船底掏空方式,有限元各計算工況邊界條件設(shè)置在船底非掏空的坐底區(qū)域。為更加真實模擬海底接觸情況,在坐底接觸面的海床邊界采用垂向線彈簧進(jìn)行模擬,彈簧剛度k值按照以下方法計算:
式中:K—地基基床系數(shù),kN/m;
A—線彈簧模型單位承載面積,m;
β—安全系數(shù),取β=1.1~1.2,.
本船A=0.36 m,β=1.2,K=3.0×10kN/m,得出彈簧剛度k=12 960 N/mm。
在約束區(qū)域彈簧上端,采用約束節(jié)點x、y方向線位移(即 <0, 0, >,<-, -, ->);對于彈簧下端,采用約束節(jié)點z方向線位移(即 <, , 0>,<-, -, ->)的約束條件。圖10為船體底部45°區(qū)域掏空時,約束區(qū)域示意圖:
圖10 船體底座約束示意圖(船尾45°區(qū)域掏空)
參考中國船級社《海上移動平臺入級規(guī)范》中的相關(guān)規(guī)定,本船坐底強(qiáng)度有限元計算采用強(qiáng)度衡準(zhǔn)值如下:
板單元許用應(yīng)力:[σ] =σ/ S N/mm
式中:S——安全系數(shù)。對于板單元,S=1.43。
梁單元應(yīng)力,限于篇幅暫不羅列,在實際項目計算中需要考核。
基于上述的載荷加載及約束條件,對全船進(jìn)行強(qiáng)度計算分析。計算結(jié)果如表6所示,為典型的坐底計算應(yīng)力云圖如圖11所示。
表6 坐底強(qiáng)度有限元計算應(yīng)力結(jié)果(單位:N/mm2)
圖11 典型主船體板單元相當(dāng)應(yīng)力分布示意圖
(3)坐底計算中,需要重點考慮船體橫縱艙壁、縱行、船底板等區(qū)域的應(yīng)力水平,尤其掏空約束附近(如圖12所示);
圖12 干坐底起重工況板單元合成應(yīng)力分布
本文對具有坐底功能的打撈工程船,按照《海上移動平臺入級規(guī)范》要求進(jìn)行坐底強(qiáng)度計算校核。經(jīng)過多種工況計算及對計算結(jié)果進(jìn)行分析,得出以下結(jié)論:
(1)本船3種坐底工況中,干坐底起重工況下結(jié)構(gòu)應(yīng)力水平相對較高,另外2種坐底工況(10 m吃水坐底起重工況、坐底自存工況)結(jié)構(gòu)應(yīng)力水平相對低;
(2)對于起重機(jī)舷側(cè)的掏空工況需要重點關(guān)注,屬于高應(yīng)力計算工況;
(4)對于坐底掏空區(qū)域約束附近區(qū)域的加強(qiáng),需要考慮掏空面積多角度的變化帶來的加強(qiáng)區(qū)域的變化,加強(qiáng)區(qū)域要覆蓋整個約束附近區(qū)域。
由于本次計算是在假設(shè)條件下進(jìn)行的,實際作業(yè)環(huán)境更加復(fù)雜多變,所以船舶在進(jìn)行坐底作業(yè)時需要考慮更多的作業(yè)環(huán)境條件對船舶坐底作業(yè)的影響:進(jìn)場前需要深入考察作業(yè)水域環(huán)境條件,包括風(fēng)浪流條件、作業(yè)工期內(nèi)的環(huán)境條件變化;需要考察海底是否平整,如果海底不平整,還需要平整海底;同時,坐底強(qiáng)度計算假定掏空為20%的船底面積,實際上可能會出現(xiàn)船體坐底面積外沿掏空等其他形式的掏空,所以實船運作時應(yīng)通過觀察船舶浮態(tài)、傾斜角等方法做好船舶的監(jiān)控工作,確保海底即使被掏空后也不會出現(xiàn)船舶坐落于海底懸崖邊緣的現(xiàn)象,即掏空區(qū)允許一定的砂土流失,但絕不能發(fā)生海底砂土劇烈流失形成海底的懸崖式實質(zhì)落差。
沖刷掏空情況主要是由于海流速度過大,橫向掏空對穩(wěn)性最為不利,應(yīng)盡量避免船寬方向與海流方向一致;船體內(nèi)的多余重量(如遠(yuǎn)超坐底穩(wěn)定要求的壓載水量),將導(dǎo)致處于海底掏空狀態(tài)的船體承受增大的船體梁載荷,所以必須及時地調(diào)整船內(nèi)壓載水量。