劉志強 王 亮,2,3 韋于彪 王 浩 劉 洋
(1. 安徽理工大學(xué) 土木建筑學(xué)院, 安徽 淮南 232001;2. 安徽理工大學(xué) 環(huán)境工程博士后流動站, 安徽 淮南 232001;3. 淮北礦業(yè)股份有限公司 博士后工作站, 安徽 淮北 235000)
隨著煤炭資源的持續(xù)開采,淺層煤炭資源逐漸趨于枯竭,深部煤炭開采將成必然趨勢[1]。在深部開采過程中,由于巖體所處地質(zhì)環(huán)境復(fù)雜,存在內(nèi)部彈性能量猛烈釋放的風(fēng)險,因此,必須加強巷道支護(hù),以保障開采施工的安全性[2]。錨噴支護(hù)是一種經(jīng)濟(jì)有效的巷道支護(hù)技術(shù),對保持巷道通暢、圍巖穩(wěn)定和人員安全具有重要作用[3]。在持續(xù)開采的過程中,地面壓力不斷增大,巷道承受的壓力也隨之增加,地質(zhì)條件變得更為復(fù)雜,因而對巷道支護(hù)的材料強度和抗沖擊性也提出了更高要求[4-5]。水泥砂漿作為構(gòu)筑巷道支護(hù)的重要材料,其性能研究備受關(guān)注。
爐底渣是電廠生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的一種廢料,在高溫熔融狀態(tài)下經(jīng)水淬處理后可表現(xiàn)出多孔性、高強度物理特性及良好的耐化學(xué)性,且具有一定的亞穩(wěn)活性,可用于制備混凝土骨料[6-7]。因此,在實際生產(chǎn)中可將爐底渣用作水泥混合料和混凝土的外加劑,這樣既解決了爐底渣的回收利用問題,又可增加其附加值。
在本次試驗研究中,以5種不同比例的爐底渣替代水泥制備巷道支護(hù)砂漿,并分析砂漿制品的靜態(tài)抗壓強度及動態(tài)力學(xué)性能。
試驗所用材料主要有:膠凝材料,選用海螺牌PO 42.5硅酸鹽水泥;細(xì)骨料,取自淮河河砂;爐底渣,取自淮南潘三煤礦。此外,試驗用水取自淮南市自來水,其中添加聚羧酸高效液態(tài)減水劑,以改善拌合物的流動性。
通過試驗,觀察摻入爐底渣對水泥砂漿力學(xué)性能的影響。用不同比例的爐底渣替代水泥制備5組砂漿,即A、B、C、D、E組,其爐底渣替代率分別為0、25%、50%、75%、100%。各組砂漿的材料配合比如表1所示,其中A組為對照組。
表1 各組砂漿的材料配合比
為減輕慣性效應(yīng)和摩擦效應(yīng)的影響,將動力試件的長徑比設(shè)定為0.5[8],并用Φ 50 mm×25 mm的鋼模進(jìn)行澆筑。在標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境下(溫度為23℃±2℃、相對濕度≥95%)養(yǎng)護(hù)1 d后脫模,然后浸泡在飽和Ca(OH)2溶液中繼續(xù)養(yǎng)護(hù)至第28 d。用打磨機(jī)將試件兩端面打磨平整,端面的平整度控制在0.05 mm以內(nèi),以避免試件在沖擊過程中受到偏壓而致應(yīng)力集中。
按照ASTM C109標(biāo)準(zhǔn)的要求,分別測試硬化3、7、28 d 的砂漿靜態(tài)抗壓強度??箟簭姸仍嚰捎眠呴L50 mm的立方體模具澆筑,與動力試件在同一條件下養(yǎng)護(hù)。以3個試件為一組,取其平均值作為測試結(jié)果。
采用Φ 50 mm分離式霍普金森壓桿(SHPB)試驗裝置(見圖1),進(jìn)行試件沖擊壓縮試驗研究。在試驗過程中,當(dāng)施加0.25 MPa沖擊氣壓時,試件出現(xiàn)貫通裂紋;當(dāng)繼續(xù)加大氣壓至0.45 MPa時,試件被完全擊碎。在此,根據(jù)三波法原理分別對試件施加0.25、0.35、0.45 MPa的沖擊氣壓,從而獲得應(yīng)力-應(yīng)變曲線。
圖1 SHPB試驗裝置示意圖
對比5組硬化砂漿的靜態(tài)抗壓強度,結(jié)果如圖2所示??梢钥闯?,5組硬化砂漿的抗壓強度均隨著養(yǎng)護(hù)齡期的延長而提高,其中A組硬化砂漿在3、7、28 d養(yǎng)護(hù)齡期的抗壓強度分別為25.98、42.42、46.20 MPa。當(dāng)摻入爐底渣后,各組硬化砂漿在3、7、28 d養(yǎng)護(hù)齡期的抗壓強度規(guī)律基本一致,都是隨著爐底渣摻量的增大而先提高后下降。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為28 d時,B、C、D、E組硬化砂漿的抗壓強度與 A組同期相比分別提高了28.32%、39.76%、54.06%和53.03%,其中D組砂漿的抗壓強度最佳。這是因為,爐底渣因表面多孔而具有一定的吸水性,與水泥混合后可降低砂漿的有效水灰比,從而提高了砂漿的抗壓強度。
圖2 各組硬化砂漿的靜態(tài)抗壓強度對比
但是,當(dāng)E組爐底渣的替代率為100%時,其有效水灰比過度降低,對水泥水化造成不利影響,其抗壓強度反而低于D組(但仍高于對照組)。這是因為,當(dāng)爐底渣的替代率大于75%時,砂漿中的游離Ca(OH)2分子不足以與爐底渣發(fā)生完全反應(yīng),因此抗壓強度有所下降。
根據(jù)三波法原理,測得不同應(yīng)變率下爐底渣砂漿的動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變數(shù)據(jù),其變化曲線如圖3所示。在沖擊荷載的作用下,試件的內(nèi)部孔隙在極短時間內(nèi)迅速壓密、閉合,壓密階段短暫且不明顯,因此,其動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線幾乎直接進(jìn)入彈性變形階段,并呈近似線性增長趨勢。隨著應(yīng)力持續(xù)增大,試件開始進(jìn)入屈服階段,并呈上凸形態(tài)。此時,軸向應(yīng)力卻隨著應(yīng)變的增大而緩慢減小,試件內(nèi)部微裂紋逐漸擴(kuò)展;當(dāng)軸向應(yīng)力達(dá)到峰值時,應(yīng)力開始隨著應(yīng)變的增大而快速減小,試件內(nèi)部微裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展,直至試件整體被破壞[9]。
圖3 5組砂漿在不同應(yīng)變率下的動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線
通過SHPB試驗測得砂漿的各項性能參數(shù),如表2所示??梢钥闯?,爐底渣砂漿的動態(tài)抗壓強度會隨著應(yīng)變率的增大而提高。這是因為,砂漿試件所吸收的能量主要用于初始裂縫的發(fā)展和新裂縫的形成,而隨著應(yīng)變率增大試件吸收的能量也相應(yīng)增多[10]。由于爐底渣的特殊孔隙結(jié)構(gòu),可使骨料與砂漿基體之間形成致密的界面過渡區(qū),因此爐底渣砂漿的抗沖擊性能強于一般水泥砂漿。
圖4 各組砂漿動態(tài)抗壓強度與平均應(yīng)變率的擬合關(guān)系
(1)
(2)
(3)
(4)
(5)
在80~170 s-1應(yīng)變率范圍內(nèi),A、B、C、D組爐底渣砂漿的動態(tài)抗壓強度均隨著平均應(yīng)變率的增大而提高。其中,D組爐底渣砂漿的動態(tài)抗壓強度擬合曲線位于各組曲線的最上方,說明爐底渣替代率為75%時效果最佳。這是因為,爐底渣具有一定的火山灰效應(yīng),可增強水泥砂漿的密實度。
然而,當(dāng)E組爐底渣替代率過高時,砂漿的動態(tài)抗壓強度卻有所降低。這是因為,爐底渣本身結(jié)構(gòu)疏松、幾何形狀不規(guī)則、微裂紋較多,導(dǎo)致漿體和骨料之間的黏結(jié)力減小,因此,在沖擊荷載作用下漿體和骨料之間易發(fā)生相對滑動,從而使硬化砂漿的動態(tài)抗壓強度減弱。
各組砂漿極限韌性(yA、yB、yC、yD、yE)與平均應(yīng)變率的擬合關(guān)系如圖5所示,其計算式如下:
圖5 各組砂漿極限韌性與平均應(yīng)變率的擬合關(guān)系
(6)
(7)
(8)
(9)
(10)
在80~170 s-1應(yīng)變率范圍內(nèi),A、B、C、D組爐底渣砂漿的極限韌性均隨著平均應(yīng)變率的增大而增強。在同等應(yīng)變率下,各組爐底渣砂漿的極限韌性均大于對照組,且D組砂漿的極限韌性最大,這說明爐底渣水泥砂漿的吸能效果優(yōu)于普通水泥砂漿。同時,試件吸收的能量在裂紋擴(kuò)展過程中逐漸消散,且試件吸收能量的能力越強,其裂縫數(shù)越多。爐底渣中含有大量的微裂隙,可使硬化砂漿的初始裂縫增多而起到一定的填充作用,因此,能夠在沖擊動力下有效地抑制砂漿中有害孔的形成。
在本次試驗研究中,用爐底渣以5種不同替代率替代水泥制備成巷道支護(hù)砂漿。通過SHPB沖擊試驗,分析了爐底渣砂漿的動態(tài)力學(xué)性能,以評估爐底渣砂漿對巷道支護(hù)的適用性。爐底渣砂漿在養(yǎng)護(hù)齡期3、7、28 d的靜態(tài)抗壓強度均隨著爐底渣替代率的加大而提高,替代率為75%時砂漿的抗壓強度達(dá)到最大。在同一應(yīng)變率下,硬化砂漿的動態(tài)抗壓強度均隨著爐底渣替代率增大而呈先增大后減小趨勢,其中替代率75%的爐底渣砂漿動態(tài)抗壓強度最大。當(dāng)替代率為75%時,爐底渣砂漿的極限韌性也最大,其吸收能量的能力強于其他各組。綜合靜態(tài)抗壓和動態(tài)抗沖擊性能分析,認(rèn)為替代率為75%時爐底渣砂漿的動態(tài)力學(xué)性能最優(yōu)。