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    神州煤業(yè)初采前深孔預(yù)裂爆破頂板弱化技術(shù)研究

    2022-07-05 07:45:56張崢嶸
    山西煤炭 2022年2期
    關(guān)鍵詞:炮孔采空區(qū)巖體

    張崢嶸

    (呂梁職業(yè)技術(shù)學(xué)院,山西 呂梁 033000)

    堅(jiān)硬頂板在開采過(guò)程中容易形成大面積懸頂,給工作面安全生產(chǎn)帶來(lái)隱患[1-3]。為保證工作面安全生產(chǎn),必須處理頂板巖體,以減小頂板懸露面積,防止或減弱大面積頂板來(lái)壓。國(guó)內(nèi)外針對(duì)爆破弱化堅(jiān)硬頂板的方法已開展了大量研究,主要的頂板處理方式有爆破弱化、水力致裂和靜態(tài)預(yù)裂等。爆破弱化主要有循環(huán)式淺孔放頂、步距式深孔爆破、地面深孔放頂和超前深孔預(yù)裂爆破4種方法。循環(huán)式淺孔放頂通過(guò)爆破破壞頂板完整性,形成矸石層,以緩和頂板垮落的沖擊力,但此方法對(duì)生產(chǎn)造成的影響比較嚴(yán)重[4-5];步距式深孔爆破在頂板周期來(lái)壓前切斷頂板,以避免頂板大面積冒落[6-7];地面深孔放頂通過(guò)從地面在采空區(qū)后方鉆孔爆破以切斷堅(jiān)硬頂板,避免大面積冒落[8-9];超前深孔預(yù)裂松動(dòng)爆破通過(guò)超前鉆孔爆破,預(yù)先破壞頂板性質(zhì),使其破碎,有效減小頂板冒落面積[10-12]。

    上述爆破弱化堅(jiān)硬頂板理論已較為成熟,但現(xiàn)有研究成果中,針對(duì)工作面初采期間頂板垮落規(guī)律的研究尚有欠缺且應(yīng)用較少。在此以神州煤業(yè)8102工作面為背景,結(jié)合深孔預(yù)裂爆破基本理論,針對(duì)初采前切眼頂板深孔預(yù)裂爆破開展研究,進(jìn)行了合理的方案設(shè)計(jì),并對(duì)該工作面初采期間堅(jiān)硬厚層頂板垮落形態(tài)的變化規(guī)律做了深入探討。

    1 工程概況

    1.1 工作面布置及頂?shù)装迩闆r

    神州煤業(yè)下組煤8102工作面劃屬第一采區(qū),屬于下組煤首采工作面,煤層平均厚度為1.33 m,工作面開切眼寬度為212 m。該工作面采用一次采全高綜采采煤工藝,采空區(qū)頂板管理方法為全部垮落法。下組煤 8102 工作面布置及井下位置,如圖 1 所示。

    8#煤層位于太原組碎屑巖含煤段頂部,上距6#煤層20.60~37.07 m,平均28.70 m;埋深232.53~442.10 m,井田東部邊界附近較淺,一般小于250 m,中部300 m左右。頂板為L(zhǎng)1灰?guī)r,底部為泥巖、細(xì)粒砂巖、炭質(zhì)泥巖。根據(jù)神州煤業(yè)8102工作面開切眼附近的補(bǔ)5鉆孔綜合柱狀圖(圖2)可知,8#煤層頂板從下至上依次為厚度4.8 m的石灰?guī)r,0.9 m的泥巖,6.8 m的中粒砂巖,3.2 m的細(xì)粒砂巖,5.7 m的石灰?guī)r,預(yù)計(jì)沿開切眼走向各巖層的厚度變化不大。

    圖2 8#煤層及其頂?shù)装逯鶢?/p>

    神州煤業(yè)進(jìn)入下組煤開采后,將面臨不同的煤層賦存特征和圍巖條件,且8102工作面為下組煤的首采工作面,工作面頂板垮落特征與礦壓規(guī)律不明確,8#煤老頂石灰?guī)r致密堅(jiān)硬,節(jié)理裂隙不發(fā)育,整體性較好,初采可能形成大面積懸頂、不易垮落、初次垮落步距大等頂板問(wèn)題。因此,在采前弱化8102工作面開切眼頂板,進(jìn)行初采前預(yù)裂,通過(guò)深孔預(yù)裂爆破,預(yù)先破壞頂板完整性,減小懸露面積,縮小初次垮落步距,防止或減弱大面積來(lái)壓隱患,對(duì)防治工作面上、下隅角瓦斯超限以及防止初采期間頂板大面積垮落時(shí)工作面瓦斯超限都有積極的現(xiàn)實(shí)意義。

    1.2 工作面地質(zhì)及水文地質(zhì)情況

    根據(jù)井田內(nèi)地表揭露及4#煤層采掘過(guò)程中揭露的地質(zhì)情況發(fā)現(xiàn),井田內(nèi)褶曲寬緩,斷裂、陷落柱雖較發(fā)育,但斷層落差基本較小,對(duì)煤層的開采影響并不大,井田內(nèi)也未發(fā)現(xiàn)巖漿巖活動(dòng)。神州煤業(yè)井田地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜程度屬于簡(jiǎn)單類型,預(yù)計(jì)在8102工作面采掘過(guò)程中不會(huì)遇到斷層和陷落柱。8102工作面地面水補(bǔ)給主要是大氣降水及地表水的滲入,工作面的直接充水含水層是太原組的三層石灰?guī)r含水層,平均厚度23 m,含水層連續(xù)性差,厚度穩(wěn)定,裂隙較發(fā)育,富水性弱。離石-中陽(yáng)向斜貫穿整個(gè)井田,在其他工作面的采掘過(guò)程中,未發(fā)現(xiàn)該向斜有導(dǎo)水現(xiàn)象。8102工作面開切眼上方有4#煤層采空區(qū),其與8#煤層的平均間距為60 m,井田內(nèi)褶皺寬緩,斷裂、陷落柱雖較發(fā)育,但4#煤層揭露斷層落差基本較小,8#煤層地質(zhì)條件同4#煤層相近,所以,4#煤層與8#煤層揭露的斷層不會(huì)導(dǎo)通4#煤層采空積水。4#煤層采空積水對(duì)巷道掘進(jìn)基本沒(méi)有影響,但對(duì)工作面回采可能存在影響,因此在8102工作面初采頂板前,必須探明開切眼上方4#煤層采空區(qū)的積水情況并采取抽放措施,確保上方4#煤層采空區(qū)無(wú)積水、能夠安全開采后方可實(shí)施預(yù)裂工作。

    1.3 工作面巷道布置及支護(hù)

    8102工作面運(yùn)輸順槽、回風(fēng)順槽、開切眼的斷面和支護(hù)形式如圖3所示。

    (a)運(yùn)輸順槽

    1)運(yùn)輸順槽、回風(fēng)順槽。8102工作面運(yùn)輸順槽正常斷面尺寸為4.65 m×2.60 m,回風(fēng)順槽斷面尺寸為4.3 m×2.6 m,支護(hù)形式規(guī)格為:頂錨桿規(guī)格φ20 mm×2 000 mm,間排距1 000 mm×1 000 mm;錨索規(guī)格φ17.8 mm×6 000 mm,間排距2 000 mm×3 000 mm,采用2-1-2布置;頂錨桿使用8 mm×150 mm×150 mm的鐵托盤,錨索使用16 mm×250 mm×250 mm的鐵托盤;幫錨桿規(guī)格為φ18 mm×2 000 mm,間排距900 mm×1 000 mm,幫錨桿使用3 mm×250 mm×300 mm的W型托盤;支護(hù)時(shí)頂板加W型鋼帶,鋼帶規(guī)格為3 mm×100 mm×4 200 mm,鋼帶孔距為1 000 mm,兩幫掛金屬網(wǎng),金屬網(wǎng)規(guī)格為φ4 mm×1 100 mm×2 200 mm。

    2)開切眼。8102工作面切眼斷面尺寸為6.0 m×2.4 m,支護(hù)形式規(guī)格為頂錨桿規(guī)格φ20 mm×2 000 mm,間排距900 mm×900 mm;錨索規(guī)格φ17.8 mm×6 000 mm,間排距1 800 mm×1 800 mm,采用3-2-3布置;頂錨桿使用8 mm×150 mm×150 mm鐵托盤,錨索使用16 mm×250 mm×250 mm 鐵托盤;幫錨桿規(guī)格為φ18 mm× 2 000 mm,間排距900 mm×900 mm,幫錨桿使用3 mm×250 mm×300 mm的W型托盤;支護(hù)時(shí)頂板加W型鋼帶,鋼帶規(guī)格為3 mm×100 mm×5 600 mm,鋼帶孔距為900 mm,兩幫掛金屬網(wǎng),金屬網(wǎng)規(guī)格為φ4 mm×1 000 mm×2 200 mm。

    2 深孔預(yù)裂爆破理論分析

    2.1 爆炸破壞機(jī)理

    預(yù)裂爆破通過(guò)爆炸破壞堅(jiān)硬頂板的完整性。炸藥爆破時(shí),煤巖體受到高壓沖擊,藥包周圍部分煤巖體受到強(qiáng)烈壓縮,溫度會(huì)大于3 000℃導(dǎo)致熔融,這部分巖體呈塑性流態(tài)形成空腔。爆炸能量隨沖擊波向四周傳播,爆炸氣體壓力和溫度快速下降,導(dǎo)致其周圍巖體應(yīng)力狀態(tài)解除,引起巖體發(fā)生向心運(yùn)動(dòng),將熔融狀巖體粉碎成細(xì)微顆粒,形成粉碎區(qū)[13]。當(dāng)沖擊波繼續(xù)傳播,進(jìn)入圈外時(shí),巖體受到強(qiáng)烈的徑向壓縮而產(chǎn)生徑向運(yùn)動(dòng),造成徑向裂縫和環(huán)向拉應(yīng)力場(chǎng),并與粉碎區(qū)貫通形成破裂區(qū),如圖4所示。

    圖4 炮孔爆破后各區(qū)分布

    2.2 條形(柱狀)藥包爆破作用區(qū)域分析

    波動(dòng)力學(xué)分析表明,隨著沖擊波的傳播,爆炸能量、氣體壓力和溫度急劇下降,周圍巖體應(yīng)力狀態(tài)迅速解除,粉碎區(qū)巖體消耗了大部分能量,導(dǎo)致沖擊波衰減很快。沖擊波的強(qiáng)烈壓縮導(dǎo)致粉碎區(qū)內(nèi)的巖體極度粉碎,可以假設(shè)在沖擊載荷作用下的巖體介質(zhì)為不可壓縮的理想流體,采用理想流體介質(zhì)模型,如果采用柱狀藥包不耦合裝藥,且不耦合系數(shù)較小時(shí),相應(yīng)的粉碎區(qū)半徑Rc為[14]:

    (1)

    工程中,巖體的破壞取決于巖體的性質(zhì)和受力狀況。巖體呈拉壓混合的三向應(yīng)力狀態(tài),而巖體抗拉強(qiáng)度明顯低于抗壓強(qiáng)度,導(dǎo)致爆破中的壓碎區(qū)是巖體受壓縮造成的,而裂隙區(qū)則是受拉破壞造成的。

    巖體中任一點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度可按下式計(jì)算:

    (2)

    粉碎區(qū)與破裂區(qū)的分界面上,由式(2)變形為:

    (3)

    式中:σt為抗拉強(qiáng)度,MPa;σr為分界面上的徑向應(yīng)力,MPa;Rc為粉碎區(qū)半徑,m。

    根據(jù)強(qiáng)度準(zhǔn)則,可得破裂區(qū)半徑Rp的計(jì)算公式:

    (4)

    由式(3)和式(4)可得不耦合裝藥條件下的破裂區(qū)半徑計(jì)算公式:

    (5)

    將神州煤業(yè)8#煤層頂板巖層的物理力學(xué)參數(shù)和3號(hào)乳化炸藥參數(shù)(炸藥的密度1 194.265 kg/m3,炸藥爆速2 800 m/s,不耦合系數(shù)1.25)代入到上述公式中,通過(guò)計(jì)算可得破碎區(qū)半徑約為0.6 m,裂隙區(qū)半徑約為3.0 m。

    2.3 頂板處理高度分析

    根據(jù)礦山壓力與巖層控制[15]的相關(guān)理論,結(jié)合神州煤業(yè)8#煤層地質(zhì)資料,可判斷頂板巖層中4.8 m厚的石灰?guī)r為主關(guān)鍵層(老頂),控制著自身及上覆巖層的變形與移動(dòng)。但結(jié)合圖2可知,8102工作面老頂之上還存在厚度較大的中粒砂巖和細(xì)粒砂巖。根據(jù)已有的成功經(jīng)驗(yàn),頂板預(yù)裂時(shí)老頂之上的中粒砂巖層和細(xì)粒砂巖層的完整性也應(yīng)適當(dāng)破壞,故預(yù)裂垂直方向需深入到更上方的細(xì)粒砂巖層。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式預(yù)估,頂板裂隙帶一般應(yīng)為12~20倍采高,才可保證頂板礦壓有效釋放。因此預(yù)裂高度至少為12倍采高,結(jié)合鉆孔柱狀圖,綜合確定8102工作面開切眼頂板深孔預(yù)裂處理的垂直高度為15.7 m,即預(yù)裂范圍從下至上依次為厚度4.8 m的石灰?guī)r,0.9 m的泥巖,6.8 m的中粒砂巖,3.2 m的細(xì)粒砂巖。

    3 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)

    3.1 預(yù)裂爆破方案

    8102工作面開切眼頂板預(yù)裂炮孔布置如圖5所示。開切眼內(nèi)共施工預(yù)裂炮孔24個(gè),施工炮眼總長(zhǎng)753.6 m,裝藥總長(zhǎng)度432 m,炸藥用量1 296 kg,封泥長(zhǎng)度133.2 m。炮孔仰角(30±2)°,沿開切眼軸向布置,在炮孔距開切眼外幫1.0~1.5 m處的頂板打設(shè)。放炮使用BF-200型起爆器,分組裝藥、分次爆破。一茬炮聯(lián)線采用“局部并聯(lián),總體串聯(lián)”的方式進(jìn)行,每次起爆一組炮孔,起爆順序從回風(fēng)順槽向膠帶運(yùn)輸順槽方向:1-24號(hào)鉆孔依次分6組進(jìn)行,每組布置4個(gè)鉆孔,其中3個(gè)鉆孔為裝填炸藥的爆破孔,1個(gè)為備用孔。

    圖5 8102工作面開切眼頂板預(yù)裂炮孔布置圖

    3.2 工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律

    3.2.1液壓支架載荷變化規(guī)律

    在初采前爆破預(yù)裂前后,收集并記錄得到8102工作面液壓支架載荷數(shù)據(jù),繪制爆破前后液壓支架載荷對(duì)比曲線,如圖6所示。由圖可知,放炮后,該工作面92%的液壓支架載荷值均有不同幅度的升高,且液壓支架載荷值增幅較大,最大升高值為7.8 MPa,支架載荷的增大說(shuō)明了超前深孔預(yù)裂爆破有效地破壞了開切眼上方頂板巖層的完整性,從而導(dǎo)致支架載荷增大。8102工作面回采開始后,工作面推進(jìn)距離及采空區(qū)頂板垮落現(xiàn)場(chǎng)情況表明:工作面回采推進(jìn)8 m時(shí),第1#-93#支架后方頂板開始垮落;工作面回采推進(jìn)14.4 m時(shí),除機(jī)尾的7架液壓支架后方頂板未垮落外,工作面后方其余范圍的頂板已全部垮落;工作面回采推進(jìn)25 m時(shí),除機(jī)尾的2架液壓支架后方頂板未垮落外,工作面后方其余范圍頂板已全部垮落。因此,根據(jù)上述頂板垮落情況,判斷達(dá)到了初采前深孔預(yù)裂爆破處理堅(jiān)硬頂板的目的。

    圖6 初采前爆破前后液壓支架載荷對(duì)比曲線圖

    3.2.2工作面頂板垮落規(guī)律

    由初采期收集的工作面液壓支架載荷數(shù)據(jù),繪制8102工作面初采期間礦壓曲面圖,如圖7所示。其中,橫坐標(biāo)為工作面支架編號(hào),縱坐標(biāo)為工作面推進(jìn)距離。由圖7分析可知,當(dāng)工作面推進(jìn)距離達(dá)到8 m時(shí),工作面兩端距機(jī)頭、機(jī)尾40 m處的位置向中部35 m范圍內(nèi)頂板開始來(lái)壓,即60#-90#液壓支架數(shù)據(jù)增大,支架壓力在22~41 MPa之間。由于8102工作面為首采工作面,因此回采過(guò)程中機(jī)頭和機(jī)尾部位上方的頂板不易垮落。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)可知8102工作面回采推進(jìn)約8 m時(shí),60#-90#支架范圍的采空區(qū)頂板垮落,當(dāng)工作面機(jī)頭位置推進(jìn)至18 m,機(jī)尾位置推進(jìn)14 m,除機(jī)尾約20 m范圍外,采空區(qū)頂板全部垮落。

    圖7 8102 綜采工作面初采期間礦壓曲面圖

    3.2.3工作面礦壓顯現(xiàn)分布規(guī)律

    收集8102工作面正常回采階段(2021年7月)的液壓支架載荷數(shù)據(jù)與工作面推進(jìn)度情況,繪制得到如圖8所示的工作面液壓支架礦壓顯現(xiàn)三維分布圖及曲面圖。根據(jù)圖8可知,8102工作面初次來(lái)壓步距在8~15 m之間,初次來(lái)壓時(shí)整面支架工作阻力在12~24 MPa之間,上部支架的工作阻力在12~22 MPa之間,中部支架的工作阻力在17~24 MPa之間,下部支架的工作阻力在15~23 MPa之間。由此可見(jiàn),工作面中部液壓支架的壓力略大于上下部液壓支架的壓力,同時(shí)也進(jìn)一步說(shuō)明工作面兩端的垮落程度低于工作面中部。因此8102工作面初次來(lái)壓步距在8~15 m之間。結(jié)合工作面推進(jìn)度得出,8102工作面正常回采階段的周期來(lái)壓步距為40.8 m,與現(xiàn)場(chǎng)日常生產(chǎn)過(guò)程中的宏觀判斷(35 m左右)相近。根據(jù)上述頂板垮落情況和工作面初次來(lái)壓步距可知,初采前深孔預(yù)裂爆破達(dá)到了處理堅(jiān)硬頂板的目的。

    (a)2021年7月液壓支架載荷數(shù)據(jù)三維分布圖

    4 結(jié)論

    結(jié)合深孔預(yù)裂爆破基本理論,對(duì)神州煤業(yè)8102工作面初采前切眼頂板深孔預(yù)裂爆破進(jìn)行了分析,合理確定其爆破破碎區(qū)半徑約為0.6 m,裂隙區(qū)半徑約為3.0 m,深孔預(yù)裂處理的垂直高度為15.7 m,并進(jìn)行了預(yù)裂爆破方案設(shè)計(jì)和炮孔布置。通過(guò)理論分析和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)可知,8102工作面開切眼頂板在實(shí)施深孔預(yù)裂爆破后,工作面92%的液壓支架載荷顯著升高,最大升高值為7.8 MPa;初次來(lái)壓時(shí)整面支架工作阻力在12~24 MPa之間,8102工作面推進(jìn)約8 m時(shí),工作面中部頂板開始垮落,在推進(jìn)至18 m時(shí),機(jī)頭、機(jī)尾處頂板基本全部垮落;老頂初次來(lái)壓步距均保持在8~15 m,正常回采階段的周期來(lái)壓步距為40.8 m。由此可見(jiàn),初采前深孔預(yù)裂爆破達(dá)到了預(yù)先弱化堅(jiān)硬厚層老頂?shù)哪康?,工作面初采前頂板預(yù)裂可以保證該工作面初采期間的安全生產(chǎn)。

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