姜 磊,徐 磊,張菁倪,徐蘭玉,任青文
(1.河海大學(xué) 水利水電學(xué)院,江蘇 南京 210098;2.水利部南京水利水文自動(dòng)化研究所,江蘇 南京 210012)
混凝土是典型的準(zhǔn)脆性材料,在損傷開裂階段呈現(xiàn)出明顯的軟化特征[1-2],在宏觀應(yīng)力應(yīng)變曲線上表現(xiàn)為峰值點(diǎn)后,隨著應(yīng)變的增大,應(yīng)力逐漸減小。在細(xì)觀尺度上,一般將混凝土視為由粗骨料(粒徑大于5 mm)、砂漿以及兩者之間的界面過渡區(qū)(interfacial transition zone,ITZ)組成的三相復(fù)合材料[3]。由于隨機(jī)分布在砂漿基體中的粗骨料具有不同的粒徑、形狀、級(jí)配和含量,導(dǎo)致混凝土的真實(shí)細(xì)觀(材料)結(jié)構(gòu)極為復(fù)雜[4]。混凝土開裂破壞本質(zhì)上屬于多尺度現(xiàn)象,是細(xì)觀裂紋不斷萌生、擴(kuò)展、集聚和貫通的結(jié)果[5-7]。在軟化階段,隨著應(yīng)力的減小,非彈性應(yīng)變逐漸集中于局部區(qū)域,并導(dǎo)致宏觀裂縫的產(chǎn)生,這一過程稱為應(yīng)變局部化[8]。應(yīng)變局部化區(qū)域的分布特征與混凝土的細(xì)觀結(jié)構(gòu)密切相關(guān),并直接影響著混凝土的宏觀破壞特性與開裂路徑[9]。因此,為在細(xì)觀尺度上真實(shí)模擬混凝土損傷開裂過程,對(duì)混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)的模擬需達(dá)到一定的精度[10-11]。
在以混凝土壩為代表的大體積混凝土結(jié)構(gòu)中,通常采用三級(jí)配(小石、中石、大石)或四級(jí)配(小石、中石、大石、特大石)等大骨料混凝土[12]。與普通混凝土相比,其粗骨料粒徑更大,體積含量更高。三級(jí)配、四級(jí)配混凝土最大骨料粒徑分別為80、150 mm,粗骨料體積含量可達(dá)60%~70%,而普通混凝土最大骨料粒徑不超過40 mm,粗骨料體積含量一般為40%~50%。此外,為滿足統(tǒng)計(jì)均勻性的要求,大骨料混凝土細(xì)觀數(shù)值試件所需達(dá)到的最小尺寸亦明顯大于普通混凝土。上述因素共同導(dǎo)致了在應(yīng)用以有限元為代表的數(shù)值方法開展大骨料混凝土細(xì)觀分析時(shí)計(jì)算規(guī)模過大[13],致使大骨料混凝土材料與結(jié)構(gòu)多尺度分析受限于細(xì)觀計(jì)算量過大這一瓶頸[14-15]。由于在細(xì)觀數(shù)值模型中模擬數(shù)量眾多的小粒徑粗骨料是導(dǎo)致大骨料混凝土細(xì)觀計(jì)算規(guī)模過大的主要原因之一[16],因此,一種縮減細(xì)觀計(jì)算規(guī)模的可行方法是簡(jiǎn)化大骨料混凝土的細(xì)觀結(jié)構(gòu),即將部分小粒徑粗骨料等效至砂漿基體中。但為真實(shí)模擬大骨料混凝土的損傷開裂行為,基于簡(jiǎn)化細(xì)觀結(jié)構(gòu)模擬所得的應(yīng)變局部化區(qū)域的主要分布特征應(yīng)與模擬所有粗骨料的保持一致。為此,有必要揭示不同粒級(jí)粗骨料在大骨料混凝土應(yīng)變局部化中的作用效應(yīng),為合理簡(jiǎn)化大骨料混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)提供參考。
為分析某一粒級(jí)粗骨料在大骨料混凝土應(yīng)變局部化中的作用效應(yīng),需對(duì)比在該粒級(jí)粗骨料不同分布條件下(其他粒級(jí)粗骨料分布保持不變)應(yīng)變局部化區(qū)域的分布特征。顯然,這是采用物理試驗(yàn)手段難以實(shí)現(xiàn)的。另一方面,雖然“數(shù)值混凝土”已在混凝土計(jì)算材料學(xué)中得到較為廣泛的應(yīng)用[17-20],但尚未見到將其應(yīng)用于探究不同粒級(jí)粗骨料在大骨料混凝土應(yīng)變局部化中作用效應(yīng)的相關(guān)報(bào)道。本文以四級(jí)配大骨料混凝土為研究對(duì)象,首先通過建立具有不同細(xì)觀結(jié)構(gòu)的細(xì)觀有限元模型并模擬其損傷開裂過程,分析從細(xì)觀受損至宏觀開裂過程中應(yīng)變與損傷分布特征的演化規(guī)律;在此基礎(chǔ)上,通過隨機(jī)改變細(xì)觀結(jié)構(gòu)中某一粒級(jí)粗骨料分布但保持其他粒級(jí)粗骨料分布不變的方法,建立一系列用于探究不同粒級(jí)粗骨料在應(yīng)變局部化過程中作用效應(yīng)的細(xì)觀有限元模型,并分別開展相應(yīng)的損傷開裂過程模擬,以探究四級(jí)配大骨料混凝土應(yīng)變局部化中不同粒級(jí)粗骨料的作用效應(yīng)。
基于先生成隨機(jī)骨料后進(jìn)行骨料投放的隨機(jī)取放法[21],研發(fā)了混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)隨機(jī)生成軟件AutoGMC。依據(jù)給定的混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)控制參數(shù)(粗骨料的含量及其形狀、粒徑、級(jí)配等),該軟件可自動(dòng)在任意形狀模擬區(qū)域內(nèi)完成圓形或多邊形骨料細(xì)觀結(jié)構(gòu)的隨機(jī)生成。另外,由于混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)本質(zhì)上是三維的,故在生成混凝土試件截面細(xì)觀結(jié)構(gòu)的過程中,需將混凝土骨料體積含量與級(jí)配從三維轉(zhuǎn)換為二維,本文采用Walraven公式[22]實(shí)現(xiàn)這一轉(zhuǎn)換,如下式所示:
Pc(D 0.053(D0/Dmax)4-0.012(D0/Dmax)6- 0.0045(D0/Dmax)8-0.0025(D0/Dmax)10] (1) 式中:Pc(D 圖1給出了三維骨料體積含量為75%的條件下不同級(jí)配和骨料形狀的大骨料混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)生成實(shí)例。 為對(duì)細(xì)觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行網(wǎng)格剖分以建立細(xì)觀有限元模型,利用ABAQUS前處理模塊,通過MATLAB和Python混合編程編制了混凝土細(xì)觀有限元網(wǎng)格自動(dòng)剖分程序。具體而言,首先基于模擬區(qū)域和各骨料的幾何信息,依據(jù)ABAQUS約定的編寫規(guī)則[23],自動(dòng)生成可被ABAQUS前處理模塊執(zhí)行的Python腳本;在此基礎(chǔ)上,通過MATLAB調(diào)用ABAQUS前處理模塊自動(dòng)完成僅包含骨料與砂漿單元的兩相網(wǎng)格剖分;進(jìn)一步地,為模擬骨料與砂漿之間的界面過渡區(qū),還需收縮前述網(wǎng)格中的骨料邊界,以在骨料單元與砂漿單元之間嵌入具有一定厚度(取為100 μm)[24]的界面過渡區(qū)(ITZ)單元,從而形成最終的三相網(wǎng)格,如圖2所示。采用上述程序完成了圖1所示細(xì)觀結(jié)構(gòu)的有限元網(wǎng)格剖分,見圖3。 圖1 大骨料混凝細(xì)觀結(jié)構(gòu)生成實(shí)例(單位:mm) 圖2 有限元模型界面過渡區(qū)單元生成 圖3 有限元模型細(xì)觀網(wǎng)格剖分實(shí)例 由于混凝土損傷開裂一般是從ITZ中萌生并向砂漿中擴(kuò)展,而骨料一般不會(huì)發(fā)生破壞[25]。因此,本文將骨料視為線彈性材料;采用塑性損傷模型(concrete damaged plasticity,CDP模型)[26]作為砂漿與ITZ的本構(gòu)模型,體現(xiàn)兩者的非線性力學(xué)行為[27]。CDP模型應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系表達(dá)式如下: σ=(1-d)D0el:(ε-εpl) (2) 式中:σ為Cauchy應(yīng)力張量;d為損傷變量;D0el為初始彈性張量;ε為應(yīng)變張量;εpl為塑性應(yīng)變張量,其增量(dεpl)表達(dá)式如下: (3) (4) 式中:ω為偏心率,用于描述塑性勢(shì)函數(shù)向其漸近線逼近的速度,一般可取為0.1;σt0為單軸抗拉強(qiáng)度,MPa;ψ為膨脹角,(°);J2為有效應(yīng)力張量偏量的第2不變量;I1為有效應(yīng)力張量的第1不變量。 CDP模型采用如下形式的屈服函數(shù): (5) (6) 引入拉伸、壓縮損傷因子dt、dc分別表征拉伸、壓縮損傷導(dǎo)致的剛度退化,其量值分別隨拉伸、壓縮等效塑性應(yīng)變的變化而變化。進(jìn)一步考慮應(yīng)力反向后的剛度恢復(fù)效應(yīng),即可給出復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下d與dt、dc之間的關(guān)系式: d=1-(1-stdc)(1-scdt) (7) 式中:st、sc的取值與應(yīng)力狀態(tài)相關(guān)[28]。單軸受拉時(shí),st=0,sc=1,故d=dt;單軸受壓時(shí),sc=0,st=1,故d=dc。 為分析大骨料混凝土損傷開裂過程中應(yīng)變與損傷分布特征的演化過程,基于前文第2節(jié)所述的混凝土細(xì)觀結(jié)構(gòu)隨機(jī)生成軟件AutoGMC和細(xì)觀有限元網(wǎng)格自動(dòng)剖分方法,生成了3個(gè)具有不同細(xì)觀結(jié)構(gòu)的四級(jí)配大骨料混凝土細(xì)觀有限元數(shù)值試件A、B和C,并分別開展了相同條件下的單軸拉伸斷裂過程模擬。三維骨料體積含量取為75.00%,相應(yīng)的二維骨料體積含量為59.87%,骨料級(jí)配為特大石∶大石∶中石∶小石= 0.28∶0.28∶0.20∶0.24,細(xì)觀材料參數(shù)見表1。數(shù)值試件的細(xì)觀結(jié)構(gòu)(以試件A為例)、尺寸及加載條件見圖4;基于數(shù)值試驗(yàn)結(jié)果所得的宏觀均勻化應(yīng)力-應(yīng)變曲線見圖5。 圖4 四級(jí)配大骨料混凝土細(xì)觀計(jì)算模型(單位:mm) 圖5 基于數(shù)值試驗(yàn)的大骨料混凝土宏觀均勻化應(yīng)力-應(yīng)變曲線 表1 大骨料混凝土細(xì)觀材料參數(shù) 圖6(a)~6(d)給出了試件A中的砂漿和界面過渡區(qū)在不同應(yīng)力狀態(tài)下(分別對(duì)應(yīng)于圖5中的點(diǎn)Ⅰ~Ⅳ)的拉伸應(yīng)變分布,圖6(e)~6(h)為相應(yīng)的拉伸損傷分布(為便于觀察,圖中隱去了未受損傷的單元)。圖7給出了加載完成后試件B和C中砂漿和界面過渡區(qū)的拉伸應(yīng)變分布及相應(yīng)的拉伸損傷分布。 圖6 不同應(yīng)力狀態(tài)下拉伸應(yīng)變與拉伸損傷分布(試件A) 圖7 拉伸應(yīng)變與拉伸損傷分布(試件B、C) 分析圖6可知,在峰前段,雖然在細(xì)觀尺度上,應(yīng)變表現(xiàn)出了一定程度的非均勻性,但在宏觀尺度上,其分布仍是視為均勻的(圖6(a));在峰后軟化段,首先在特大石粒級(jí)粗骨料與砂漿之間的ITZ處出現(xiàn)了較為明顯的應(yīng)變局部化現(xiàn)象(圖6(b)),隨著加載位移的增大,應(yīng)變局部化區(qū)域逐漸趨于連通并形成貫穿試件的應(yīng)變局部化區(qū)域(圖6(c)),加載位移的進(jìn)一步增大使得應(yīng)變局部化區(qū)域內(nèi)的應(yīng)變集中程度進(jìn)一步增加(圖6(d))。從拉伸損傷方面來看,如圖6(e)~6(h)所示,在峰前段,在試件內(nèi)已出現(xiàn)呈“彌散”分布特征的受損單元(主要為ITZ單元),這與該階段的應(yīng)變分布特征一致;在峰后軟化段,應(yīng)變局部化區(qū)域的損傷程度不斷提高,而試件其他區(qū)域損傷狀態(tài)則保持不變,體現(xiàn)出了損傷演化與應(yīng)變局部化的直接相關(guān)性。 由圖6、7可以看出,由于試件A、B、C具有不同的細(xì)觀結(jié)構(gòu),故其在受拉過程中,損傷開裂沿不同路徑發(fā)展,致使應(yīng)變局部化區(qū)域分布存在明顯差異;但另一方面,對(duì)于不同的細(xì)觀結(jié)構(gòu),應(yīng)變局部化均主要發(fā)生在大粒徑粗骨料尤其是特大石粒級(jí)粗骨料與砂漿間的界面過渡區(qū)處,表明大骨料混凝土應(yīng)變局部化區(qū)域的分布主要受到以特大石為代表的大粒徑粗骨料在試件內(nèi)的形狀和位置的影響,特大石粒級(jí)粗骨料在很大程度上控制著應(yīng)變局部化區(qū)域的主要分布特征。 在上述研究基礎(chǔ)上,為進(jìn)一步分別分析小石、中石和大石粒級(jí)粗骨料在應(yīng)變局部化中的作用效應(yīng),以試件A為例,在其細(xì)觀結(jié)構(gòu)(下稱原結(jié)構(gòu))的基礎(chǔ)上,通過隨機(jī)改變上述某一粒級(jí)粗骨料分布(形狀和位置)但保持其他3個(gè)粒級(jí)粗骨料分布不變的方法,形成3種不同的新細(xì)觀結(jié)構(gòu)并開展與原結(jié)構(gòu)相同條件下的單軸拉伸斷裂過程模擬。 圖8給出了具有不同小石粒級(jí)粗骨料分布的3種新結(jié)構(gòu)條件下的拉伸應(yīng)變分布及其宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比。對(duì)比圖8(a)與圖6(d)可以發(fā)現(xiàn),在不同的小石粒級(jí)粗骨料分布下,應(yīng)變局部化區(qū)域在試件內(nèi)的位置基本相同,即小石粒級(jí)粗骨料分布的變化并未改變應(yīng)變局部化區(qū)域分布的主要特征,這說明小石粒級(jí)粗骨料在應(yīng)變局部化中的作用很小。由圖8(b)可以看出,無論是峰前段還是軟化段,包括原結(jié)構(gòu)在內(nèi)的不同小石粒級(jí)粗骨料分布條件下的宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線均非常接近,這與上述應(yīng)變局部化區(qū)域分布基本相同的現(xiàn)象吻合。 圖8 3種不同小石粒級(jí)粗骨料分布下的拉伸應(yīng)變分布及其宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比 圖9為具有不同中石粒級(jí)粗骨料分布的3種新結(jié)構(gòu)條件下的拉伸應(yīng)變分布及其宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比。由圖9(a)可以看出,中石粒級(jí)粗骨料分布改變后,與原結(jié)構(gòu)條件下相比其應(yīng)變局部化區(qū)域分布發(fā)生了不同程度的變化,原因不僅在于部分中石粒級(jí)粗骨料與砂漿間的界面過渡區(qū)直接參與形成貫通的應(yīng)變局部化區(qū)域(圖9(a)新結(jié)構(gòu)i),還在于中石粒級(jí)粗骨料分布的變化可間接通過對(duì)細(xì)觀應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)的影響改變大粒徑粗骨料邊界處的應(yīng)變局部化區(qū)域分布(圖9(a)新結(jié)構(gòu)ii),表明中石粒級(jí)粗骨料在應(yīng)變局部化區(qū)域形成過程中有著較為明顯的作用效應(yīng)。此外,應(yīng)變局部化區(qū)域分布的變化越大,宏觀開裂破壞行為的差異就越明顯(圖9(b)),說明了真實(shí)模擬應(yīng)變局部化區(qū)域主要分布特征的重要性。 圖9 3種不同中石粒級(jí)粗骨料分布下的拉伸應(yīng)變分布及其宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比 圖10為具有不同大石粒級(jí)粗骨料分布的3種新結(jié)構(gòu)條件下的拉伸應(yīng)變分布及其宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比。將圖10(a)與圖6(d)對(duì)比可以看出,大石粒級(jí)粗骨料分布的變化不僅可通過對(duì)細(xì)觀應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)的影響間接改變應(yīng)變局部化區(qū)域的分布(圖10(a) 新結(jié)構(gòu)ii),亦可直接與特大石粒級(jí)粗骨料共同控制應(yīng)變局部化區(qū)域的主要分布特征(圖10(a) 新結(jié)構(gòu)iii),表明大石粒級(jí)粗骨料在應(yīng)變局部化中的作用效應(yīng)明顯。此外,不同大石粒級(jí)粗骨料分布條件下的宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比(圖10(b))再次體現(xiàn)了應(yīng)變局部化區(qū)域主要分布特征與混凝土宏觀開裂破壞行為間的直接相關(guān)性。 圖10 3種不同大石粒級(jí)粗骨料分布下的拉伸應(yīng)變分布及其宏觀應(yīng)力-應(yīng)變曲線對(duì)比 應(yīng)變局部化區(qū)域分布直接影響著混凝土的宏觀破壞特性與開裂路徑,并與混凝土細(xì)觀材料結(jié)構(gòu)密切相關(guān)。本文以四級(jí)配大骨料混凝土為研究對(duì)象,探究了不同粒級(jí)粗骨料在其損傷開裂應(yīng)變局部化過程中的作用效應(yīng)。主要研究結(jié)論如下: (1)雖然大骨料混凝土局部化區(qū)域分布具有隨機(jī)性,但主要發(fā)生在大粒徑粗骨料尤其是特大石粒級(jí)粗骨料與砂漿間的界面過渡區(qū)處,表明特大石粒級(jí)粗骨料在很大程度上控制著應(yīng)變局部化區(qū)域的主要分布特征。 (2)改變大石或中石粒級(jí)粗骨料分布均可能導(dǎo)致應(yīng)變局部化區(qū)域主要分布特征的變化,原因在于大石和中石粒級(jí)粗骨料可直接或間接在應(yīng)變局部化區(qū)域形成過程中發(fā)揮明顯作用。 (3)不同小石粒級(jí)粗骨料分布條件下的應(yīng)變局部化區(qū)域基本一致,表明小石粒級(jí)粗骨料在應(yīng)變局部化中的作用效應(yīng)微弱。 (4)應(yīng)變局部化區(qū)域的主要分布特征與混凝土宏觀開裂破壞行為直接相關(guān),研究成果可為在建立大骨料混凝土的細(xì)觀計(jì)算模型中合理簡(jiǎn)化其細(xì)觀結(jié)構(gòu)提供參考。2.2 有限元網(wǎng)格剖分
2.3 細(xì)觀力學(xué)模型
3 大骨料混凝土應(yīng)變局部化過程分析
4 不同粒級(jí)粗骨料的作用效應(yīng)
5 結(jié) 論