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    基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論的螺紋樁承載力計(jì)算方法

    2022-07-01 10:42:30馬甲寬羅麗娟尹怡墨
    關(guān)鍵詞:螺距螺紋承載力

    螺紋樁是一種由樁芯和連續(xù)螺牙組成的異形截面樁,因形似螺絲釘而得名.其前身包括螺旋鋼樁(螺牙為分離式,一般為1~3片)、預(yù)制螺紋樁、Atlas 樁等,最初由吳敏等借鑒國外相關(guān)樁型設(shè)計(jì)而成,具有良好的承載性能.

    近年來,螺紋樁憑借其承載力高、沉降較小、施工效率高、經(jīng)濟(jì)環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)在房建及交通工程基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)領(lǐng)域中得以廣泛使用.然而,目前關(guān)于螺紋樁承載機(jī)理的研究卻主要集中在數(shù)值模擬、模型試驗(yàn)及現(xiàn)場試驗(yàn)等方面,傾向于從宏觀角度分析螺紋樁承載機(jī)理.李成巍等通過模型試驗(yàn)和數(shù)值分析,研究了螺紋樁的豎向承載機(jī)理,發(fā)現(xiàn)影響螺紋樁豎向承載力的關(guān)鍵因素為土體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)、螺距及螺牙高度.王國才等通過Abaqus對螺紋樁豎向承載特性及影響因素進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)螺紋樁極限承載力隨(為螺距,為外徑)先增大后減小,并在處于0.5~2時(shí)達(dá)到最大值.孟振等通過室內(nèi)模型試驗(yàn)對比分析發(fā)現(xiàn)在相同條件下,螺紋樁的極限承載力約是普通樁極限承載能力的1~4倍,而蔣鵬程發(fā)現(xiàn)螺紋樁極限承載力比普通樁單樁提高了67%.

    在螺紋樁極限承載力計(jì)算方面,常規(guī)方法仍以混凝土圓樁承載力計(jì)算方法為基礎(chǔ)進(jìn)行適當(dāng)修正,主要包括將螺紋樁極限側(cè)摩阻力乘以一定放大系數(shù)、將樁土極限側(cè)摩阻力替換為土體抗剪強(qiáng)度或者將螺紋樁簡化為多支點(diǎn)的摩擦端承樁等.這類方法忽略了螺牙與樁間土的局部相互作用,承載機(jī)制不清的同時(shí)阻礙了計(jì)算精度的提高,易造成工程實(shí)踐浪費(fèi)或安全隱患.因此,若要實(shí)現(xiàn)螺紋樁承載力的準(zhǔn)確計(jì)算,必然要明確螺牙與樁間土的相互作用規(guī)律,嘗試基于解析手段揭示螺紋樁的承載機(jī)理.

    綜合當(dāng)前國外螺紋樁破壞機(jī)制的研究成果可以發(fā)現(xiàn),關(guān)于螺紋樁破壞機(jī)制的研究尚不多見,且主要集中于螺紋樁的前身螺旋鋼樁.有關(guān)螺旋鋼樁的研究最早開始于20世紀(jì)60年代,已提出了多種破壞模型:葉片支撐破壞模型、圓柱破壞模型、單層葉片對數(shù)滑裂面破壞模型等.然而,螺紋樁在構(gòu)造特點(diǎn)上與螺旋鋼樁具有較大差異,相關(guān)理論的普適性尚有待商榷.國內(nèi)關(guān)于螺紋樁破壞機(jī)制的研究處于起步階段,目前關(guān)于這方面的報(bào)道為數(shù)不多.董天文等認(rèn)為樁受荷載后樁頂處螺牙下方地基出現(xiàn)壓密區(qū),繼而壓密區(qū)向外擠出產(chǎn)生滑裂面,最終形成梨形滑裂面破壞區(qū),螺牙端阻力達(dá)到極限;繼續(xù)加載則螺牙間土柱被剪切破壞,下級螺牙開始承載,直至整個(gè)樁體發(fā)生破壞.孟振提出極限荷載下螺紋樁的兩種破壞模式,即“單獨(dú)承載破壞”與“圓柱形剪切破壞”,并分別討論了兩種模式下的承載力計(jì)算方法及破壞模式的判別方法.

    然而,上述理論計(jì)算方法采用的屈服準(zhǔn)則一般為單切應(yīng)力屈服準(zhǔn)則——Mohr-Coulomb(M-C)屈服準(zhǔn)則,忽略了中主應(yīng)力對土體屈服與破壞的影響既有研究表明,往往對材料的強(qiáng)度起到提升作用,而M-C屈服準(zhǔn)則推導(dǎo)的地基承載力顯然不能反映地基實(shí)際情況,結(jié)果偏于保守,具有一定不足.

    鑒于此,本文擬基于雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論,以太沙基極限平衡理論為基礎(chǔ)提出螺紋樁的承載力計(jì)算公式,通過工程實(shí)例驗(yàn)證計(jì)算公式的準(zhǔn)確性及適用性,進(jìn)而討論了統(tǒng)一強(qiáng)度理論參數(shù)(該參數(shù)反映了中間主切應(yīng)力對材料屈服的影響)及螺紋樁關(guān)鍵參數(shù)對螺紋樁承載力的影響,以期進(jìn)一步完善螺紋樁承載理論體系.

    1 雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論的M-C表述

    雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論數(shù)學(xué)表達(dá)式為

    (1)

    根據(jù)既有研究,當(dāng)采用土體黏聚力與內(nèi)摩擦角作為基本參數(shù)時(shí),可轉(zhuǎn)換為M-C屈服準(zhǔn)則形式:

    假定螺紋樁穿過層土體,第層土體厚度為,內(nèi)摩擦角及黏聚力分別為t、t,重度為,則螺牙產(chǎn)生的豎向承載力之和為

    =+tan

    其中:、分別為屈服面上正應(yīng)力與切應(yīng)力;、分別為統(tǒng)一黏聚力與統(tǒng)一內(nèi)摩擦角.

    該準(zhǔn)則具有與M-C屈服準(zhǔn)則同樣的表達(dá)形式,卻可以合理考慮中主應(yīng)力效應(yīng).極限平衡狀態(tài)時(shí)計(jì)算表達(dá)式為

    (2)

    2 螺紋樁承載力推導(dǎo)

    2.1 極限平衡理論及假定

    對于單獨(dú)承載破壞模式的螺紋樁,根據(jù)太沙基地基極限承載力計(jì)算方法,螺牙下土體分為3個(gè)區(qū)域,如圖1所示.圖中:面為螺牙底部;面為螺牙頂部;π4-2為朗肯被動狀態(tài)區(qū)面與水平面的夾角;為面上的均布壓力3個(gè)區(qū)域包括彈性壓密區(qū)、輻射向剪切區(qū)、朗肯被動狀態(tài)區(qū),曲線為對數(shù)螺旋曲線,形式為=etan ,其中為旋轉(zhuǎn)半徑,為初始半徑,為旋轉(zhuǎn)角.本文在推導(dǎo)螺牙極限承載力時(shí),基于太沙基極限平衡原理的假定,同時(shí)結(jié)合工程實(shí)際對計(jì)算模型進(jìn)行了一定的簡化,作出如下假定:

    (1)考慮到實(shí)際工程中灌注樁與土體的摩擦及咬合作用,假定螺牙下底面完全粗糙,壓密區(qū)與螺牙下底部夾角為,螺旋線中心為點(diǎn),同時(shí)假定計(jì)算由滑動區(qū)自重引起的承載力時(shí)螺旋中心線也是點(diǎn)

    馬來西亞測繪局(JUPEM)為了推進(jìn)馬來西亞空間數(shù)據(jù)基礎(chǔ)設(shè)施(MyGDI)建設(shè),于2002年12月設(shè)立了馬來西亞地理空間數(shù)據(jù)基礎(chǔ)設(shè)施中心(MaCGDI),歸馬來西亞自然資源與環(huán)境部(NER)領(lǐng)導(dǎo),取代了之前的土地信息系統(tǒng)國家基礎(chǔ)設(shè)施秘書處(NaLIS)。MaCGDI負(fù)責(zé)協(xié)調(diào)各級政府部門的地理空間信息存取與分發(fā)工作,確保能不間斷地存取和使用最新的、最精確的地理空間數(shù)據(jù)。

    基礎(chǔ)醫(yī)學(xué)“整體功能”立體教學(xué)模式的實(shí)施是一項(xiàng)系統(tǒng)工程,它涉及到教學(xué)理念、教學(xué)管理、教學(xué)模式、教學(xué)內(nèi)容以及教材等多方面的改革。以提高醫(yī)學(xué)生崗位勝任力為目標(biāo)的“三導(dǎo)向”培養(yǎng)模式下,專業(yè)素質(zhì)培養(yǎng)過程中構(gòu)建了具有我院特色的基礎(chǔ)醫(yī)學(xué)整體整合課程體系,在實(shí)踐中我們將加強(qiáng)對教師和學(xué)生的全方位評價(jià),隨著經(jīng)驗(yàn)的積累,我院的“整體功能”立體教學(xué)模式必將不斷地發(fā)展與完善,并將為兄弟院校的教學(xué)模式改革提供有益的指導(dǎo)和借鑒。

    在社會工作專業(yè)教育的“非傳統(tǒng)”視角下,上述機(jī)構(gòu)所需的人才培養(yǎng)完全是可以嵌套在已有的社會工作碩士項(xiàng)目的培養(yǎng)環(huán)節(jié)之中,而社會公益高端人才的培養(yǎng)也是屬于社會工作專業(yè)教育與培養(yǎng)范疇內(nèi)應(yīng)該關(guān)照的重點(diǎn)。遺憾的是,我國第一個(gè)旨在培養(yǎng)具備社會責(zé)任感、創(chuàng)新意識、管理能力和實(shí)踐能力,并致力投身于社會公益事業(yè)的高級管理人才或社會企業(yè)家的社會公益管理碩士項(xiàng)目(Master of Social Enterprise Management,簡稱MSEM),卻是由上述的傳統(tǒng)意義上只關(guān)注于市場或企業(yè)領(lǐng)域經(jīng)管人才培養(yǎng)的北京大學(xué)光華管理學(xué)院與中國銀泰投資有限公司、北京銀泰公益基金會發(fā)起和推行的。

    (3)假定邊上豎向力均勻分布且僅考慮土體自重,即=

    上述3個(gè)假定中,實(shí)際上面上的側(cè)摩阻力略大于tan,這里主要忽略了極限承載狀態(tài)下樁土界面間殘余黏結(jié)力,考慮到該值與側(cè)摩阻力相比較小,故而未計(jì)入此外,面上豎向應(yīng)力取時(shí)忽略了土體之間抗剪強(qiáng)度提供的豎向應(yīng)力,小于實(shí)際值,然而該面上的豎向應(yīng)力分布形式及數(shù)值的選取一直未得到精確解答本文參考太沙基推導(dǎo)地基極限承載力時(shí)所作假設(shè),假定面上的豎向壓力為均勻分布,其值取

    2.2 螺牙極限承載力計(jì)算

    根據(jù)太沙基研究成果,從實(shí)際工程要求的精度出發(fā),計(jì)算基礎(chǔ)極限承載力時(shí)可將其分為3種原因引起的極限承載力的總和:① 土體無質(zhì)量,有黏聚力和內(nèi)摩擦角,無超載,即=0,≠0,≠0,=0;② 土體無質(zhì)量,無黏聚力,有內(nèi)摩擦角,有超載,即=0,=0,≠0,≠0;③ 土體有質(zhì)量,無黏聚力,有內(nèi)摩擦角,無超載,即≠0,=0,≠0,≠0本文將前兩種原因歸為一類進(jìn)行計(jì)算.

    美方語料在構(gòu)建IDC元素時(shí),大量應(yīng)用指示“特朗普”的名詞詞組及輔助詞項(xiàng)“特朗普政府”“USTR”,突出特朗普及本屆政府推行的政策與往屆政府不同,宣稱其更符合美國人民利益,試圖增強(qiáng)特朗普的聲望,贏得選民支持。因而,“美國人民”“我們”都成為IDC的重要元素,努力構(gòu)建特朗普親民的形象,通過人民的支持獲得其政策的合法性。復(fù)數(shù)名詞“農(nóng)民們”“工人們”“消費(fèi)者們”通過轉(zhuǎn)喻機(jī)制指代美國人民,但將其具體化的話語優(yōu)勢在于引導(dǎo)民眾相信總統(tǒng)在給予人民真切的人文關(guān)懷。

    (3)螺牙豎向應(yīng)力.

    (1)面上的應(yīng)力.

    對于螺旋過渡區(qū)(區(qū)域),滑動面上土體正應(yīng)力與切應(yīng)力之間關(guān)系為=tan+,其中正應(yīng)力與其產(chǎn)生的摩阻力tan的合力與滑面法向夾角為,即指向螺旋線的中心,如圖2所示圖中:為螺旋曲線的最大旋轉(zhuǎn)角;為螺旋曲線的旋轉(zhuǎn)半徑;、分別是面上的正應(yīng)力、切應(yīng)力;為面上的正應(yīng)力;指數(shù)螺旋線的方程為

    =etan

    滑動面上取微段d對點(diǎn)求力矩,則d=dcos=d,其中為滑動面長度,為彎矩由點(diǎn)力矩之和為0可得(不計(jì)入滑動區(qū)重力):

    (3)

    由式(3)解得:

    =(cos+tansin)+

    (4)

    =tan+

    (5)

    (2)面上應(yīng)力.

    對于彈性壓密區(qū),假定螺牙達(dá)到極限承載力時(shí),面上只有正應(yīng)力,而無切應(yīng)力,如圖3(a)所示.圖中:為螺牙底面與土體之間的法向應(yīng)力;為表面與壓密核之間的法向應(yīng)力.則由方向力系平衡關(guān)系可得:

    =

    sin+cos-cos=0

    (6)

    式中:∑為方向的合力.

    解得:

    (2)假定承載極限時(shí)面正應(yīng)力為=,其中為靜止土壓力系數(shù),為土體重度,為埋深;切應(yīng)力=tan,為樁土界面摩擦角,取065,面上土體與螺牙分離,二者相互作用為0

    =+tan

    (7)

    ..由埋深、黏聚力、摩擦角產(chǎn)生的承載力

    對螺牙受力分析,假定螺紋樁在達(dá)到極限承載力時(shí),面與土體脫空,二者之間無相互作用,此時(shí)螺牙上受到的豎向力除之外,還包括,如圖3(b)所示.因此螺牙上平均豎向應(yīng)力為

    有涂層的原始樣品表面和截面的掃描電鏡圖如圖4所示.圖4(a)顯示,樣品表面有起伏不平的扁平凸起,沒有孔洞.圖4(b)顯示,涂層和碳鋼基底之間結(jié)合緊密,看不到縫隙,涂層內(nèi)部干燥后沒有裂紋.將有涂層的樣品在500 ℃加熱8 h后,其表面和截面掃描電鏡圖如圖5所示.圖5(a)顯示,樣品表面基本上是平坦的,依然看不到孔洞.圖5(b)顯示,涂層和碳鋼基底之間結(jié)合緊密,看不到縫隙.

    式中:為螺牙厚度;為螺牙高度;為與黏聚力相關(guān)的承載力系數(shù);為與埋深相關(guān)的承載力系數(shù).

    哄的一聲,人群突然散開,把我擠在了前面,兩副擔(dān)架被人抬了出來。從身材的魁梧程度看,第一個(gè)抬出的應(yīng)該是二狗子,只見那露出的胳膊,密密麻麻布滿了針眼。

    ..螺距大于臨界螺距 若上下螺牙塑性區(qū)不相互影響,二者之間的距離必然要大于某一數(shù)值,將其命名為臨界螺距.根據(jù)Rao等的研究,若螺旋鋼樁(螺紋樁前身)達(dá)到極限承載力時(shí)產(chǎn)生圓柱形剪切破壞,/的值需小于3,考慮到螺旋鋼樁外徑一般為其內(nèi)徑的數(shù)倍,因此/的值實(shí)際由葉片的螺距與懸臂端長度(對應(yīng)于螺紋樁的螺牙高度)的比值來決定.因此,確定混凝土螺紋樁臨界螺距時(shí),需對上述方法進(jìn)行一定的修正.結(jié)合《螺紋樁技術(shù)規(guī)程》,本文建議當(dāng)與的比值/<6時(shí),計(jì)算螺紋樁極限承載力采用圓柱形剪切破壞模型;當(dāng)螺距/>6且>時(shí),采用單獨(dú)承載破壞模型,即此時(shí)>.

    面上的側(cè)向壓力呈三角分布,切應(yīng)力為0,則其合力作用于距離點(diǎn)3處,塊體受力如圖4所示而面上反力作用于距離點(diǎn)23處,并且與面法向夾角為,其方向?yàn)樨Q直向下.

    對于區(qū)域,面上反力正指向點(diǎn),對點(diǎn)取矩為0同時(shí),取面積微元d,該微元土體到點(diǎn)的水平距離為,假定微元位于點(diǎn)左側(cè)時(shí)為負(fù),右側(cè)為正,則=-cos(+),微元重力對點(diǎn)力矩為

    d=d=-ddcos(+)

    式中:為面積微元到點(diǎn)的距離由點(diǎn)力矩為0可得:

    乍見此人,老太醫(yī)和喬十二郎都大吃一驚,此人竟是刑部趙大人。喬十二郎剛想喊一聲“趙伯伯”,趙大人卻不看他一眼,微笑著徑直走向老太醫(yī)。

    (5)“有效氯含量”可用來衡量含氯消毒劑的消毒能力,其定義是:每克含氯消毒劑的氧化能力相當(dāng)于多少克Cl2的氧化能力。NaClO2的有效氯含量為____。(計(jì)算結(jié)果保留兩位小數(shù))

    (9)

    式中:為面上的合力;為土塊的自重.

    解得:

    譯文二:是不是他的太太有私房錢?瞎掰!弗林特小姐出身于白金漢郡的一個(gè)小地主家庭,兄弟姐妹連她共有十一個(gè)人。

    e3tan sincos)2cos

    對于承臺受力,內(nèi)力控制截面為XY截面Z向壓力,在左線隧道掘進(jìn)后0#承臺變化量為0.14%,1#承臺變化量為1.1%;彎矩控制截面為YZ截面Y向彎矩,0#承臺變化量為-2.4%,1#承臺變化量為-7.6%,由此可見隧道掘進(jìn)引起的承臺內(nèi)力變化較小。

    (10)

    (2)塊受力.

    (11)

    式中:為壓密核自重.

    解得:

    (12)

    即由土體自重引起的螺牙上平均豎向應(yīng)力為

    式中:為與土體重度相關(guān)的承載力系數(shù).

    綜上,螺牙達(dá)到極限承載階段時(shí)所受的豎向壓力為

    目前,GLP-1對β細(xì)胞的保護(hù)作用已經(jīng)得到證實(shí)。其對β細(xì)胞的保護(hù)作用,主要是在促進(jìn)β細(xì)胞增殖、誘導(dǎo)β細(xì)胞再生以及抑制β細(xì)胞消亡等方面發(fā)揮其作用。GLP-1對β細(xì)胞的保護(hù)作用機(jī)制尚未十分清楚,可能與以下幾個(gè)方面的因素有關(guān):①GLP-1受體激活后主要通過T細(xì)胞核因子或β連鎖蛋白所依賴的Wnt信號系統(tǒng),調(diào)節(jié)β細(xì)胞增殖和胰島素生成的關(guān)鍵因子,從而刺激β細(xì)胞的增殖,促進(jìn)β細(xì)胞的生存;②在體外β細(xì)胞系,GLP-1受體的激活能夠保護(hù)β細(xì)胞細(xì)胞功能,免受各種損傷因素的影響。此外,有多種證據(jù)表明GLP-1可以誘導(dǎo)胰腺細(xì)胞、小腸表皮細(xì)胞以及胰腺中胰島來源的前體細(xì)胞分化成為β細(xì)胞或具有分泌胰島素功能的細(xì)胞[9]。

    (14)

    2.3 螺紋樁極限承載力計(jì)算

    (1)塊受力.

    當(dāng)>時(shí),螺紋樁承載力由螺牙承載力、樁芯側(cè)摩阻力、樁底承載力3部分組成.

    (1)螺牙承載力.

    d高度內(nèi),螺牙豎向投影面積為

    式中:為埋深.

    式中:Bd —燃料消耗量(kg/h);ey —空預(yù)器出口空氣 (kJ/kmol);e0—空預(yù)器入口空氣(kJ/kmol);—燃燒和脫硫當(dāng)量理論空氣量(m3/kg);eCO2—爐膛出口二氧化碳 (kJ/kmol);—環(huán)境溫度下二氧化碳 (kJ/kmol);—煙氣中二氧化碳體積(m3/kg)—煙氣中過量空氣體積(m3/kg);ekl —爐膛出口空氣 (kJ/kmol)。

    “在雪夜曬月亮,我們都快凍成四根凌冰掛樹上了,你們兩位就披一件葛布的袍子,不冷嗎?烏有先生你還搖著你的紙扇子,會傷風(fēng)的?。 鄙瞎傩怯暾f。

    (15)

    式中:、分別為土層編號;為第層土體厚度;為第層土體重度;qc、γ為第層土體承載系數(shù).

    (2)樁芯側(cè)摩阻力.

    螺牙下土體受力狀態(tài)復(fù)雜,壓密核附近的豎向承載力主要由螺牙提供,本文在計(jì)算樁芯側(cè)摩阻力時(shí)不計(jì)入壓密區(qū)的摩阻力,上下螺牙間有效樁芯摩擦高度為

    =--

    (16)

    式中:為螺牙下側(cè)滑動邊界與點(diǎn)的最大豎向距離.

    螺旋線邊界上任意一點(diǎn)與點(diǎn)的豎向距離為

    =etan sin(+),+?(0,)

    (17)

    對求的導(dǎo)數(shù),令其等于0,得:

    etan [cos(+)tansin(+)]=0

    (18)

    ..由滑動區(qū)自重產(chǎn)生的極限承載力

    因此:

    (19)

    螺紋樁樁芯有效摩擦區(qū)展開后如圖7所示,圖中(=0,1,…,)為第層土體底部埋深,為螺牙旋轉(zhuǎn)周數(shù)取微元面積d,則d=ddtan,考慮到埋深遠(yuǎn)大于,忽略土體高度引起的側(cè)摩阻力,故而微元面上的極限摩阻力為

    式中:為樁芯側(cè)摩阻力;為第層土體靜止土壓力系數(shù);()為埋深處的土體自重應(yīng)力.

    樁芯極限側(cè)摩阻力為

    (20)

    (3)樁端承載力.

    計(jì)算樁端承載力時(shí),樁端面積按樁芯底面積來計(jì)算,即=π/4,根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》,極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值為

    =

    (21)

    式中:為端阻力標(biāo)準(zhǔn)值.

    綜上,螺距大于臨界螺距的螺紋樁極限承載力計(jì)算公式如下:

    =++=

    (22)

    ..螺距小于臨界螺距 當(dāng)≤時(shí),上下螺牙之間作用交叉明顯,太沙基極限平衡理論不再適用于螺紋樁極限承載力的計(jì)算.根據(jù)既有研究及《螺紋樁技術(shù)規(guī)程》,螺紋樁達(dá)到極限荷載時(shí)沿樁體外徑呈圓柱形剪切破壞,如圖8所示,圖中、分別為圓柱剪切面上不同位置的極限切應(yīng)力.此時(shí)螺紋樁的極限承載力計(jì)算方法如下:

    (23)

    3 實(shí)例驗(yàn)證及參數(shù)討論

    某工地現(xiàn)場試驗(yàn)的樁型中,灌注螺紋樁的內(nèi)徑為400 mm、外徑為560 mm、螺齒寬為80 mm、螺距為700 mm、樁長為8 m、寬厚比為1,干作業(yè)鉆孔樁.現(xiàn)場試驗(yàn)場地工程地質(zhì)條件如表1所示,所在土層為粉質(zhì)黏土,土體重度平均為19 kN/m.

    螺紋樁參數(shù)/>6且>,采用式(22)對螺紋樁承載力進(jìn)行計(jì)算,螺紋樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》取 1 000 kPa.當(dāng)取0時(shí)(即按M-C屈服準(zhǔn)則計(jì)算),螺紋樁承載力計(jì)算結(jié)果如表2所示.

    可以發(fā)現(xiàn),螺紋樁極限承載力理論值為 1 475.3 kN,螺牙提供的承載力達(dá)到了螺紋樁極限承載力的85%左右,而同外徑混凝土圓樁極限承載力約為 1 100 kN,側(cè)摩阻力占總承載力的77%.可以看出,螺牙的存在不但改變了樁體的承載特性,而且大大提高了承載力.同時(shí)發(fā)現(xiàn),螺牙提供的極限承載力主要由土體、及樁體埋深決定,而滑塊自重(非土體自重)引起的承載力僅占螺牙承載力的1%左右,因此忽略滑塊自重對滑動面的影響,假定對數(shù)螺旋線的中點(diǎn)為點(diǎn)是合理的.

    圖9所示為螺紋樁承載力現(xiàn)場實(shí)測與理論值對比圖,圖中為樁所受荷載,為樁體沉降可以發(fā)現(xiàn),螺紋樁沉降曲線可以分為3個(gè)階段:直線增加段(包括與,下同)、過渡段及迅速沉降段,本文推導(dǎo)的極限承載力下限值正好位于過渡段與迅速沉降段的過渡點(diǎn)點(diǎn)附近.根據(jù)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》規(guī)定,對于緩變型-曲線,取沉降值達(dá)到40 mm時(shí)對應(yīng)的荷載為極限承載力,對于陡降型-曲線,取拐點(diǎn)處荷載為極限承載力.本文中螺紋樁-曲線屬于二者之間的過渡型,在判定極限承載力時(shí)徐春華等選擇沉降40 mm時(shí)的荷載為極限承載力,分別為 2 000 kN及 2 100 kN,但是考慮到過渡點(diǎn)以后樁沉降速率明顯過大,對工程的安全性極為不利.因此,本文認(rèn)為選取點(diǎn)或者點(diǎn)與40 mm之間的某個(gè)點(diǎn)對應(yīng)的荷載為極限承載力更為合適,即螺紋樁極限承載力在 1 500~2 000 kN之間.從圖9中可以看出,當(dāng)從0增大到1時(shí),本文方法推導(dǎo)的螺紋樁極限承載力從 1 475 kN增加到了 2 187 kN,增幅約48%,說明極限承載力隨著的增大而顯著提高,計(jì)算過程中考慮該值的影響能更好發(fā)揮土體的承載潛能.當(dāng)值取值合適時(shí),本文方法計(jì)算結(jié)果與螺紋樁實(shí)際極限承載力將更加接近.

    從前文推導(dǎo)中可以發(fā)現(xiàn),除樁徑等常規(guī)參數(shù)外,影響螺紋樁承載力的主要參數(shù)包括、及.圖10所示為螺紋樁在=0時(shí)滿足單獨(dú)承載破壞條件下極限承載力隨其關(guān)鍵參數(shù)的變化曲線,圖中為參數(shù)尺寸.可以發(fā)現(xiàn),對螺紋樁承載力影響最為明顯,當(dāng)從0.06 m增加到0.15 m時(shí),螺紋樁承載力隨之增加了約2倍,從 1 129 kN增加到了 3 096 kN,即較小螺牙高度的增加即可帶來明顯的承載力提升.然而,考慮到當(dāng)螺牙高度較大時(shí),螺牙懸臂端過長,容易產(chǎn)生沖剪破壞,而且螺牙下土體塑性區(qū)的發(fā)展受到限制,當(dāng)螺牙高度超過到某一數(shù)值時(shí),反而可能造成螺紋樁承載能力下降,這也是設(shè)計(jì)人員在螺紋樁設(shè)計(jì)過程中需注意的問題.

    同時(shí)可以看出,螺牙厚度對螺紋樁承載力幾乎沒有明顯影響,這是因?yàn)槁菁y樁的承載力主要由螺牙下土體提供,而螺牙側(cè)面面積較小,提供的承載力有限,故在螺紋樁設(shè)計(jì)過程中,在滿足螺牙抗剪強(qiáng)度的前提下,可適當(dāng)減小螺牙厚度,為螺牙間土體提供更多的塑性變形空間.當(dāng)螺牙滿足單獨(dú)承載破壞條件時(shí),隨著螺距的增加,螺紋樁承載力先迅速降低.這是因?yàn)楫?dāng)螺距增加的時(shí)候,與螺旋線傾角相關(guān)的系數(shù)非線性降低,進(jìn)而使得螺牙受力總面積迅速減小,極限承載力銳減.之后當(dāng)螺距增加到一定范圍時(shí),承載力下降趨于平緩,這時(shí)螺牙提供的承載力僅占樁體的總承載力的一小部分,螺紋樁朝著混凝土圓樁的方向“退化”.因此,在保證螺牙下土體塑性區(qū)能充分發(fā)展的前提下,若要提高螺紋樁承載力,可適當(dāng)減小螺距,使得螺牙下土體盡可能多的產(chǎn)生塑性破壞.

    4 結(jié)論

    針對螺紋樁承載機(jī)理不清、既有極限承載力計(jì)算不準(zhǔn)確等問題,基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論與太沙基極限平衡理論,推導(dǎo)了螺紋樁極限承載力計(jì)算公式,提出了螺紋樁不同模式下臨界螺距的確定方法和極限承載力計(jì)算方法,并討論了螺紋樁各參數(shù)對其承載力的影響,得出以下結(jié)論:

    (1)螺紋樁極限樁承載力是同外徑圓樁的 1.5~2倍,螺牙提供的承載力主要由土體黏聚力、內(nèi)摩擦角及埋深決定,滑塊自重貢獻(xiàn)的承載力相對較小.

    (2)統(tǒng)一強(qiáng)度理論參數(shù)從0增加到1時(shí),螺紋樁極限承載力理論值約增大48%,取值合適時(shí)可以更準(zhǔn)確地預(yù)測螺紋樁實(shí)際承載力,具有較好經(jīng)濟(jì)性、合理性.

    (3)螺紋樁關(guān)鍵參數(shù)中,螺牙高度對其極限承載力影響最大,二者基本呈線性相關(guān),而螺牙厚度對承載力基本不產(chǎn)生影響.

    (4)在保證螺牙抗剪滿足要求時(shí),可適當(dāng)增加螺牙高度,減小螺距,使得螺紋樁樁側(cè)土體最大限度進(jìn)入塑性變形,以提高螺紋樁極限承載力.

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